高惠福
摘要:针对杨厂125MW工程,SH3级过热器出口联箱与主蒸汽管道联接项目(X10CrMoVNb91与12Cr1MoV)异种钢焊接接头焊接工艺试验,提出采用氩弧焊封底(焊丝:C9MV-IG),焊条电弧焊填充、盖面(焊条:Chromo9V),并适当控制焊缝线能量。为了尽量减小填充金属,坡口形状选用双V型,采用这种焊接工艺,焊接接头可以获得优良的焊缝。 (关键词)异种钢 线能量 工艺试验 冷裂纹 1.前言 结合杨厂125MW工程,SH3级过热器出口联箱与主蒸汽管道联接项目温度高,压力高,钢种复杂,为了设备的安全运行,对其作异种钢焊接接头焊接工艺试验。 管材:X10CrMoVNb91与12Cr1MoV 规格:Φ406×32
2.焊接性分析 X10CrMoVNb91属于Cr9%+Mo1%类马氏体高合金耐热钢,这类钢由于含铬、钼元素较高,焊接性能较差,有淬硬倾向。12Cr1MoV钢属于珠光体耐热钢,是我国目前火力发电厂热力设备中应用很广泛,其主要问题是在拘束应力较大的情况下,有冷裂纹倾向。当这二种材料焊接时,焊接接头会出现如下特点: 2.1焊接接头的脆化 2`1.1晶粒粗大引起脆化 焊缝及热影响区的粗晶区加热温度超过1100℃,晶粒长大较快,在1100℃以上停留时间越长,焊接线能量越大,晶粒粗大越严重,这种晶粒粗大引起的脆化现象,在P91这一边焊接接头更为严重,所以,必须控制焊接线能量,不能大。 2.1.2淬硬组织引起脆化 对于焊条电弧焊,冷却是比较快,电弧一离开马上开始迅速降温。因此,在以下容易出现淬硬组织,形成粗大的马氏体组织,这是导致淬硬组织脆化的原因,所以需要对焊接线能量控制和合理的焊接工艺选择。 2.2冷裂纹 冷裂纹是在焊后冷却过程中,在Ms点以下或更低的温度区间(甚至在室温下)逐渐形成的一种裂纹,产生冷裂纹的有三个因素: 2.2.1钢种的淬硬倾向 合金成分含量越多,淬硬倾向越大,焊后易得到硬度很高的马氏体组织,马氏体组织具有明显的空气淬硬倾向,使焊缝金属脆性增加。在焊接热循环作用下,经高温过热,焊缝及熔合线附近晶粒急剧长大,加上焊接残余应力的作用,极易形成冷裂纹。此外,这两类钢的碳当量值均较高,珠光体钢12Cr1MoV的碳当量值为0.56%,马氏体高合金耐热钢X10CrMoVNb91的碳当量值为2.1%,均超过产生冷裂纹的碳当量极限值0.4%,所以冷裂纹倾向均很大。 2.2.2氢的含量及其积聚程度 含氢量越高,冷裂倾向越大,氢浓度高的部位,容易形成冷裂纹。焊缝中的氢来源:母材、焊材,所以电站焊接重要部件都用碱性焊条,就是为降低焊缝的含氢量,也叫低氢型焊条。 2.2.3焊接接头的应力状态 拉伸拘束应力的存在是产生冷裂纹的充分条件,拉应力大,开裂倾向大,因此要避免强行对口。 以上三个条件中,不一定三个因素同时存在 才有冷裂纹,可能是某因素起主要作用也会开裂。 2.3 X10CrMoVNb91+12Cr1MoV在焊接过程中,为保证焊接接头的质量,防止各种问题的出现,应要制定合理的焊接工艺。 3.焊接工艺 X10CrMoVNb91+12Cr1MoV钢焊接工艺采用GTAW(氩弧焊)+SMAW(电弧焊)的焊接方法。对本钢种采用手工氩弧焊打底,焊条电弧焊填充及盖面的组合工艺。 焊接设备:选用逆变式直流弧焊机(带高频和衰减)。 工艺试验用的钢管化学成分(见表1)
表1
化学成分
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C
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Mn
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Si
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S
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P
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Cr
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Mo
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V
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Nb
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X10CrMoVNb91
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0.13
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0.41
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0.295
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0.009
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0.010
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8.36
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0.94
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0.2
|
0.09
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12Cr1MoV
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0.108
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0.61
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0.295
|
0.020
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0.019
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1.12
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0.29
|
0.29
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/
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焊接材料:焊丝、焊条牌号及化学成分(见表2)
表2
牌号 化学成分
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C
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Si
|
Mn
|
S
|
P
|
Cr
|
Mo
|
V
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Ni
|
Cu
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Al
|
Nb
|
N
|
C9MV-IG
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0.12
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0.28
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0.68
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0.009
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0.01
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8.45
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0.94
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0.21
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0.72
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0.05
|
0.003
|
0.051
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0.032
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Chromo9V
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0.10
|
0.24
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0.62
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0.009
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0.009
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9.05
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1.05
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0.20
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0.73
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0.04
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0.007
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0.052
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0.04 |
施焊前检查:GTAW焊丝用砂纸除去表面锈垢和油污,至金属光泽。 SMAW焊条使用前必须按其说明要求烘焙。 3.1焊前准备 3.1.1坡口制作:形状尺寸如图2所示。(略) 3.1.2焊前清理,用角向磨光机对坡口及其内15mm外20mm两侧范围打磨,清除锈垢和油污等赃物,直至露出金属光泽。 3.1.3对口点固焊,如图3所示。(略) 对口装配时将管道垫置牢固,不得在管道上焊接临时支撑物,管道对口错位≤1mm,间隙为3—4mm,钝边为1—2mm。点固焊时采用定位块,固定在坡口内,材质选用12Cr1MoV。 3.2焊接工艺 3.2.1焊前预热 预热采用远红外履带加热片,加热坡口两侧150mm左右,测温用热电偶。在焊缝旁离坡口边缘约20—30mm处,上中下每一部位设置一个测点。如图4所示。(略) GTAW焊预热温度150-200℃,SMAW焊预热温度250-300℃,预热温度要保温一定时间,使内外壁温差<30℃方可施焊。 3.2.2GTAW打底焊 为了防止焊缝根部氧化,管内可采用充气,充气的气体采用混合气体(88%N2+12%H2)。GTAW打底选用钨极为Φ2.5mm的铈钨,焊丝直径为Φ2.4mm,打底层厚度≥3mm。焊接参数见表3。 表3
焊丝牌号
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焊接电流 (A)
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电弧电压 (V)
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焊接速度(mm/min)
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正面保护(Ar)(L/min)
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C9MV-IG
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90-110
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9-11
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60-80
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10-15
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3.2.3SMAW填充及盖面 SMAW填充采用多层多道焊,其焊层排列和工艺参数见图5和表4。多层多道焊焊层厚度以焊条直径为宜,焊道宽度以焊条直径3倍为宜。焊每一层(道)都要清理干净,清理可采用磨光机、电动钢丝刷等,清除焊渣及飞溅,特别是中间接头及坡口边缘。在施焊过程中,若温度高于规定温度应暂停焊接。 表4
焊条规格
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焊接电流(A)
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电弧电压(V)
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焊接速度(mm/min)
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Φ2.5
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80-100
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20-23
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100-150
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Φ3.2
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120-140
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21-25
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85-110
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Φ4.0
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140-180
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23-27
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80-100
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3.2.4焊接及焊后热处理 焊接及焊后热处理工艺曲线图6所示
3.2.5需要注意的几个问题: A. 氩弧焊打底时,为保证焊接质量,引弧时采用高频,收弧时采用衰减。 B. 焊接过程中内充气,必须将焊缝厚度焊接到管壁厚度的1/3以上时可停止充气。 C. 烘焙好的焊条应装入保温筒,温度控制在100-150℃,随取随用。 D. 每层焊道力求平整,尽量不出“死角”,并严格进行层间清理,熔渣一定要清理干净。 E. 热处理时热电偶与工件的接触必须良好,力求测温正确。
4. 试验结果: 对焊缝质量进行焊后检验,经X光射线探伤检验,焊缝质量达到Ⅱ级合格标准,再进行力学性能试验。经拉伸、弯曲、冲击试验,各项性能指标均检验合格。 5.结论 对X10CrMoVNb91+12Cr1MoV异种钢焊接时应考虑以下几点: 5.1控制焊接线能量,获得理想的金相组织。 5.2电焊填充第一层时尽可能减小焊接电流,防止根层由于电流过大被击穿。每一根焊条收弧时都填满熔池并过渡到坡口边缘,防止产生弧坑裂纹。 5.3采用上述工艺焊接异种钢,焊缝未发现异常情况,说明该工艺可行。 本文作者一九六八年三月参加工作,长期从事焊接技术工作,现为上海电力安装一公司焊接培训中心焊接工程师,本文撰写于一九九八年五月。 参考文献: 1、欧共体EN287—1《焊接操作工培训》 2、欧共体EN287—3《焊接工艺评定》 (本文作者为上海电力安装第一工程公司焊接培训中心焊接工程师)
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