一、项目概况 国瑞·西安金融中心位于西安市高新区创业新大陆北侧建筑高度350m,为西安目前在建最高的建筑。该项目总建筑面积29万m2。 塔楼为75层的超高层写字楼,裙房为3层商业用房,两者设缝分开。地下共4层。项目参建单位和建筑立面效果如下:
图1 建筑效果图 塔楼平面尺寸53.8m×53.8m,高宽比6.5,首层核心筒外轮廓尺寸30.6m×30.3m,核心筒高宽比11.5。建筑标准层层高4.3m,首层大堂高度15.3m,合计共设置5个避难层。 二. 结构设计难点本工程所在区域抗震设防烈度为8度,场地类别为III类,《地震安全性评价报告》给出的水平地震影响系数最大值0.18。主要存在以下几个难点: 1. 结构总高度高、设防烈度高、地震作用大,对结构的承载能力及变形控制提出了更高的要求; 2. 71层以上的楼层采用悬挑桁架支承于核心筒上,结构顶部竖向鞭梢效应作用显著; 3. 本工程地基持力层为黏性土层,承载力较差,基础设计难度大。 三、 结构方案选型 1. 结构体系选型方案设计阶段,对比了以下四种结构布置形式: 核心筒+密柱(柱距4.5m)+伸臂+腰桁架 核心筒+外框架(柱距9m)+伸臂+腰桁架 核心筒+巨柱+斜撑 核心筒+巨柱+伸臂桁架+腰桁架 图2 结构方案示意图 经综合比较,最终选定方案1为结构方案。在方案深化设计阶段,为提高通透性,将外框架的柱网间距调整为6.0m。 2. 底部大堂方案建筑首层层高15.3m,塔楼外框柱距6.0m,为保证建筑首层大堂通透性效果,方案设计阶段对比了下述4种转换方案: 方案1
方案3 图3 首层大堂结构布置示意图 方案1,结构造价最省,建筑效果也较为通透,最终确定以方案1为实施方案。
四、 地基基础设计本工程塔楼与裙房之间重量差异大,为控制沉降差、减小基础筏板厚度、减少基础筏板钢筋用量,基础采用变刚度调平设计方法设计,同时考虑地基和上部结构的相互作用。采用有限元软件PLAXIS 3D进行变形分析(图5)。 图5 基础计算模型及沉降结果 塔楼下采用钻孔灌注桩,一般桩长70m、外围桩长65m,直径均为1m。塔楼基础底板厚度4m。 五、 主体结构设计塔楼采用框架-核心筒结构体系,外框由型钢混凝土柱与钢梁组成,内筒为钢筋混凝土剪力墙核心筒(图6)。 图6 标准层结构布置 在建筑第2、4避难层设置伸臂桁架及腰桁架,第5避难层设置腰桁架。结构平面及主要的抗侧力体系如图7所示: 图7 结构抗侧力体系示意图 1. 外框架塔楼外框架采用钢骨混凝土柱和钢梁,首层柱截面1600×1600mm,顶部柱截面1300×800mm。外框型钢梁梁高1000mm。 2. 楼盖塔楼楼盖采用钢-混凝土组合梁形式,楼板采用钢筋桁架组合楼板,标准层楼板厚度110mm。 标准层核心筒与外框之间的楼面梁跨度12m,钢梁高度490mm,钢梁挠度问题通过预起拱解决。 3. 顶部悬挑桁架观光层以上两层均为悬挑结构,建筑效果及屋顶结构布置示意见图8、9。 图8屋顶层建筑效果
屋顶结构抗震设计时,采用罕遇地震时程分析方法对竖向鞭梢效应进行模拟。悬挑钢结构按大震不屈服设计,支承悬挑钢结构的剪力墙按中震弹性、大震抗剪不屈服设计。 4. 核心筒首层核心筒剪力墙最大厚度1.4m,二层及以上为1300~500mm。底部楼层剪力墙内设置钢板,提高剪力墙承载力及延性,中部楼层核心筒边缘构件内设置型钢,过渡楼层、加强层及顶部支承悬挑的核心筒墙体内设置钢支撑。 5. 伸臂桁架本工程共布置了两道伸臂桁架和三道腰桁架。 图10 结构伸臂桁架立面布置图 六、 主要分析结果1. 塔楼弹性分析结果本工程塔楼X、Y两个方向的平动周期分别为6.26s和6.27s,第一扭转周期3.61s。按水平地震影响系数0.18得出的X和Y方向的最大层间位移角分别为1/509和1/503,首层剪重比分别为2.50%和2.52%。 2. 结构罕遇地震下的性能分析采用有限元分析软件ABAQUS进行弹塑性性能分析,同时考虑了材料非线性、几何非线性及施工过程非线性。 罕遇地震下,结构X向层间位移角最大值为1/106;结构Y向层间位移角最大值为1/109;均满足规范限值1/100的要求。 图11 核心筒底部剪力墙内钢板大震下应力结果 伸臂桁架与核心筒相连的节点在中震下的最大应力为266Mpa,满足中震弹性的设计要求。 图12 伸臂桁架节点中震应力结果 七. 用钢量统计本工程塔楼部分用钢量计算值见图13 图13伸臂桁架节点中震应力结果 塔楼地上地下面积共计23万m2,按塔楼计算的型钢用量为125kg/m2(不含栓钉、节点板、连接螺栓、混凝土内的埋件);钢筋用量约85 kg/m2(不含基础底板和桩)。 |
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