北京中铁大都工程有限公司包头保利心语项目经理部包头保利心语项目模板施工方案
编制人：审核人：批准人：编制单位：北京中铁大都工程有限公司包头保利心语项目经理部时间：年月日
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北京中铁大都工程有限公司包头保利心语项目经理部目录一、编制依据.................................................................................................................................................................1二、工程概况.................................................................................................................................................................12.1工程简介.............................................................................................................................................................12.2建筑结构分类.....................................................................................................................................................22.3结构基本概况.....................................................................................................................................................22.4工程重点和难点.................................................................................................................................................2三、施工部署：............................................................................................................................................................3
四、施工准备.................................................................................................................................................................34.1模板选型及材料准备.........................................................................................................................................34.2施工现场准备.....................................................................................................................................................44.3技术准备.............................................................................................................................................................44.4施工段划分.........................................................................................................................................................5五、施工工艺.................................................................................................................................................................55.1基础垫层模板.....................................................................................................................................................55.2基础底板模板.....................................................................................................................................................55.3导墙模板：.........................................................................................................................................................65.4地下室后浇带模板.............................................................................................................................................75.5地下室墙柱模板.................................................................................................................................................8
5.6顶板、梁、梯模板............................................................................................................................................115.7模板拆除...........................................................................................................................................................14六、质量保证措施......................................................................................................................................................166.1质量标准...........................................................................................................................................................166.2控制措施...........................................................................................................................................................18七、成品保护措施......................................................................................................................................................19八、安全文明施工......................................................................................................................................................20九、附录：...................................................................................................................................................................21
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一、编制依据《包头保利心语项目》施工图纸；《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建设工程质量管理条例》《建筑施工手册》第五版二、工程概况2.1工程简介工程名称：包头保利心语项目
建设单位：保利（包头）房地产开发有限公司设计单位：深圳壹创国际设计股份有限公司监理单位：北京新森智业工程咨询有限公司施工单位：北京中铁大都工程有限公司本工程建设地点：包头市稀土高新区富强南路以东，区间路以南，科技路以西，校园南路以北原液压机械厂用地；属于框剪结构；由1栋地上1层（商业S2#）、2栋地上2层（商业S1#、S3#）、4栋地上15层（2#、4#、6#、8#）,建筑最高处48.09米、2栋地上18层（3#、5#），建筑最高处56.79米、2栋地上22层（1#、7#）高层住宅，建筑最高处68.39米、人防及地下车库组成，总建筑面积100112㎡；小区汽车通道设置在地下车库内，并将各车库连为一体。
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2.2建筑结构分类建筑名称1#2#、8#3#、5#4#、6#7#S1#S2#S3#建筑类别高层住宅多层商业建筑耐火等级一级二级二级二级一级二级二级二级设计使用年限50年50年50年50年50年50年50年50年建筑面积15366.196374.469646.429531.9915326.87363.4244.62603.48层数2215181522212结构类型钢筋砼剪力墙钢筋砼框架抗震设防烈度8度8度8度8度8度8度8度8度
2.3结构基本概况楼编号层数上部结构嵌固端房屋高度（m）结构类型结构抗震等级地上地下底部加强部位剪力墙非底部加强部位剪力墙框架1#、7#2211#基础顶7#夹层顶63.95剪力墙二级二级二级2#、4#6#、8#1512#、4#基础顶6#、8#夹层顶43.65剪力墙二级二级二级3#、5#181基础顶52.35剪力墙二级二级二级S2#10基础顶6.07框架//二级S1#、S3#20基础顶7.50框架//二级地下室/1基础顶3.60板柱结构//三级
2.4工程重点和难点1、本工程结构工期要求紧，结构施工主要时间段为雨季，且冬期时间长，受天气影响较大，须采取措施确保施工质量和施工工期，是本工程的重点。2、本工程车库为板柱结构，主楼地下室结构层高为5.18m，车库地下室层高4.15m，3.66m顶板厚度分别为250mm，350mm，450mm；主楼层高为2.9m，板厚为110mm。顶板标高变化多样，模板体系的搭设为本工程的难点。3、本工程地下室部分按后浇带划分连续浇筑，地下室部分全部采用汽车泵进行浇筑，先浇筑主楼及周边地下室，地下车库按1#、3#楼之间临时车道为分界线，从两边向中间浇筑。主楼地上部分整体浇筑，不设置施工缝，根据现场情况使用汽车泵+车载泵进行浇筑，
浇筑时不使用布料机。
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三、施工部署：3.1管理人员组织及责任分工：管理人员组织
根据工程设计要求及工期进度要求，人员分批进场。进场前进行技术交底及技术安全培训，使其适应现场施工要求。施工人员最高峰即地下室施工阶段，计划组织200名木工进行施工。四、施工准备4.1模板选型及材料准备4.1.1技术人员充分熟悉施工图纸，针对本工程的特点并借鉴其他工程的施工经验，配模形式如下：模板工长对模板工程进行技术交底对模板施工进行过程控制安全员负责现场施工安全工作负责场区文明施工质检员负责模板工程质量负责督促不合格问题整改测量员负责工程测量放线工作保护控制桩，水准点
总工程师负责全面技术工作指导现场施工生产经理协调指挥现场施工调度，组织生产工程部部长负责现场管理负责施工进度安质部部长负责现场质量负责现场安全文明施工技术部部长负责现场技术工作项目经理负责全面工作
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模板选型表构件名称类型规格主龙骨次龙骨备注墙体复合木胶板15mm钢管40×90木方14通丝螺栓、钢管斜撑框架柱复合竹胶板15mm钢管40×90木方14穿墙螺栓、钢管梁、板、楼梯复合木胶板15mm钢管40×90木方扣件式钢管架4.1.2墙、柱模板配置：地下室按施工段按后浇带划分，八栋主楼与周边地库施工段先进行施工。地上部分施工按楼号进行流水施工，墙柱模板配置一层，顶板模板配置三层。
4.13梁、板模板体系采用钢管、方木及木胶板支设，材料根据施工进度分批进场。4.1.4材料要求：（1）、复合木胶板用于顶板模板，厚度为15mm，复合木胶板质量必须满足周转次数不少于5次的质量要求。（2）、方木选用40mm×90mm，长度4m，方木应选烘干料无扭曲。方木主要用来做梁侧模，梁底次龙骨以及墙体次龙骨。主龙骨采用48钢管。（3）、模板支撑架体采用扣件式钢管架硬支撑，端部加设一道防滑卡口。（4）、脱模剂选用水性脱模剂。4.1.5、材料准备：根据设计图纸及施工进度提前编制各种材料的采购计划，包括材料名称、型号、数量、需要日期等。
4.2施工现场准备（1）、根据现场平面布置图以及临电、临水方案，场区道路布置成环状，并保证交通畅通，布置好现场临时上下水、消防管井、施工临时用电及配电箱位置、钢筋加工场以及木工加工棚，各种施工机械提前布置到位，操作人员将操作证书上报备案。（2）、提前准备好各种应急及准备措施：塔吊备好吊斗，各重点部位灭火器放置到位等。4.3技术准备（1）、熟悉图纸，了解设计意图，设计图纸中的问题及时与设计沟通。（2）、深入学习施工规范及标准，掌握施工技术要求。
（3）、编制施工方案，上报公司及监理审批。
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（4）、各专业互相配合，提出预留要求及位置，便于施工检查。4.4施工段划分根据本工程施工特点，地下室根据后浇带划分施工段，组织施工。地上部分各楼号整体施工。五、施工工艺模板工程是本工程中耗材较大的项目。本工程的重点就是做好模板设计，特别是顶板和支撑体系，尽量增加模板的周转次数。木胶板采用专用切割机裁割，防止毛边，飞边、破茬的出现。并使用油漆进行封边处理，防止裁口处再生毛边膨胀松散变形，多层板为15mm厚，背楞为40×90木方及钢管。
板与板之间采用硬拼的办法，接缝间隙过大处用海绵条封堵。使用压刨机将与模板接触面刨平刨直，配制顶板模板用木方与模板接触面需刨平。配制梁柱模板选择好操作平台或制作加工平台板以保证模板的平整度。本工程考虑到工期限制，拟采用梁板墙整体浇注的方式进行模板设计。施工流程为：绑扎柱钢筋→绑扎墙体钢筋→安装墙柱模板支设满堂架体→安装梁底模板→绑扎梁钢筋→安装顶板模板及梁侧模板→绑扎顶板钢筋→模板加固完成浇筑混凝土5.1基础垫层模板基础垫层为100mm厚C15混凝土，比筏板边线外扩100mm，垫层模板采用40mm×90mm方木加木胶板支设，方木两侧砸入直径14钢筋用以定位，钢筋入土深度40cm，间距为2m。
5.2基础底板模板5.2.1底板模板：基础底板以砖胎模做底板模板兼防水保护墙。砼垫层完成后，弹底板边线，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙：砌筑高度=基础厚度＋50mm。墙内侧及顶面抹20厚水泥砂浆找平层，干燥后将底板防水层上卷，然后在侧面抹上20厚水泥砂浆做保护层，此时所形成的砖胎模作为底板边模。5.2.2集水坑、电梯井道模板：模板采用木胶板，横、竖背肋采用40×90方木，中间采用40×90方木顶撑，在地面加固完成后，吊入集水坑中并定位加固。（1）、模板配置：基础底板电梯井、集水坑模板采用15mm厚木胶板和方木定制，在
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场外加工成型，使用时直接吊装安装。（2）、集水坑模板在临电梯井一侧比另一侧高500mm，做为隔墙模板。（3）、模板底部打眼用钢丝网封闭，用于混凝土浇筑时排出气体，上部用重物压住，混凝土浇筑时，分层浇筑，防止混凝土浇筑时产生浮力使模板发生竖向位移。
电梯井、集水坑模板平面图5.3导墙模板：导墙模板采用木胶板现场拼装支设吊模，根据图纸要求需高出筏板面500mm，吊模采用止水螺杆及方木支撑的方法解决，底板外墙钢筋绑扎时，要将止水板安装固定牢固，侧模设竖向用40×90mm方木固定模板，水平主龙骨用钢管加固。止水钢板下部设置止水螺杆一道，上口设水平方木支撑并设一道螺杆。具体作法如下图：
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5.4地下室后浇带模板5.4.1地下室底板防水后浇带留置地下室底板防水施工→底板底层钢筋绑扎→后浇带两侧钢板止水带安装→底板面筋绑扎→底板混凝土施工→后浇带处砼余浆清理→后浇带两侧砼养护→后浇带两侧砌一匹砖并盖模板。
H=（筏板厚度-上下钢筋保护层-上下钢筋直径）/25.4.2地下室外墙防水后浇带留置外墙常规钢筋施工→绑扎附加筋→钢板止水带安置→钢板处柱分离箍筋焊接→焊短
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钢筋头与止水钢板上和附加筋上，收口网放置在现浇混凝土一侧→封剪力墙外模，并加固牢固→后浇带两侧浇筑→后浇带两侧砼养护5.4.3楼板后浇带施工后浇带模板支撑（应独立支撑）→楼板钢筋绑扎→绑扎附加筋→焊短钢筋附加筋上→绑扎收口网于钢筋头上，收口网放置在现浇混凝土一侧→后浇带两侧砼浇筑→后浇带处砼余浆清理→后浇带两侧混凝土养护→后浇带盖模板保护钢筋。5.5地下室墙柱模板5.5.1地下室剪力墙：（1）、地下室墙体模板采用木胶板现场拼装，墙体模板支设竖向龙骨采用40mm×90mm方木间距200，采用φ48×3.5钢管作横向背肋间距450mm，穿墙螺拴钩住背肋钢管，墙体
根部模板及龙骨于导墙往下延伸200mm，并与已浇筑导墙夹紧。（2）、在木胶板上打孔穿M14对拉螺栓紧固，间距450mm×450mm。外墙模板穿墙螺栓采用成品M14止水对拉螺栓。外墙不得设置支模棍，使用止水螺杆控制墙截面。外墙模板拆除后，烧掉止水螺杆，将胶垫去掉，使用防水砂浆进行填塞，止水对拉螺栓不得周转使用；内墙采用对拉螺栓加设塑料套管，周转使用，内墙用砂浆顶棍控制截面尺寸。墙底部用C14钢筋长度同墙宽，焊接在柱箍筋及墙体立筋上定位。（3）、支设方式：40mm×90mm方木做竖楞间距为200mm；φ48×3.5钢管做横楞间距为450mm，第一道横楞距模底为200mm；横楞和竖楞通过山型卡与模板固定。（4）外墙与内墙分界面用钢丝网分隔，钢丝网用钢筋、绑扎丝固定；（5）拉通线校正模板顺直并将模板内杂物清理干净。
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地下室外墙模板图
（对拉螺栓起步200mm，间距450mm）内墙体模板加固图5.5.2柱模板（1）、柱模板选用40mm×90mm方木和15mm厚木胶板钉制，加固由2根1.5m长的短钢管合并和3根14的对拉螺杆组成柱箍，柱箍间距450mm，柱子下部柱箍起步为300mm。（2）、施工工序放线—→剔除接缝处混凝土软弱层—→地面水泥砂浆找平—→模板材料就位—→柱
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箍安装—→支撑安装—→调整—→自检—→报验（3）、支设方式如下图所示：a、按照位置线，在柱内模板下口50~80mm处安装支架，支架四面顶住模板防止位移。b、根据柱子大小，安放预制好的模板。并于打好的孔处安放PVC套管。c、根据PVC套管位置安装柱箍，柱箍由两根1.5m长钢管合并而成并与穿过PVC管的对拉螺杆组成，使用山型卡和螺帽固定。d、安装支撑，由上至下安装。
（柱箍起步300mm，间距450mm）5.5.3对拉螺栓的选用：（1）、外墙，人防部分及消防水池模板穿墙螺栓采用成品M14止水对拉螺栓，在螺栓杆中间设30×30钢板止水片、两端设置遇水膨胀止水条。外墙不得设置支模棍，使用止水螺杆控制墙截面。外墙模板拆除后，将止水螺杆两端止水条取下，用同强度等级水泥砂浆抹平，止水对拉螺栓不得周转使用；如下图所示
M14止水对拉螺栓（2）、内墙采用14普通对拉螺栓。对拉螺栓外穿20PVC套管，拆模后抽出重复利
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用。如下图所示M14对拉螺栓5.5.4止水条安装地下室人防部分施工缝接茬处采用缓膨型遇水膨胀止水条。遇水膨胀止水条施工方法为：所选遇水膨胀止水条断面为矩形，规格为10mm×30mm；施工界面应保持清洁，无积水；止水条铺设必须保持连续、无断点，铺设过程中不能用力拉扯止水条；应待上段混凝土界面硬化后，下段混凝土施工之前再进行安装，应避免止水条被水或其他液体浸泡；安装止水条，用水泥钉固定；止水条接头采用搭接法，搭接以3-5cm
为宜；止水条应存放在干燥处，应避免挤压变形。遇水膨胀止水条安装示意图如下：地上部分墙体除不考虑施工缝外，及止水措施外其余同地下室墙柱，5.6顶板、梁、梯模板5.6.1顶板模板配置方案：
本工程采用扣件钢管架支撑体系，顶板模板采用15mm厚木胶板现场拼装，主龙骨采用48钢管间距1100，次龙骨采用40mm×90mm方木间距200。模板采用方木加木胶板支设。根据各楼净高选择立杆长度，立杆按2层支设、1层周转考虑。5.6.2扣件钢管架模板支撑体系立杆及横杆布置顶板及梁支撑体系，根据板厚和计算立杆间距分别为600mm，900mm，1100mm，其中板厚为450mm、350mm处，立杆间距为600mm；板厚为250处，立杆间距为900mm，主楼以上部分立杆间距为1100mm；第一道扫地杆距地面0.2m，水平横杆步距1500mm，最后一道横杆距顶500mm。
5.6.3顶板支模施工工序
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立杆支设→梁底主次龙骨安装→梁底模板支设→梁侧模支设→顶板主次龙骨铺设→顶板模板就位→校正标高→加立杆的水平杆→检查支撑体系稳定性→预检5.6.4施工方法（1）、梁板支撑采用扣件式钢管架，依据梁板支撑位置线，搭设支撑，保证上下层支撑立柱对准在一条直线上，以利于混凝土重量和施工荷载的传递。支撑底部应放置木板，支撑拉杆距地1700mm。支撑搭设完成后，在主龙骨下面设置防滑卡扣。（2）、沿垂直于梁方向的钢管作为梁主龙骨，间距1100mm，在铺设次龙骨为40x90方木，间距200mm，最后铺设梁底板，底板面板采用15mm木胶板，梁底板铺设完毕后使用水准仪对标高进行复核，根据标高作相应调整。
（3）、根据房间的尺寸安装顶板主、次龙骨。一般情况下沿短向排主龙骨48钢管，间距1100mm，垂直于主龙骨方向排次龙骨，用40×90木方单面刨光立放间距200mm。（4）、安装主龙骨时，依据已放出的主龙骨控制线挂通线找平，当梁净跨大于或等于4m时、板净跨大于或等于3.5m时，模板应起拱，起拱高度为全跨的0.2%。起拱线要顺直。起拱要求如下：顶板轴线跨度L（m）起拱高度（mm）≥3.6m0.2%L悬挑≥1.5m0.2%L
（5）、铺设顶板，板与板之间采用硬拼的办法。待梁钢筋绑扎完毕后再封梁侧模及顶板面板，顶板铺设完毕后用水准仪测量标高，并进行校核，最后用空压机和吸尘器将模板内锯末等杂质清理干净。5.6.5支撑架体加固措施支设模板过程中，吊运方木、木胶板或钢筋以及绑扎顶板、梁体钢筋时，不得集中堆放，应分散布置，减少荷载。架体应按方案要求步距设置拉杆，于每个层四周及中间纵横向均由底到顶设置竖向剪刀撑，剪刀撑间距不大于4.5m，剪刀撑与地面夹角不小于45°且不大于60°斜杆与立杆交接处每处均使用旋转扣件进行连接。
架体高度大于4.8m时，顶端和底部均设置水平剪刀撑。两道剪刀撑间距大于4.8m的情况下增设中部剪刀撑，中部剪刀撑间距不大于4.8m。
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5.6.6节点大样图地下室由于部分顶板厚度450mm、350mm、立杆间距600mm，板厚250mm，立杆间距900mm，主楼以上部分板厚110mm立杆间距不大于1100mm。
5.6.7楼梯模板楼梯模板采用方木木胶板支设。楼梯休息平台采用木胶板支设，支设方法同顶板模板。
5.6.8无梁板处模板支设方式：柱帽施工方法：按顶板施工方法搭设支撑架体，垂直于柱帽倾角方向搭设斜撑，并使用扣件与顶板架体进行连接，且不少于2道，并在斜撑中间垂直方向搭设一道拉结钢管。将柱帽侧面模板按1:1放大样进行现场拼装。柱帽侧面模板拼缝之间采用硬拼，变倾角处40X90方木对上下口进行封闭，上下木方压于封口方木上，支设方式见下图：
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5.6.9顶板预留洞模板：水、电穿板洞除设计要求的上下通透的正压送风井或管井外，其它如给排水的圆形洞口采用钢制管做成圆形模板，钢筋绑扎过程中放置并事先涂刷脱模剂，混凝土浇筑完成达到上人踩后无脚印时即可由下向上拆除；测量孔的预留洞采用3mm钢板焊制而成，为方便模板拆除上口每边加宽30，详下图：
5.7模板拆除（1）、结构底模拆除必须达到拆模强度，接到专业工长通知，方可进行模板的拆除。（2）、拆模应遵循先上后下的原则，严禁上下交叉作业。模板拆除时，先拆非承重部分，后拆承重部分，支架拆除自上而下进行。侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；底模，在砼强度符合下表后，方可拆除。在常温下墙体混凝土强度必须达到1.2Mpa。
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现浇结构底模拆模时所需砼强度表结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100悬挑构件≤275>2100
（3）、各层顶板模板拆模前应将除出入口外的所有洞口全部封闭，并设标识。（4）、拆除时各层应设有专人指挥，严禁非作业人员进入作业段。进入出口应设醒目标志，以防误入。（5）、拆除模板的顺序与安装模板正好相反，先拆下穿墙螺栓，再拆支撑和钢管横竖肋。最后由上向下逐步水平拆除。使模板完全脱离混凝土面。严禁用大锤砸模板和撬棍硬撬硬砸。（6）、阴角拆模时，角模的两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中有可能因模板封闭不严或角模位移，被混凝土包裹，因此拆除较为困难，可先将模板外表面粘有的混凝土剔出，然后从下口用撬棍脱出。严禁因拆除困难而采用大锤等野蛮施工方法，造成破坏，影响下道工序施工。
（7）、顶板模板拆除先松下顶托，再拆除顶板的主次龙骨，最后拆除模板及其支撑架。（8）、拆除大面积底模板时，应设临时支撑，以防止大面积模板塌落砸伤人。如分段拆除时，相邻两段的高差不得大于两个横行间距。（9）、拆除的模板、方木、钢管等应及时传递到就近的楼层，各楼层要有人接应，禁止乱抛乱掷，防止砸伤他人、摔坏模板。（10）、拆下的模板应随时进行检查，现场应派专人进行模板维护与保养工作。拆下的模板按规格堆放到指定的位置。以备周转使用。（11）、拆除时应把梁板上的砼残渣、海绵条、穿墙螺栓杆等清理干净。（12）、模板脱模后及时进行模板清理工作，用扁铲刀、钢丝刷等工具，清除板面和
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侧面粘附的砂浆或隔离剂残渣，再用棉丝擦净，涂刷新的隔离剂。（13）、模板、架子拆除完毕应立即对预留洞口、临边进行安全围护。（14）、所有模板拆除后均采用伸出结构外的卸料平台再通过塔吊向其它层进行吊运周转。六、质量保证措施6.1质量标准模板安装允许偏差及检查方法项次项目国家规范（mm）检查方法1轴线位移墙、柱、梁5尺量
2底模上表面标高±5水准仪3截面模内尺寸基础±10尺量墙、柱、梁±4，-54层高垂直度层高≤5m6经纬仪吊线尺量层高＞5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺
8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10，-010预留孔洞中心线位移+10拉线、尺量尺寸+10，011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线5
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模板工程质量控制程序图
允许偏差项目保证项目基本项目
施工准备支模板质量评定
拆模资料整理
学习图纸和技术资料；学习质量标准、施工工艺；选用支模形式或模板设计；进行书面技术交底。模板选择或平整钢模板；模板涂隔离剂；检查脚手架与脚手板；与钢筋工序交接；底标高，中心线，断面尺寸放线。支撑地面平整、防止积水；处理板缝和支撑加固；班组自检；中间抽检。预留洞、预埋件安装；和钢筋、混凝土工序交接；派专人看模。模板及其支架的强度、钢度和稳定性。模板接缝宽度；模板上粘浆和隔离剂。
分部、分项工程按一定的比例进行抽查。轴线位移、标高、截面尺寸、垂直度；相邻两板表面高底差；表面平整度、预埋件中心位移；预埋件外露长度和截面内部尺寸。按强度曲线确定拆模时间；注意保护棱角。自检记录；质量评定记录；施工记录。随机抽样
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6.2控制措施6.2.1、技术措施（1）、组织学习施工方案技术交底开工前组织有关技术人员、施工人员认真熟悉图纸和模板方案。严格执行交底制度,在每一道工序之前应将施工方案,技术交底,以专题会议书面交底、口头交底、现场交底三种形式对施工班组进行交底，使所有参加施工的人员掌握模板施工工序要点、施工标准及施工方法。（2）、建立完善交底制度工长和质检员在施工过程中要深入现场，发现交底中的不足，结合以往类似工程的施工经验完善技术交底。对于质量通病和经常出现质量问题的点要进行补充技术交底。
6.2.2、过程控制（1）、对现场施工过程应加以严格控制每周由质量检查员进行月检查考核。平时每流水段完成后应有记录和检查结果以便及时对施工队加以控制和纠正。（2）、施工中实行样板引路，班组实行“三检制”即自检、专检、交接检。（3）、抓好技术措施和问题处理的落实工作技术措施是为保证施工质量和进度而制定的,在执行过程中可能会出现影响施工工期的情况,但在二者出现冲突时,要以保证质量为前提.在对已检查出来的问题要求各施工队,落实要快要撤底,不要拖拉,管理人员管理要到位,不要使问题蒙混过关。在对问题处理的意见中要写整改完成时间，并有二次检查。
（4）、组装好的模板需经质量部门检查验收合格后方可使用，认真检查模板的板面特别是接缝处板面是否有错台现象，局部板面是否有凹凸现象，及时向有关人员反映进行处理。（5）、各种模板板面要认真进行清理和除锈，涂刷脱膜剂。脱膜剂采用水质脱膜剂。6.2.3、预防措施在施工过程中应注意以下常见质量问题的预防：（1）、墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧。（2）、墙体上口过大:支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。（3）、混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。
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（4）、接缝缝隙跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。（5）、模板入墙过深：支模时角模连接凹入过多或不牢固，应改进角模支模方法。（6）、洞口混凝土变形：洞口模板的拼装固定不牢固。必须认真进行洞口模板设计，能够保证尺寸，便于装拆。（7）、墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。（8）、墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢靠。（9）、集水坑混凝土浇注时要求每次浇注高度不得大于500mm，并严格控制下灰量，
防止积水坑底板超高。（10）、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。七、成品保护措施1、进场木料必须按指定地点堆放，且上苫下垫，下垫高度10cm。加工成型的模板应按配模图编号分类码放，且保证模板不扭曲变形。2、模板施工过程中轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。3、模板安装施工过程中，应保证钢筋、预埋件及专业预埋管不受扰动。4、模板安装完毕后应保持墙或柱模内清洁，并且在吊运其他材料的过程中应防止遗
撒或碰撞模板，防止模板内遗留杂物或使模板变形。并于下口设置清扫口。5、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。拆下的模板，如发现模板有损坏变形，应及时修理。6、为防止积水坑坑底标高超高。积水坑两边对称下灰，防止积水坑模板两侧不均匀受力使模板变形。7、不得用重物冲击模板，不得在固定好的模板上蹬踩行走，应搭设跳板保护模板的牢固性和严密。8、模板支撑架不得用作其它材料、设备固定用架，防止架体变形。
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八、安全文明施工1、进入施工现场必须戴好安全帽，施工现场禁止吸烟。2、模板施工之前工长作好安全交底。3、在模板加工和施工过程中，所使用的机具要严格遵守其机具的使用规程和操作程序。4、模板施工过程中严禁抛掷模板。5、模板的所有支撑及背肋不能上人。6、支模前必须搭好相关脚手架。支模、搭架时操作人员必须挂好、系好安全带。7、施工现场不得追逐打闹，模板操作过程中应专心致志。8、模板支撑安装多余扣件和钉子要装入专用的背包中，按要求回收，不乱丢乱放。
9、模板就位后应立即将其与墙柱主筋固定牢靠。模板拆除后吊运前必须与墙、柱主筋固定牢靠。10、模板安装及拆除时人员应站在安全可靠处。11、模板的支拆应尽量安排在白天进行。拆完模板后各种结构施工洞口应立即按要求及时封闭并做好警示标识。12、浇筑混凝土前，必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动。13、雨季期间必须做好模板施工用脚手架的防雷接地工作；泵送混凝土输送管不得固定模板支撑架上。16、现场配备足够的消防器材，并做到布局合理，经常维护、检查、保养，冬季采取
防冻保温措施，保证消防器材的灵敏有效。17、拆模后的各种废弃物品按要求分类堆放在场外指定地点。18、施工现场应做到秩序井然；施工完应做到工完场清。
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九、附录：楼板模板扣件式钢管支撑架计算书板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称地库顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)450模板支架高度H(m)4.15模板支架纵向长度L(m)7.2模板支架横向长度B(m)7.2二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q
1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1
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风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.350.089地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)4.15风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距l
a(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1700小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250设计简图如下：
模板设计平面图
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模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
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四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q
1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×1=16.05kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γ
G(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m计算简图如下：1、强度验算M
1＝q1l2/8＝16.05×0.22/8＝0.08kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.122×0.22/8+2.205×0.2/4＝0.111kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.08，0.111]＝0.111kN·mσ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.956N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算ν
max＝5ql4/(384EI)=5×11.395×2004/(384×10000×281250)=0.084mmν＝0.084mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！
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五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q
1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.2=3.259kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.2=2.818kN/mq1
活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：
1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.818×0.62+0.125×0.441×0.62＝0.147kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.073×0.62+0.203×2.205×
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0.6，0.125×0.073×0.62+0.188×2.205×0.6]＝0.27kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.259×0.252/2，0.073×0.252/2+2.205×0.25]＝0.554kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.147，0.27，0.554]＝0.554kN·mσ=Mmax/W=0.554×106/42667=12.973N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V
1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.818×0.6+0.625×0.441×0.6＝1.222kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.073×0.6+0.688×2.205＝1.544kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.259×0.25，0.073×0.25+2.205]＝2.223kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.222，1.544，2.223]＝2.223kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.223×1000/(2×40×80)＝1.042N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γ
G(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.319kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.319×6004/(100×9350×170.667×104)＝0.098mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.319×2504/(8×9350×170.667×104)＝0.071mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×250/400＝1.25mm满足要求！六、主梁验算
主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q
1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9
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×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝3.131kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.2＝2.866kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.359kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R
max＝1.25q1L＝1.25×3.131×0.6＝2.348kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝3.131×0.25＝0.783kNR＝max[Rmax，R1]＝2.348kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R''max＝1.25q2L＝1.25×2.359×0.6＝1.769kN按悬臂梁，R''1＝q2l1=2.359×0.25＝0.59kNR''＝max[R''
max，R''1]＝1.769kN;计算简图如下：主梁计算简图一
主梁计算简图二2、抗弯验算
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主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M
max/W=0.704×106/4490=156.882N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
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主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.696×1000/424＝22.151N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算
主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中ν
max=0.187mm≤[ν]=600/400=1.5mm悬挑段νmax＝0.955mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm满足要求！5、支座反力计算
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承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.365kN，R2=6.114kN，R3=7.288kN，R4=6.408kN图二支座反力依次为R1=7.357kN，R2=6.731kN，R3=6.731kN，R4=7.357kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k
c1按上节计算可知，扣件受力N＝8.365kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386
非顶部立柱计算长度系数μ21.755立柱钢管截面类型(mm)Ф48×3立柱钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l
01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1700=2984mmλ=max[l01，l0]/i=2983.5/15.9=187.642≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算
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q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×1]×0.2=3.083kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝8.237kN，R2＝6.627kN，R3＝7.177kN，R4＝7.245kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N
1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[8.237，6.627，7.177，7.245]=8.237kNf＝N1/(ΦA)＝8237/(0.197×424)＝98.614N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×0.6×1.72/10＝0.019kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[8.237,6.627,7.177,7.245]+0.019/0.6=8.268kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝8268/(0.197×424)+0.019×106/4490＝103.217N/mm2≤[f]＝205N/mm
2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1700=3445.942mmλ=l0/i=3445.942/15.9=216.726查表得，φ1=0.156不考虑风荷载:N=Max[R
1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[8.237,6.627,7.177,7.245]+1×1.2×0.15×4.15=8.984kNf=N/(φ1A)＝8.984×103/(0.156×424)=135.825N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×0.6×1.72/10＝0.019kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[8.237,6.627,7.177,7.245]+1×1.2×0.15×4.15+0.019/0.6=9.015kN
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f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝9.015×103/(0.156×424)+0.019×106/4490=140.526N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.15/7.2=0.576＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算
地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.015/(0.9×0.1)＝100.167kPa≤fak＝140kPa满足要求！
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板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性
新浇混凝土楼板名称地库顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)3.6模板支架纵向长度L(m)7.2模板支架横向长度B(m)7.2二、荷载设计模板及其支架自重标准值G
1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q
1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.350.089地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)
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模板支架顶部距地面高度(m)4.15风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计
主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1700小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)250荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆
可变荷载的组合值系数ψc10.9-可变荷载的分项系γQ11.4-永久荷载的分项系数γG11.35-结构重要性系数γ01设计简图如下：
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模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
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模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh
2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×1=11.756kN/mq2＝1×1.35×G1k×b＝1×1.35×0.1×1=0.135kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γ
G(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m计算简图如下：
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1、强度验算M1＝q1l2/8＝11.756×0.22/8＝0.059kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.135×0.22/8+3.15×0.2/4＝0.158kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.059，0.158]＝0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.218N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算ν
max＝5ql4/(384EI)=5×6.375×2004/(384×10000×281250)=0.047mmν＝0.047mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm
3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝2.405kN/m因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.775kN/mq
1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/mq2＝1×1.35×G1k×b=1×1.35×0.3×0.2＝0.081kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN计算简图如下：
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1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.775×0.92+0.125×0.63×0.92＝0.244kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.081×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.58kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.405×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.244，0.58，0.632]＝0.632kN·mσ=M
max/W=0.632×106/42667=14.803N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.775×0.9+0.625×0.63×0.9＝1.353kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.9+0.688×3.15＝2.213kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.405×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.353，2.213，3.166]＝3.166kNτ
max=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×40×80)＝1.484N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.2＝1.315kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.315×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；
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悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.315×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.016mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm
2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1.5]×0.2＝2.207kN/mq
1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.829kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.2＝1.355kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.207×0.9＝2.483kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.207×0.2＝0.441kNR＝max[Rmax，R1]＝2.483kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R''
max＝1.25q2L＝1.25×1.355×0.9＝1.524kN按悬臂梁，R''1＝q2l1=1.355×0.2＝0.271kNR''＝max[R''max，R''1]＝1.524kN;计算简图如下：
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主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=0.864×106/4490=192.391N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×6.208×1000/424＝29.281N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算
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主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.696mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.199mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R
1=9.8kN，R2=11.306kN，R3=11.306kN，R4=9.8kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝11.306kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！八、立柱验算
剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ21.755立柱钢管截面类型(mm)Ф48×3立柱钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205
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支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1700=2984mmλ=max[l01，l0]/i=2983.5/15.9=187.642≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q
1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×0.2=2.081kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝9.239kN，R2＝10.659kN，R3＝10.659kN，R4＝9.239kN顶部立柱段：l
01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.239，10.659，10.659，9.239]=10.659kNf＝N1/(ΦA)＝10659/(0.197×424)＝127.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M
w＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×0.9×1.72/10＝0.029kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[9.239,10.659,10.659,9.239]+0.029/0.9=10.691kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝10691/(0.197×424)+0.029×106/4490＝134.452N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1700=3445.942mmλ=l
0/i=3445.942/15.9=216.726
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查表得，φ1=0.156不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.239,10.659,10.659,9.239]+1×1.35×0.15×3.6=11.388kNf=N/(φ1A)＝11.388×103/(0.156×424)=172.17N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M
w＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×0.9×1.72/10＝0.029kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[9.239,10.659,10.659,9.239]+1×1.35×0.15×3.6+0.029/0.9=11.42kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝11.42×103/(0.156×424)+0.029×106/4490=179.113N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=3.6/7.2=0.5＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.42/(0.9×0.1)＝126.889kPa≤fak＝140kPa满足要求！
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板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性
新浇混凝土楼板名称主楼顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)160模板支架高度H(m)5.18模板支架纵向长度L(m)7.2模板支架横向长度B(m)7.2二、荷载设计模板及其支架自重标准值G
1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q
1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.350.089地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地4.15
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面高度(m)风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距l
a(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1700小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)250荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆
可变荷载的组合值系数ψc10.9-可变荷载的分项系γQ11.4-永久荷载的分项系数γG11.35-结构重要性系数γ01设计简图如下：
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模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
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模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh
2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×1=8.707kN/mq2＝1×1.35×G1k×b＝1×1.35×0.1×1=0.135kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN正常使用极限状态
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q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M
1＝q1l2/8＝8.707×0.22/8＝0.044kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.135×0.22/8+3.15×0.2/4＝0.158kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.044，0.158]＝0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.218N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算ν
max＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2004/(384×10000×281250)=0.03mmν＝0.03mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm
3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝1.795kN/m因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.2＝1.165kN/mq
1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/mq2＝1×1.35×G1k×b=1×1.35×0.3×0.2＝0.081kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN计算简图如下：
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1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.165×0.92+0.125×0.63×0.92＝0.182kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.081×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.58kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.795×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.182，0.58，0.632]＝0.632kN·mσ=M
max/W=0.632×106/42667=14.803N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.165×0.9+0.625×0.63×0.9＝1.01kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.9+0.688×3.15＝2.213kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.795×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.01，2.213，3.166]＝3.166kNτ
max=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×40×80)＝1.484N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.2＝0.863kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.863×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.185mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；
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悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.863×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.011mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm
2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1.5]×0.2＝1.597kN/mq
1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.2＝1.219kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.2＝0.903kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.597×0.9＝1.797kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.597×0.2＝0.319kNR＝max[Rmax，R1]＝1.797kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R''
max＝1.25q2L＝1.25×0.903×0.9＝1.016kN按悬臂梁，R''1＝q2l1=0.903×0.2＝0.181kNR''＝max[R''max，R''1]＝1.016kN;计算简图如下：
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主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=0.625×106/4490=139.237N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.493×1000/424＝21.191N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算
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主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.464mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.133mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R
1=7.092kN，R2=8.182kN，R3=8.182kN，R4=7.092kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝8.182kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！八、立柱验算
剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ21.755立柱钢管截面类型(mm)Ф48×3立柱钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205
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支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1700=2984mmλ=max[l01，l0]/i=2983.5/15.9=187.642≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q
1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×0.2=1.471kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝6.532kN，R2＝7.536kN，R3＝7.536kN，R4＝6.532kN顶部立柱段：l
01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[6.532，7.536，7.536，6.532]=7.536kNf＝N1/(ΦA)＝7536/(0.197×424)＝90.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M
w＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×0.9×1.72/10＝0.029kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[6.532,7.536,7.536,6.532]+0.029/0.9=7.568kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝7568/(0.197×424)+0.029×106/4490＝97.063N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1700=3445.942mmλ=l
0/i=3445.942/15.9=216.726
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查表得，φ1=0.156不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.532,7.536,7.536,6.532]+1×1.35×0.15×5.18=8.585kNf=N/(φ1A)＝8.585×103/(0.156×424)=129.793N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M
w＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×0.9×1.72/10＝0.029kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[6.532,7.536,7.536,6.532]+1×1.35×0.15×5.18+0.029/0.9=8.617kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.617×103/(0.156×424)+0.029×106/4490=136.735N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=5.18/7.2=0.719＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.617/(0.9×0.1)＝95.744kPa≤fak＝140kPa满足要求！
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板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性
新浇混凝土楼板名称主楼顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)110模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)7.2模板支架横向长度B(m)7.2二、荷载设计模板及其支架自重标准值G
1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q
1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.350.089地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地4.15
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面高度(m)风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距l
a(mm)1100立柱横向间距lb(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1700小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)250荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆
可变荷载的组合值系数ψc10.9-可变荷载的分项系γQ11.4-永久荷载的分项系数γG11.35-结构重要性系数γ01设计简图如下：
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模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
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模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh
2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×2.5]×1=7.012kN/mq2＝1×1.35×G1k×b＝1×1.35×0.1×1=0.135kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN正常使用极限状态
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q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.11))×1＝2.861kN/m计算简图如下：1、强度验算M
1＝q1l2/8＝7.012×0.22/8＝0.035kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.135×0.22/8+3.15×0.2/4＝0.158kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.035，0.158]＝0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.218N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算ν
max＝5ql4/(384EI)=5×2.861×2004/(384×10000×281250)=0.021mmν＝0.021mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm
3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝1.456kN/m因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.2＝0.826kN/mq
1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/mq2＝1×1.35×G1k×b=1×1.35×0.3×0.2＝0.081kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN计算简图如下：
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1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.826×1.12+0.125×0.63×1.12＝0.22kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×1.12+0.203×3.15×1.1，0.125×0.081×1.12+0.188×3.15×1.1]＝0.71kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.456×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.71，0.632]＝0.71kN·mσ=M
max/W=0.71×106/54000=13.153N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.826×1.1+0.625×0.63×1.1＝1.001kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×1.1+0.688×3.15＝2.223kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.456×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.001，2.223，3.166]＝3.166kNτ
max=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×40×90)＝1.319N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.612kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.612×11004/(100×9350×243×104)＝0.206mm≤[ν]＝L/400＝1100/400＝2.75mm；
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悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.612×2004/(8×9350×243×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm
2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1.5]×0.2＝1.258kN/mq
1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)×0.2＝0.88kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.652kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.258×1.1＝1.73kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.258×0.2＝0.252kNR＝max[Rmax，R1]＝1.73kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R''
max＝1.25q2L＝1.25×0.652×1.1＝0.897kN按悬臂梁，R''1＝q2l1=0.652×0.2＝0.13kNR''＝max[R''max，R''1]＝0.897kN;计算简图如下：
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主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=0.946×106/4730=200.029N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.19×1000/450＝23.067N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算
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主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.215mm≤[ν]=1100/400=2.75mm悬挑段νmax＝0.438mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R
1=7.397kN，R2=9.903kN，R3=9.903kN，R4=7.397kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝9.903kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！八、立柱验算
剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ21.755立柱钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立柱钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450立柱截面回转半径i(mm)15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值[f](N/mm2)205
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支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1700=2984mmλ=max[l01，l0]/i=2983.5/15.9=187.642≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q
1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×0.2=1.132kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝6.657kN，R2＝8.913kN，R3＝8.913kN，R4＝6.657kN顶部立柱段：l
01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[6.657，8.913，8.913，6.657]=8.913kNf＝N1/(ΦA)＝8913/(0.197×450)＝100.541N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M
w＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×1.1×1.72/10＝0.036kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[6.657,8.913,8.913,6.657]+0.036/1.1=8.946kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝8946/(0.197×450)+0.036×106/4730＝108.525N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1700=3445.942mmλ=l
0/i=3445.942/15.9=216.726
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查表得，φ1=0.156不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.657,8.913,8.913,6.657]+1×1.35×0.15×2.9=9.5kNf=N/(φ1A)＝9.5×103/(0.156×450)=135.328N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M
w＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.089×1.1×1.72/10＝0.036kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[6.657,8.913,8.913,6.657]+1×1.35×0.15×2.9+0.036/1.1=9.533kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝9.533×103/(0.156×450)+0.036×106/4730=143.409N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=2.9/7.2=0.403＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.533/(0.9×0.1)＝105.922kPa≤fak＝140kPa满足要求！
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