第一节模板工程
2．1.1罐池模板的配置量按一次性配置，采用木胶板，楼板支柱一律采用直径48钢管做支柱，所有支柱采用码钢扣件连接，柱模采用木楞加固木胶模板，镰刀型钢卡固定。
2．1.2柱模板：柱采用覆膜木胶板，用6080木楞加工成型，用槽钢加固，竖向间距为500mm；支设柱模时，先检查柱筋是否符合要求，如达不到要求先加以校正后再支模。构造柱支模前先将马牙槎上的砂浆清理干净，并检查拉接筋埋设位置、数量是否符合要求。
（1）首先按照放线位置，在柱四边距地5-8cm处的柱筋上焊接支杆，从四边顶住模板以防发生位移。
（2）安装模板：按预先配置好的柱子模板一面一片，就位后先用铁丝与柱筋临时绑扎固定，安装完两面再安另两面模板。
（3）加固钢管和槽钢：先用直径48钢管在距模板上、下10cm处加固一圈，并用线坠吊垂直，再在中间每隔40cm用镰刀型钢卡加固。
（4）斜撑：加固柱模和斜撑时，要边校正垂直度边加固，柱模用线坠在每面吊垂直度。斜撑用直径48钢管加固在底板或楼面的预埋地锚上，上、中、下各一道，以防止柱子位移或倾斜。
（5）墙、柱接点专门配置柱帽以防止接头部位漏浆。
（5）工程施工顺序为：按承重架要求搭设内架→用水准仪抄平→调节支架顶部标高→上水平杆→安装板底水平支撑钢管，并进行加固→安装模板→清理→校正→验收。
(6)施工要点：钢管铺设均匀，模板与梁侧模板要连接紧密，模板铺完后测量校正模板标高，并经常检查，保证完整牢固。
2.2.1.模板拆除
（1）柱子模板拆除：先拆斜拉杆，再拆除加固钢管，然后用撬棍轻轻撬动模板，便于模板与混凝土分离。
（3）拆模时混凝土应达到下列要求：
柱模拆除时，砼强度应保证表面积柱棱角不因拆模受损时，方可拆除。梁、板模板拆模强度如设计要求时，按设计要求拆除，如设计无要求时，应符合规范规定：
拆下的模板及时清除粘结物，拆下的扣件、镰刀型卡要及时集中收集管理。
第二节罐池模板工程
1、罐池采用木模板
木模板表面应洁净，表面平整，模板孔眼无错位。支设模板前将模板表面清理干净，涂刷隔离剂，隔离剂应对混凝土及模板无有害作用。
2、垫层模板：采用胶合板模板支设，木方加固，木方支撑，间距为1000㎜，如下图所示：
3、筏板模板
a、底板基础模板：筏板外侧利用M10水泥砂浆，多孔砖砌筑240mm厚永久性防水保护墙作为筏板侧模，与砼接触一侧用20厚1:3水泥砂浆保护防水卷材。
b、在底板钢筋上焊制“┤”型预埋件支撑梁侧模板，防止模板下垂。采用Ф16制作，间距1m设置一个。预埋件焊接固定前根据抄测的标高进行控制，竖向预埋件长度为300mm，水平钢筋长度为墙宽加两侧模板加固宽度。
c、为避免基础筏板与上翻剪力墙交接处出现蜂窝麻面，在浇筑砼时必须使该部位砼充分振捣，考虑到砼在振捣时流动性较大，因而在梁侧模板根部与基础筏板顶面交接处用复合模板封压。
6、罐池墙体模板工程
a、为加快施工进度，地下室墙、柱一起浇筑。
b、地下室墙体采用胶合板模板支模，墙体厚度为500-300mm，对模板及支撑系统的强度、刚度和稳定性要求较高，内侧模板支撑采用钢管和扣件组成支撑系统，支撑在满堂脚手架上，外侧支撑在基坑斜坡上，斜坡上要设垫板以扩散支撑力，水平撑、斜撑间距为0.9m，模板及支撑如图所示:
为保证地下室迎水面墙体保护层厚度，施工时采用截面50×50长条形大理石垫块，间距600，梅花形布置。支设墙体模板时，将长条形垫块固定在墙体钢筋上。
c、墙体模板采用胶合板模板配制，竖楞采用方木，间距200mm，横楞采用2φ48×3.5钢管，间距500mm，对拉止水螺栓为14钢筋制作，见下图。
第一道止水螺栓距底部100mm，往上竖向间距500mm，横向间距500mm，所有地下室外墙对拉螺栓使用止水螺栓，在靠近外模板处安设50×50×12mm的胶合板，在止水螺栓两侧按墙厚各预留出12mm厚胶合板位置,用Ф6钢筋焊一短棍，以保证预留凹槽深度的准确性。待拆模后将木块剔除后将外露螺栓杆割掉。模板加固采用蝴蝶卡、对拉止水螺栓和架杆加固，墙体模板底部两道螺栓使用双螺母。模板垂直度和轴线位置校正后，连续支撑，支撑牢固。
d、剪力墙模板安装：
检查墙体轴线是否有偏差，轴线偏差要控制在3mm之内，然后再弹出模板就位线和控制线。墙模必须拉线找直并应设足够的拉杆及支撑，剪力墙模板必须加固牢固，并应保证模板的垂直度。为保证砼接茬处平整美观，外剪力墙周圈模板应比现浇面高出200㎜左右，并在现浇板上表面下150㎜左右处预埋螺栓套管或螺栓加固预埋件，横向间距不大于1米，螺栓宜为Φ16-Φ18，在支设上层外剪力墙模板前模板底部与混凝土接触处均应弹出水平线并采取加设双面胶或海绵条等防漏浆措施。
e、检查墙体模板安装位置是否平整，不平整处用砂浆找平，以保证墙体高度一致。
f、将模板就位区处杂物清理干净，并粘贴海绵条，防止模板底部漏浆而造成墙体烂根、漏筋、蜂窝、麻面等现象。模板底部用水泥砂浆封堵，防止漏浆。
g、检查钢筋绑扎情况对偏离轴线位移较大的钢筋要进行矫正处理。
h、支模前先按位置线支门窗洞模板，门窗洞模板先组装成整体，然后放到钢筋网中，再在中间用木方顶撑。为防止模板串位，模板四周加限位钢筋，门窗洞模板与大模接触处要粘贴海绵条。
i、模板安装时，应边就位、边校正，并随即安装各种连接件、支撑杆或加设临时支撑。必须待模板支撑稳固后，才能脱钩。模板分几块预拼安装时，模板连接及阴角处增加纵横附加木楞。连接处的木楞的数量和位置应与预组拼模板上的木楞数量和位置等同。
j、组装模板时，要使两侧穿孔的模板反对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。
K、剪力墙附柱处截面应符合要求，门洞两边上下应垂直。
第三节模板计算
A、剪力墙模板计算
（1）荷载计算
1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①
剪力墙最大高度按6米计算，侧压力:
F1=0.22Υct0β1β2ν1/2F2=ΥcH取两者较小值；
式中：
F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；
Υc——混凝土重力密度，取材24KN/m3；
t0——新浇混凝土初凝时间，按商品混凝土为4h～6h，取t0=5h；
ν——混凝土浇筑速度，取ν=2m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=4m；
β1——外加剂影响修正系数，β1=1.2
β2——混凝土坍落度修正系数。按坍落度140mm～160mm，取β2=1.15。
得：F1=0.22×24×5×1.2×1.15×20.5=51.5KN/m2
F2=24×4=96KN/m2>F1
取：F=F1=51.5KN/m2
2）倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×②=1.2×51.5+1.4×4=67.4KN/m2（用于验算模板及其支撑的强度）
q=①=51.5KN/m2（用于验算模板及其支撑的刚度）
（2）模板及次龙骨的设计及验算
1）次龙骨设计及验算
次龙骨选用50×80红松，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=9000N/mm2,fm=13N/mm2,I=bh3/12=50×1003/12=416000mm2，
W=bh2/6=50×802/6=53333mm3
主龙骨间距取500mm,次龙骨按三跨连续梁计算。
2）次龙骨的强度验算
次龙骨承受的荷载化为线均布荷载：
q1=ql1=67.4×0.2=13.48KN/m
式中：q1为模板传给次龙骨的荷载；
l1为模板的跨度。
计算简图见下图：
得次龙骨截面最大弯矩为
Mmax=0.1q1l22=0.1×13.48×0.22=0.05536KN·m
σ=M/W=0.05536×106/83×103=0.667
次龙骨的强度满足要求。
3）次龙骨的刚度验算
承受荷载化为线均布荷载：
q2=ql1=51.5×0.2=7.28KN/m
计算简图见下图：
得最大挠度为
ω=0.677q2l24/100EI
=0.677×7.28×0.54×1012/100×9000×416×103
=0.82≤1.5mm
次龙骨的刚度满足要求
（3）、主龙骨的设计及验算
主龙骨选用φ48×3.5×2钢管，间距为500mm，双根布置，穿墙螺栓间距取500mm，主龙骨按三跨连续梁计算。
主龙骨的截面性能为
σ=215N/mm2，I=2×12.19×104mm4E=2.06×105W=2×5.08×103mm3
1）主龙骨的强度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P1=q1l2=13.48×0.5=6.735KN
计算简图见下图：
得主龙骨截面最大弯矩为
Mmax=0.267P1l2=0.267×6.735×0.5=0.899KN·m
σ=M/W=0.899×106/2×5.08×103=88.5<[σ]=215N/mm2
主龙骨的强度满足要求。
2）主龙骨的刚度验算;
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P2=ql1=10.3×0.5=5.15KN
计算简图见下图：
得最大挠度为
ω=1.883PL3/100EI
=1.883×5.15×103×0.53×109/100×2.06×105×2×12.19×104=0.241<500/400=1.25mm
主龙骨的刚度满足要求。
（4）穿墙螺栓设计
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见右图：
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T=qs=67.4×0.5×0.5=16.85KN
依据对拉螺栓的规格和性能，选用M14穿墙螺栓即可。
B、梁模板计算
梁采用15mm厚木模板，Φ48×3.5钢管满堂红脚手架支设，按梁最大尺寸计算，梁高500mm,宽350mm。
梁底木模板及木楞验算：
板底木楞为三根50×80红松方木楞，查《施工手册》表2-98，抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。其抗弯强度设计值查《施工手册》表2-105，其截面抵抗矩为53×103mm3，惯性矩为214×104mm4。因木材工作环境为露天，属施工荷载，根据《施工手册》表2-99，其强度设计值及弹性模量做以下调整：fm=13×1.3×0.9=15.21N/mm2，fv=1.9×1.3×0.9=2.22N/mm2，E=9000×0.85=7650N/mm2。
荷载：
查《施工手册》，荷载标准值和设计值计算如下：
a、新浇筑砼自重：
标准值：24×0.35×0.5=4.2KN/m
设计值：4.2×1.2×0.9=4.536KN/m
b、钢筋自重：
标准值：1.5×0.35×0.5=0.2625KN/m
设计值：0.2625×1.2×0.9=0.2835KN/m
c、振捣砼时产生的荷载：
标准值：2.0×0.3=0.6KN/m
设计值：0.6×1.4×0.9=0.76KN/m
d、荷载组合值：
q1=4.53+0.2835+0.76=5.5735KN/m（用于强度验算）
q2=4.536+0.2835=4.8195KN/m（用于挠度验算）
木模板验算：
强度验算：
W=bh2/6=10208mm3
M=0.1×5.5735×0.152/0.3=0.0423KN·m
σ=M/W=42000/10208=4.11N/mm2<15.21N/mm2(符合)
b、挠度验算：
ω=0.677×4.8195×1504/0.3×100×6000×144000=0.06mm<1mm（符合）
方木楞验算：
计算简图：
强度验算：
M=0.10ql2=0.10×4.8195×0.92=0.4KN·m
σ=M/W=400000/3×53×103=2.51N/mm2<1.3×0.9×8=9.36N/mm2（符合）
c、挠度验算：
W=0.677×ql4/100EI=0.677×4.8195×9004/100×0.85×9000×214×104×3
=0.435mm<[ω]=1mm（符合）
2、小钢楞验算：
计算简图：
p1=5.5735×0.9=5KN（强度）
p2=4.8195×0.9=4.3KN（挠度）
强度验算：
M=pl2/4=5×0.92/4=1.01KN·m
σ=M/W=480000/5080=198.8N/mm2<205N/mm2（符合）
挠度验算：
ω=pl3/48EI=3370×9003/48×206000×121900=2.04mm<700/250=2.8mm
3、梁下立杆稳定性验算：
Φ48×3.5钢管回转半径查《施工手册》得i=15.8mm
长细比λ=L/15.8=1200/15.8=113.9
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》(GBJ18-87)附录三得:
稳定系数ψ=0.489
N=4.819KN
A=489mm2
σ=N/ψA=4819/0.489×489=20.15N/mm2<205N/mm2(符合)
C、现浇板模板计算
现浇板模板采用15mm厚木模板,惯性矩I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4，抵抗矩W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，E=6×103N/mm2。板底楞采用50×80方木楞（红松木）,其截面抵抗矩W=53000mm3，惯性矩I=2140000mm4，抗弯强度设计值fm=13×1.3×0.9=15.21N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9×1.3×0.9=2.22N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2，密度ρ=5KN/m3。Φ48钢管满堂红脚手架支撑,其截面抵抗矩W=5080mm3，惯性矩I=121900mm4，强度设计值205N/mm2。板厚度按180mm计算。
1、荷载计算:
（1）模板自重：
标准值:5×0.018+5×1×0.05×0.08/0.25=0.155KN/m2
设计值：0.155×0.85×1.2=0.1581KN/m2
支架自重：3.84×10/1000=0.04KN/m
（2）新浇筑砼自重：
标准值：24×0.18=4.32KN/m2
设计值：4.32×0.85×1.2=4.4KN/m2
（3）钢筋自重：
标准值：1.1×0.14=0.15KN/m2
设计值：0.15×0.85×1.2=0.16KN/m2
（4）施工人员及机械荷载：
计算模板及直接支撑模板的小楞时标准值为：2.5kN/m2
设计值为：2.5×0.85×1.4=2.98kN/m2
并与集中荷载2.5×0.85×1.4=2.98kN比较
计算直接支撑小楞的横杆时标准值为：1.5kN/m2
设计值为：1.5×0.85×1.4=1.79kN/m2
计算支架立柱稳定性时标准值为：1.0kN/m2
设计值为：1.0×0.85×1.4=1.19kN/m2
2、模板验算：
强度验算：
W=bh2/6=37500mm3
M1=0.1×（0.1581+4.4+0.16+2.98）×0.22=0.17KN·m
M2=1/4×2.98×0.2=0.149KN·m
σ=M2/W=149000/37500=4N/mm2<15.21N/mm2(符合)
（2）挠度验算：
ω=0.677×（0.1581+4.4+0.16）×2004/100×6000×144000=0.059mm<1mm（可）
3、小刚楞验算：
（1）强度验算：
M1=0.1qL2=0.1×（0.1581+4.4+0.16+2.98）×0.2×12=0.14KN·m
M2=1/4PL=1/4×2.98×1=0.745KN·m
σ=M2/W=745000/8050=92.5N/mm2<205N/mm2(符合)
（2）挠度验算：
ω=0.677qL4/100EI
=0.677×(0.1581+4.4+0.16)×0.2×10004/100×206000×121900
=0.25mm
4.大钢楞验算：
（1）强度验算：
M=0.1qL2=0.1×[(0.1581+4.4+0.16+2.98)×1+0.04]×12=0.774KN·m
σ=M/W=774000/5080=152.4N/mm2<205N/mm2(符合)
（2）挠度验算：
ω=0.677qL4/100EI
=0.677×[(0.1581+4.4+0.16)×0.9+0.04]×10004/100×2.06×105×121900
=1.88mm
5.立杆稳定性验算：
Φ48×3.5钢管回转半径查《施工手册》得i=15.8mm
长细比λ=L/15.8=1800/15.8=113.9
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》(GBJ18-87)附录三得:
稳定系数ψ=0.489
N=[(0.1581+4.4+0.16+2.98)×1+0.04]×1=7.74KN
A=489mm2
σ=N/ψA=7740/0.489×489=32.37N/mm2<205N/mm2(符合)
D、框架柱模板
框架柱截面最大尺寸为600mm×600mm,采用胶合板，选用[80×43×5槽钢做柱箍,柱箍间距为600mm；内楞采用50mm×80mm红松木楞，查《施工手册》表2-105，其截面抵抗矩W=53000mm3，惯性矩I=2140000mm4，查《施工手册》表2-98，抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。因木材工作环境为露天，属施工荷载，根据《施工手册》表2-99，其强度设计值及弹性模量做以下调整：fm=13×1.3×0.9=15.21N/mm2，fv=1.9×1.3×0.9=2.22N/mm2，E=9000×1=9000N/mm2
1、荷载计算:
新浇筑混凝土对模板侧面的压力:
F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2
F2=γCH=24×4=96KN/m2
选F1与F2中较小值,取F1=52.58KN/m2
设计值F=1.4×52.58×1=73.612KN/m2
倾到砼时产生的荷载:
查《施工手册》表8-66得:4KN/m2
设计值：4×1.4×1＝5.6KN/m2。
组合值：
F1=73.612+5.6=79.212KN/m2
2、构件验算
木楞验算
计算简图如下：
化为线均布荷载
q1=F1×0.15=79.212×0.15=11.88KN/m（用于强度验算）
q2=F×0.15=73.612×0.15=11.04KN/m（用于挠度验算）
b、强度验算
M=0.10ql2=0.10×11.88×0.62=0.428KN·m
σ=M/W=0.428×106/53×103=8.08N/mm2<15.21N/mm2
c、抗剪强度验算：
V＝KVql=0.5×11.88×0.6＝3.56KN
剪应力：τ＝3V/2bh＝3×3560/（2×80×50）
＝1.34N/mm2
d、挠度验算
ω=0.677×qt4/100EI=0.677×11.04×6004/100×9000×214×104=0.50mm<[ω]=1mm（可）
柱箍验算
a、计算简图如下：
化为线荷载
q1=79.212×0.6=47.53KN/m
q2=73.612×0.6=44.17KN/m
b、强度验算
M=ql2=47.53×12=47.53KN·m
σ=M/W=4753000/25300=187.87N/mm2<205N/mm2
c、挠度验算
ω=5ql4/384EI=5×44.17×8004/384×2.06×106×101.30×104=0.08mm<1.5mm（符合）
对拉螺栓验算
对拉螺栓上的拉力值为
N=0.8×47.53=38.02KN
M16螺栓截面容许拉力24.50KN共2肢
2×24.50=49.0﹥38.02KN（可）
目录
工程概况……………………………1
编制依据……………………………
地理位置及环境情况………………
临时设施搭设方案…………………
1、临时设施搭设计划………………
2、施工院墙…………………………
五、临时设施搭设方案说明………………
六、环境保护措施…………………………
七、施工现场防火措施……………………
长途客运总站加气站工程
临时设施施工方案
工程概况
1.基本概况
本工程位于临沂市双岭路南侧与琅琊王路以东，长途客运总站西南角，拟建设加气站罩棚1层，建筑面积146.4平方米，包含地下设备基础及管沟，北侧布置LNG-CNG加气设施，LNG供气规模2.0104Nm3/d，CNG供气规模1.5104Nm3/d。
2.设计依据
1）工程设计合同
2）临沂交运国能新兴天然气有限公司长途客运总站加气站工程测绘图。
3）临沂交运国能新兴天然气有限公司长途客运总站加气站工程地质勘察报告。
4）临沂交运国能新兴天然气有限公司长途客运总站加气站工程设备资料。
3.设计规模
该工程为加油与LNG/L-CNG合建站工程，加油部分以建，设置230m3汽油罐，230m3柴油罐，合格油品总容积≤90m3；加气部分为新建，设置60m3LNG低温卧式地下储罐1个，低温泵橇和LNG柱塞泵各一套，LNG高压气化器2套，3m3CNG储气井3口。根据《汽车加油站设计与施工规范》GB50156-2012(2014年版)，本工程为加油站与LNG/L-CNG合建二级站。LNG加气能力为2.010?Nm3/d(101325pa,20℃)，L-CNG加气能力为1.510?Nm3/d(101325pa,20℃)，日运营15h。
4.安全、消防、环保及节能
4.1安全
a.防暑防寒
管道安装采用自然补偿补偿措施以消除环境温度的影响。
b.防雷防静电
要求设备进行静电接地，设计应符合国家现行标准?石油化工静电接地设计规范?（SH3097-2000）C．在本站内的储罐区、卸车区、加气区、气化区等危险场所设置天然气检漏报警探头，当可燃气体浓度达到爆炸下限的20％时即自动报警，报警装置集中设置在营业室。
d.站内按有关规定要求进行了灭火设施配置。
e.站内设备及管道按规范要求进行了防雷、防静电接地，管道法兰设置了静电跨接导线。
4.2消防
本工程为加油与LNG/L-CNG合建站工程，站内设1个60m3LNG储罐。根据?汽车加油加气站设计及施工规范?GB50156-2012(2014)的规定，本项目不需要消防水设施，需要设置相应的灭火器。
4.3环保
a.站内所有的低温管道上的管件、阀门等均采用PIR保温，减少气体放散量，降低环境污染。。
b.本工程雨水采用自然排水方式，与原加油站排水相结合。
4.4节能
a.站内所有的低温管道上的管件、阀门等均采用PIR保温，减少能耗
b.站内的灯具采用节能灯具
二、编制依据
1.施工组织设计及施工总平面布置图
2.施工现场实际情况
3．《建筑施工安全检查标准》
4.《施工现场临时用电安全技术规范》
5.《建筑施工手册》
6.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
7.公司《质量手册》、《程序文件》
三、地理位置及环境情况
1、本项目拟选址于临沂汽车总站琅琊王路东侧已建加油站北。东侧为停车场，北侧为临沂汽车站总站，属于重要公共建筑，南侧为已建加油站，西侧为琅琊王路，经过合理布置可满足建设LNG。L-CNG加气站的安全距离要求，施工现场为长途客运总站院内原有已经硬化停车场，地势平坦，地面及市政排水良好。
四、临时设施搭设方案
1、施工现场应按施工总平面图布置，根据施工现场实际情况施工作业区、施工办公区及生活区，生活区在工地旁边（红线外）搭建，生活区包括办公室、宿舍、食堂、厕所、保卫室等。临时设施的生活区和生产区分开布置，采用防护栏杆分隔，已满足施工安全需要，施工现场按规定配置消防器材。所有施工临时设施在施工任务完成后全部拆除
施工平面布置图详见附图
临时用地表
用途 面积（㎡） 位置 需用时间 保卫科 35 见施工平面图 施工时 材料库 100 见施工平面图 施工时 钢筋场地 200 见施工平面图 施工时 木工场地 300 见施工平面图 施工时 职工宿舍 150 见施工平面图 施工时 食堂 100 见施工平面图 施工时 沙堆放区 150 见施工平面图 施工时 石子堆放区 150 见施工平面图 施工时 办公室 150 见施工平面图 施工时 厕所 40 见施工平面图 施工时
2．施工围墙
2.1红线或业主指定范围连续设置围墙，稳定、坚固、整洁、美观，围墙高度2.0m。
2.2沿主干道旁修建的围墙采用M5的水泥砂浆砌MU10页岩砖墙，围墙厚度为2。4m，高度为2m,临街面1:2水泥砂浆抹灰，表面粘贴彩绘广告布，间距4m设置370370砖柱，间距16m设置一道伸缩缝做法如下图：
2.3其余施工围墙采用彩钢瓦围挡，围墙高度为2m，彩钢瓦下设200mm高砖基础，间距4m设置370370页岩砖柱。做法如下图：
施工用电布置
根据现场勘察，本工程的施工用电接入位置靠近琅琊王路长途客运总站院内的配电室，临时电的接入比较便利。根据本工程施工期间业主可提供的400KVA临时电源基本可以满足施工的需要。
施工现场的全部采用TN-S系统沿临时道路旁埋地布置，埋地电缆需埋深0.5m以上。各使用点配备专用电箱，做到单机单闸，并设专用漏电保护器。动力、照明线路独立分开。各操作面采用电缆直接供电，配备专用电箱，以满足各操作面的施工用电要求。施工用电由专职电工专门管理，严禁非电工擅自安装用电器具和接设电线。
在施工区域内按施工要求配置配电箱，为了保障施工现场临时用电安全，本工程施工现场临时用电安全技术规范，根据部标JGJ-46-2005标准实施低压配电。
施工用水布置
施工用水接入点在工地东南角（管径为DN100），完全可以满足整个现场的施工用水，临水布管环绕围墙和临时设施布设。本工程本工程为加油与LNG/L-CNG合建站工程，站内设1个60m3LNG储罐。根据?汽车加油加气站设计及施工规范?GB50156-2012(2014)的规定，本项目不需要消防水设施，需要设置相应的灭火器。水管铺设施工用水，排管前先安装上计量水表，再根据施工总平面图布置要求将水管敷设各施工用水点及办公区。
施工用水在平面上布置，在平面上沿施工场地周边布置，水管用2寸管，环绕场地周边的水管每隔20m左右设一水龙头。
环境保护措施
项目经理部将根据工程特点，制定有针对性的环保措施，并在施工作业中组织实施，对全体施工人员经常采取各种形式进行交易，不断提高职工的环保意识和法制观念。
路基土方运输作业时，采取洒水降尘措施。
规划好施工生活区、生产区的污水处理系统，防止污水直接排入市政排水系统，所有垃圾集中运至环保部门指定地点堆放，不倒入河流、水塘中，避免污染水体，淤积河流、水道。
保持水土和生态平衡。路基开挖地段，选择对地形、地貌影响最小的施工方法，边坡挖完后，及时做好防护工程，防止水土流失，减少生态环境的破坏
4.工程竣工后及时清理河道沟渠及道路上堆积物，及时清楚临时工程及废弃物
5.工地内食堂采用电蒸饭器和电水炉，严禁点火
施工现场防火措施
贯彻执行中华人民共和国消防条例及其实施细则和其他有关消防法规。
定期对消防设施和设备器材进行检查、维修清洁及定期加压。换药和更换。
定期进行防火检查，督促消除火险隐患，制止违章行为。
临时设施内一律统一布线安日光灯，严禁乱接电线及插座，不准私自用其它灯泡和照明灯，纸、布等可燃材料不得靠近照明灯。
不准在临时设施及库房内烧煤油炉，电炉，不得在库房内任意堆放易燃易爆品，此类物品应有专门库房分别保管。
每间宿舍设铁桶，桶内盛水，专门用于存放火柴梗及烟头，避免到处扔留下火灾隐患。
制定专门电工管好电源及电气设备，维护时必须断电，（设专人守护配电室）严禁乱拉乱接电线和违章使用施工设备。
值班人员对生活区往来人员严格审查不能让外人擅自出入，防止坏人纵火。
附图：
施工总平面布置图
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