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1 目前市场上的能量回收设备有两类： 一类是显热回收型，一类是全热回收型。显热回收型回收的能量体现在新风和排风的温差上所含的那部分能量；而全热回收型体现在新风和排风的焓差上所含的能量。单从这个角度来说，全热性回收的能量要大于显热回收型的能量，这里没有考虑回收效率的因素。因此全热回收型是更加节能的设备。 按结构分，热回收器分为以下几种： （1）回转型热交换器 （2）热回收环热交换器 （3）热管式热交换器 （4）静止型板翅式热交换器 在以上几种热交换器中，热回收环型和热管型一般只能回收显热。回转型是一种蓄热蓄湿型的全热交换器，但是它有转动机构，需要额外的提供动力。而静止型板翅式全热交换器属于一种空气与空气直接交换式全热回收器，它不需要通过中间媒质进行换热，也没有转动系统，因此，静止型板翅式全热交换器（也叫固定式全热交换器）是一种比较理想的能量回收设备。 2 固定式全热交换器的性能 2.1 固定式全热交换器 固定式全热交换器是在其隔板两侧的两股气流存在温差和水蒸气分压力差时，进行全热回收的。它是一种透过型的空气——空气全热交换器。 这种热交换器大多采用板翅式结构，两股气流呈交叉型流过热交换器，其间的隔板是由经过处理的、具有较好传热透湿特性的材料构成。 2.2 三种效率的定义 热交换效率： 全热换热效率计算公式： x1、x2、x3、----分别代表新风进口、新风出风、排风进口的焓（温度、湿度）值； Ms--------代表送风质量流量； Mmin------代表送风和排风中质量流量较小的一个。 在不考虑质量流量差异（也就是新风量和排风量相同的情况下）可以简化成下面的表达式 显热交换效率ηt=（t1-t2）/(t1-t3)×100% 湿交换效率ηd=（d1-d2）/(d1-d3)×100% 全热交换效率ηi=（i1-i2）/(i1-i3)×100% t1、d1、i1－新风的初温度℃、初湿度g/kg、初焓值kj/kg t2、d2、i2－新风的终温度℃、终湿度g/kg、终焓值kj/kg t3、d3、i3－排风的初温度℃、初湿度g/kg、初焓值kj/kg 焓值 焓值是温度和湿度的综合，是一个能量单位，他表示在单位空气中温度和湿度综合后的能力刻度，在空调行业，由于主要是对空气进行加热、制冷、加湿、除湿处理，单单比较温度就不全面，甚至是错误的，因为降温需要冷量，除湿也需要冷量，所以要综合计算。 空气的焓值是指空气所含有的能量，通常以干空气的单位质量为基 准。焓用符号i表示，单位是kj/kg干空气。湿空气焓值等于1kg干空气的焓值与dkg水蒸气焓值之和。 湿空气焓值计算公式为： i=1.01t+(2500+1.84t)d 或i=(1.01+1.84d)t+2500d （kj/kg干空气） 式中： t——空气温度℃ d ——空气的含湿量 g/kg干空气 1.01 ——干空气的平均定压比热 kj/(kg.K) 1.84 ——水蒸气的平均定压比热kj/(kg.K) 2500 ——0℃时水的汽化潜热 kj/kg 由上式可以看出（1.01+1.84d）t 是随温度变化的热量，即“显热”；而2500d 则是0℃时dkg水的汽化潜热，它仅随含湿量而变化，与温度无关，即是“潜热”。 2.3 效率的影响因素 对全热交换器的效率有以下影响因素： （1）所用材质的热物性参数 （2）隔板两侧空气的进风参数（包括：风量、速度、温度、相对湿度等） 在上述的第二个因素中，新风的热力参数，也就是室外的气象条件，对全热交换器的效率也是影响很大的。 材质的热物性参数以及室外气象条件对三种效率的影响，这两种因素对潜热效率的影响要比对显热效率的影响明显。 从能耗的角度分析了全热交换器在武汉的使用情况，指出气候条件越潮湿，全热交换器比显热交换器更有优势，并得出武汉的潜热回收效率在一年中的大部分时间保持在60%的结论。 关于效率的影响因素，得出下列结论： （1）静止型板翅式全热交换器的显热效率和潜热效率取决于材质的热物性参数、平隔板两侧的界面风速和风量比，而与进风参数无关。 （2）用纤维性多孔质基材制成单元体的全热交换器在传递能量和湿量时，温度效率与基材的工艺处理无大关系，而潜热交换效率主要由材质的透湿特性决定。 （3）在显热效率不等于潜热效率时，全热效率与进风的温湿度条件有关。 3 固定式全热交换器的关键问题固定式全热交换器性能的高低，除了与使用地区的气候条件有关外，主要取决于所用材质的热物性能的好坏。 目前的文献或已有的产品中所提到的材质有两种：一种是特殊的纸，另外一种是膜。但是不管用哪种材质，从传热传质机理来讲，可以分为两种：一种是多孔渗水材料，它的传质机理是对流扩散，传递动力是压力差；另一种是非渗水材料，传质机理是纯分子扩散，传递动力是浓度差。 对于材质的性能，大部分研究者关注的都是它的传热传湿性能。但是，材质的传递气体（特别是各种污染气体）的性能应该是更加值得关注的。尤其是当全热交换器用于一些特殊场合（比如医院）的空调系统时，空调系统的排风中带有污染的气体，在回收排风中的热量的同时，不能使污染气体也扩散到新风中去。即便是在普通的大型中央空调系统中，当有大规模的空气传播流行病爆发时,空调系统需要切换到全新风运行模式，此时的排风中携带有各种病毒，因此也不能使这些病毒通过全热交换器的材质传递到新风中去。所以，从空调系统的健康性和安全性考虑，材质的传递污染气体的性能是更应值得关注的。 4 理论模型的建立用多孔介质传热传质的理论建立模型，分析材质的传热传湿性能。目前的大部分研究所建立的模型都建立下列的数学模型： 通过材质的传热传质过程简化为三个步骤： （1）材质一侧的吸附过程 （2）通过材质的扩散过程 （3）材质另一侧的解析过程 根据多孔介质传质理论可知，多孔介质中的质量传递属于分子扩散形式。但是随着空隙尺寸大小的不同，这种分子扩散质量传递的特点与规律有所不同，所遵守的质量传递定律的表达式亦有所差别。简要分析为： （1）当空隙的定性尺寸远大于分子自由程时，遵守Fick定律，称为Fick扩散。 （2）当空隙的定性尺寸远小于分子自由程时，发生的是Knudsen扩散。此时，流体分子同璧面的碰撞品率比它们之间碰撞的频率高很多，当流体分子撞击璧面时，避免就会对其产生瞬时吸附，这种吸附使得流体通量减少了。Knudsen扩散不再遵守Fick定律。 （3）当空隙的定性尺寸与分子自由程相当时，多孔介质中流体的质量扩散，既不遵守Fick定律，也不符合Knudsen扩散分析的结果，也称为过渡扩散。 所以，材质内的质扩散过程不能只用Fick定律来表示，需要根据材质的内部空隙结构，建立不同的质扩散模型。 5 相关实验测试标准目前，关于全热交换器的测试标准国内还没有。下面是一些国外的相关标准： （1） ANSI/ASHRAE 84-1991 （2） BS EN 305：1997 （3） ISO 9360-2 （4） CEN PREN 308 （5） ASTM TEST METHOD E 96-93 这些标准详细规定了全热交换器的测试实验方法，所用的测试仪器以及测试中应注意的问题。ASTM TEST METHOD E 96-93 是测试材料的水蒸气传递特性的标准。 全热交换器是一种很好的节能设备，有广泛的应用前景，在国内也掀起了研究的热潮，生产各种余热回收器的厂家也纷纷出现，为了规范市场和引导正确的研究方向，我国也应该尽快建立相关的测试标准。
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