验算软件:品茗安全计算软件V12.0梁模板(轮扣式,梁板立柱共用)计算书计算依据:
一、工程属性
二、荷载设计
风荷载参数:
三、模板体系设计
设计简图如下: 平面图 立面图 四、面板验算
按三等跨连续梁计算: 截面抵抗矩:W=bh2/6=600×18×18/6=32400mm3,截面惯性矩:I=bh3/12=600×18×18×18/12=291600mm4 q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3,1.35×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.7×3]×0.6=32.702kN/m q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.35]×0.6=30.762kN/m q1活=γ0×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×3×0.6=1.94kN/m q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)]×0.6=20.715kN/m 简图如下: 1、抗弯验算 Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×30.762×0.182+0.117×1.94×0.182=0.107kN·m σ=Mmax/W=0.107×106/32400=3.303N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.715×1804/(100×5400×291600)=0.093mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[180/150,10]=1.2mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×30.762×0.18+1.2×1.94×0.18=6.51kN 标准值(正常使用极限状态) R'max=1.1q2L=1.1×20.715×0.18=4.102kN 五、小梁验算
承载能力极限状态: 面板传递给小梁q1=6.51/0.6=10.85kN/m 小梁自重q2=1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.18=0.053kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3,1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1.1×1.35×0.5×(1.35-0.15)×0.18=0.437kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3,1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×0.18+1.1×1.35×0.5×(1.35-0.15)×0.18=0.437kN 正常使用极限状态: 面板传递给小梁q1=4.102/0.6=6.836kN/m 小梁自重q2=1×(0.3-0.1)×0.18=0.036kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.35-0.15)×0.18=0.223kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.35-0.15)×0.18=0.223kN 计算简图如下: 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.116×106/83333=1.389N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax=2.181kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.181×1000/(2×50×100)=0.654N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 小梁变形图(mm) νmax=0.024mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[400/150,10]=2.667mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1=0.034kN,R2=3.758kN,R3=3.758kN,R4=0.034kN 正常使用极限状态 R'1=0.031kN,R'2=2.326kN,R'3=2.326kN,R'4=0.031kN 六、主梁验算
主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.5 由上节可知P=max[R2,R3]×0.5=1.879kN,P'=max[R2',R3']×0.5=1.163kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.789×106/4730=166.808N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax=5.225kN τmax=2Vmax/A=2×5.225×1000/450=23.222N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中νmax=0.614mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[900/150,10]=6mm 满足要求! 悬臂端νmax=0.68mm≤[ν]=min[2l2/150,10]=min[2×300/150,10]=4mm 满足要求! 4、支座反力计算 图一:Rmax=9.696kN 图二:Rmax=9.451kN 用小梁的支座反力分别代入可得: 承载能力极限状态 图一 立杆2:R2=9.696kN,立杆3:R3=9.696kN 图二 立杆2:R2=9.451kN,立杆3:R3=9.451kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=9.696/0.5=19.392kN,立杆3:P3=9.696/0.5=19.392kN 七、纵向水平钢管验算
由小梁验算一节可知P=max[R1,R4]=0.034kN,P'=max[R1',R4']=0.031kN 纵向水平钢管计算简图一 纵向水平钢管计算简图二 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kN·m) 纵向水平钢管弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.014×106/4490=3.118N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) 纵向水平钢管剪力图二(kN) Vmax=0.095kN τmax=2Vmax/A=2×0.095×1000/424=0.446N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图一(mm) 纵向水平钢管变形图二(mm) 跨中νmax=0.016mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[900/150,10]=6mm 满足要求! 悬臂端νmax=0.018mm≤[ν]=min[2l2/150,10]=min[2×300/150,10]=4mm 满足要求! 4、支座反力计算 图一:Rmax=0.175kN 图二:Rmax=0.171kN 用小梁两侧的支座反力分别代入可得: 承载能力极限状态 图一: 立杆1:R1=0.175kN,立杆4:R4=0.175kN 图二: 立杆1:R1=0.171kN,立杆4:R4=0.171kN 八、可调托座验算
1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力N=max[R1,R4]=max[0.175,0.175]=0.175kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求! 2、可调托座验算 可调托座最大受力N=max[P2,P3]=19.392kN≤[N]=30kN 满足要求! 九、立杆验算
1、长细比验算 hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,600+2×0.7×650)=1510mm λ=hmax/i=1510/15.9=94.969≤[λ]=150 长细比满足要求! 查表得:φ=0.634 2、风荷载计算 Mwd=γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)=1.1×0.6 ×1.4×(1×0.036×0.9×1.22/10)=0.004kN·m R1=0.175kN,P2=19.392kN,P3=19.392kN,R4=0.175kN 梁两侧立杆承受楼板荷载: 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.9=5.535kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.7×1.4×3]×(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.9=5.535kN Nd=max[R1+N边1,P2,P3,R4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(3.9-1.35)=max[0.175+5.535,19.392,19.392,0.175+5.535]+0.568=19.96kN fd=Nd/(φA)+Mwd/W=19959.542/(0.634×424)+0.004×106/4490=75.141N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.9/30=0.13≤3 满足要求! 十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.628=0.565kN/m: 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值: Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.227=0.306kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok: Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.92×0.565+3.9×0.306=5.494kN.m 参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条: B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9×[0.15×3.9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1020kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×5.494=18.129kN.M 满足要求! 十二、立杆支承面承载力验算
F1=N=19.96kN 1、受冲切承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表
可得:βh=1,ft=0.829N/mm2,η=1,h0=h-20=130mm, um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=19.96kN 满足要求! 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表
可得:fc=8.294N/mm2,βc=1, βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3,Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=19.96kN 满足要求! 大家有什么问题请回复评论,我会尽量解答! |
|