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田湾核电站典型缺陷分析和处理对策

 GXF360 2017-12-10

田湾核电站典型缺陷分析和处理对策

江苏核电有限公司 李雪岩

摘 要:通过对田湾核电站500 kV开关站气室漏气、廊道母线支撑抱箍环移位和发电机出口隔离刀闸静触头弹簧片锈蚀的研究,将其原因主要归结为安装、设计和选材环节出现了问题。对上述问题的处理可以反馈到新建或扩建工程中,改进设计和选材程序,可以有效避免类似缺陷重复发生。

关键词:开关站 漏气 母线 移位 刀闸 锈蚀

1 500kV 开关站漏气原因分析和处理对策

田湾核电站5 0 0 k V 开关站G I S布置图( S F 6 -S W I T C H G E A R E L K 3 , 5 0 0 k V T I A N W A N N P P G I S L A T O U T ) 见图1 。G I S (TYPE:ELK3)气室号为第2串B相5号SF6气室(简称:B2 B5B气室)压力低报警,经补气到额定压力值后报警消除,B2 B5B气室压力变化情况见表1,发现该气室压力下降较快,用卤素检漏仪检查B2 B5B气室各密封部位发现安全膜硅油嘴有SF6气体泄漏。田湾核电站在对开关站气室密度继电器检查时发现第3串C相4号气室(简称:B3 B4C气室)密度继电器指针明显偏低,针对该问题制定对策是将气室密封部位两端封好再用卤素检漏仪排查,发现备用塞子存在SF6气体泄漏问题。B3 B4C气室压力变化情况见表2。1.1 原因分析抽空B2 B5B气室SF6气体将安全膜和硅油嘴拆卸后见图2,发现硅油嘴与安全膜结合部位螺纹损伤,无法得到有效的密封,造成该气室压力下降并发出压力低报警信号。

图1 田湾核电站500 kV开关站GIS布置

注释:B2 B5B气室位置和B3 B4C气室位置见图1。

表1 B2 B5B气室SF6气体压力变化情况

气室号 压力Pabs (kPa) 温度(℃) B2 B5B 482 24.6 B2 B5B 475.6 21 B2 B5B 475 24 B2 B5B 472 22.8 B2 B5B 466 23.8 B2 B5B 464 21.6 B2 B5B 454 20.2 B2 B5B 446 17.2 B2 B5B 450 18.9

表2 B3 B4C气室SF6气体压力变化情况

气室号 压力值Pabs (kPa) 温度(℃) B3 B4C 461 21 B3 B4C 460 24 B3 B4C 460 22.8 B3 B4C 460 23.8 B3 B4C 455 21.6 B3 B4C 455 20.2 B3 B4C 450 20.3 B3 B4C 444 17.2 B3 B4C 445 18.9

抽空B3 B4C气室SF6气体将泄漏的备用塞子拆卸后见图3,发现备用塞子密封垫已断裂,造成该气室SF6气体泄漏,引起密度继电器指针明显偏低。

1.2 附标准表

500kV GIS气室SF6气体额定压力值见表3,报警和隔离压力值见表4。

1.3 处理对策

对500 kV GIS泄漏气室损坏部件的缺陷部位查找和拆卸后原因分析,B2 B5B气室安全膜硅油嘴缺陷用修复的办法无法保证质量,决定更换整个安全膜,B3 B4C气室备用塞子密封垫断裂决定换垫处理。B2 B5B气室和B3 B4C气室在SF6气体抽空前相邻的气室压力抽至160 kPa(20℃),采取逐级降压的方式,避免气室间的绝缘隔板承受较大的不平衡压力作用造成损坏,相邻气室压力控制、拆卸换件清洁度、抽真空时间、检漏和充SF6气体等环节严格控制。经处理过的设备运行至今状况良好,未发生泄露问题。

图2 安全膜、硅油嘴和漏气部位

图3 备用塞子

2 500kV GIB母线支撑抱箍环移位原因分析和处理对策

2.1 问题描述

在某次巡检时发现1号机组500 kV GIB母线支撑抱箍环移位35处,移位情况见图4。

2.2 原因分析

500 kV GIB母线支撑抱箍环发生的移位情况,从图片4可以看出是由于廊道母线支撑抱箍环底部滑道垫块尺寸偏大,造成滑动部分没有缝隙形成很大摩擦阻力和支撑抱箍环与内衬橡胶垫之间涂胶减小了摩擦力,导致滑道的摩擦力大于支撑抱箍环紧固力,在周围环境温度变化时因热胀冷缩的作用使廊道母线发生伸缩,支撑抱箍环底座在滑道里未动,造成廊道母线支撑抱箍环发生移位现象。

2.3 处理对策

1号(2号)机组500 kV GIB母线支撑抱箍环底部滑道垫块全部换成尺寸为139mm×22mm×20mm的滑道垫块。保证支撑抱箍环底座在滑道里有足够的间隙,同时将支撑抱箍环内侧粘胶全部清理干净,原涂胶的橡胶垫全部换成尺寸为760mm×80mm×6mm的新橡胶垫,装配过程中不需要涂胶。保证支撑抱箍环底座在滑道里摩擦力小于支撑抱箍环的紧固力,保证廊道母线在热胀冷缩作用下发生伸缩时使支撑抱箍环底座在滑道里任意滑动。在拆卸支撑底座前用2t千斤顶垫上1000mm×100mm×100mm木方将廊道母线封闭外壳顶起5 mm后再更换滑道垫块和抱箍环内衬橡胶垫,按期完成了本次检修工作,运行后未见异常。

3 发电机出口24 kV GCB隔离刀闸静触头锈蚀原因分析和处理对策

3.1 问题描述

检修人员在检修时发现1号发电机出口24 kV GCB(TYPE:HEC8)隔离刀闸静触头弹簧片锈蚀,隔离刀闸Q9在发电机断路器系统中的布置(GENERATOR CIRCUIT-BREAKER SYSTEM)见图5,锈蚀情况见图片6。

3.2 原因分析

研究分析1号/2号发电机出口GCB隔离刀闸静触头弹簧片选用的是普通钢材,处于沿海地区在湿度和盐密较大的情况下极易锈蚀是导致弹簧片锈蚀的根本原因。

表3 500kV GIS气室SF6气体额定压力值

额定压力值Pabs (kPa) 温度(℃) 446 12 450 14 453 16 457 18 460 20 464 22 468 24 471 26 475 28 478 30

表4 500kV GIS气室SF6气体报警和隔离压力值

隔离压力值(20℃) 报警压力值(20℃) 390 kPa 410 kPa

图4 GIB母线支撑抱箍环移位

图5 田湾核电站1号发电机断路器GCB布置

图6 发电机出口GCB隔离刀闸静触头弹簧片锈蚀

3.3 处理对策

1号(2号)发电机出口GCB隔离刀闸全部换成改进型静触头配不锈钢材质的弹簧片。更换改进型静触头1460件,换后经直阻测试合格。发电机出口隔离刀闸静触头换后至今未发生过锈蚀现象。

4 结束语

上述所列举的均为进口设备典型缺陷案例,主要归结为安装、设计和选材环节出现了问题,可以反馈到新建或扩建工程中,在采购招标同类产品时可作为同行实践经验,同时为相关设计院(所)和制造厂提供反馈经验及信息资料,改进设计和选材使其更臻完善,避免类似缺陷重复发生。

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