一、斜撑销块的动作原理及设计要点利用成型的开模动作用,使斜撑梢与滑块产生相对运动趋势,使滑块沿开模方向及水平方向的两种运动形式,使之脱离倒勾。如图1所示: 图1 图1中: β=α+2°~3°(防止合模产生干涉以及开模减少磨擦) α≦25°(α为斜撑销倾斜角度) L=1.5D (L 为配合长度) S=T+2~3mm(S 为滑块需要水平运动距离;T 为成品倒勾) S=(L1xsina-δ)/cosα(δ为斜撑梢与滑块间的间隙,一般为 0.5MM;L1 为斜撑梢在滑块内的垂直距离) 二、斜撑梢锁紧方式及使用场合图2 图2 适宜用在模板较薄且上固定板与母模板不分开的情况下,配合面较长,稳定较好。 图3 图3 适宜用在模板厚、模具空间大的情况下且两板模、三板板均可使用; 配合面 L≧1.5D(D 为斜撑销直径)稳定性较好。 图4 图4 适宜用在模板较厚的情况下。且两板模、三板板均可使用,配合面 L≧1.5D(D 为斜撑销直径); 稳定性不好,加工困难。 图5 图5 适宜用在模板较薄且上固定板与母模板可分开的情况下,配合面较长,稳定较好。 三、拔块动作原理及设计要点拔块是利用成型机的开模动作,使拔块与滑块产生相对运动趋势,拨动面 B 拨动滑块使滑块沿开模方向及水平方向的两种运动形式,使之脱离倒勾。 如下图所示: 图6 图6中: β=α≦25° (α为拔块倾斜角度) H1≧1.5W (H1 为配合长度) S=T+2~3mm (S 为滑块需要水平运动距离;T 为成品倒勾) S=H*sinα-δ/cosα (δ为斜撑梢与滑块间的间隙,一般为 0.5MM; H 为拔块在滑块内的垂直距离) C 为止动面,所以拨块形式一般不须装止动块。(不能有间隙) 四、滑块的锁紧及定位方式由于制品在成型机注射时产生很大的压力,为防止滑块与活动芯在受到压力而位移,从而会影响成品的尺寸及外观(如跑毛边)。因此滑块应采用锁紧定位, 通常称此机构为止动块或后跟块。 常见的锁紧方式如下: 图7 图7 行位采用滑块采用镶拼式锁紧方式,通常可用标准件,可查标准零件表。结构强度好,适用于锁紧力较大的场合。 图8 图8 采用嵌入式锁紧方式,适用于较宽的行位。 图9 图9 滑块采用整体式锁紧方式,结构刚性好但加工困难脱模距小适用于小型模具。 图10 图10 采用嵌入式锁紧方式适用于较宽的滑块。 图11 图11 采用拔动兼止动稳定性较差,一般用在滑块空间较小的情况下。 图12 图12 采用镶式锁紧方式,刚性较好一般适用于空间较大的场合。 五、滑块的定位方式滑块在开模过程中要运动一定距离,因此要使滑块能够安全回位,必须给滑块安装定位装置,且定位装置必须灵活可靠,保证滑块在原位不动。但特殊情况下可不采用定位装置,如左右侧跑滑块,但为了安全起见仍然要装定位装置。常见的定位装置如下: 图13 图13 利用弹簧螺钉定位,弹簧强度为滑块重量的 1.5~2 倍,常用于向上和侧向抽芯。 图14 图14 利用弹簧钢球定位,一般滑块较小的场合下,用于侧向抽芯。 图15 图15 利用弹簧螺钉和挡板定位,弹簧强度为滑块重量的 1.5~2 倍,适用于向上和侧向抽芯。 图16 图16 利用弹簧挡板定位,弹簧的强度为滑块重量的 1.5~2 倍,适用于滑块较大,向上和侧向抽芯。 六‧滑块入子的连接方式滑块头部入子的连接方式由成品决定,不同的成品对滑块入子的连接方式可能不同,具体入子的连接方式大致如下: 图17 图17 行位采用整体式结构,一般适用于型芯较大、强度较好的场合。 图18 图18 采用螺钉固定,一般型芯或圆形,且型芯较小场合。 图19 图19 采用螺钉的固定形式,一般型芯成方形结构且型芯不大的场合下。 图20 图20 采用压板固定适用固定多型芯。 七‧滑块的导滑形式滑块在导滑中,活动必须顺利、平稳,才能保证滑块在模具生产中不发生卡滞或跳动现象,否则会影响成品质品、模具寿命等。 常用的导滑形式如下图所示。 图21 图21 采用整体式加工困难,一般用在模具较小的场合。 图22 图22 采用压板,中央导轨形式,一般用在滑块较长和模温较高的场合下。 图23 图23 用矩形的压板形式,加工简单、强度较好、应用广泛 。压板规格可查标准零件表。 图24 图24 采用"T"形槽,且装在滑块内部,一般用于容间较小的场合,如跑内滑块。 图25 图25 采用"7"字形压板,加工简单 、强度较好,一般要加销孔定位。 图26 图26 采用镶嵌式的 T 形槽,稳定性较好,加工困难。 八、倾斜滑块参数计算由于成品的倒勾面是斜方向,因此滑块的运动方向要与成品倒勾斜面方向一致,否侧会拉伤成品。 1、滑块抽芯方向与分型面成交角的关系为滑块抽向动模。如图27所示: 图27 α°=d°-b° d°+b°≦25° c°=α°+(2°-3°) H=H1-S*sinb° S=H1*tgd°/cosb° L4=H1/cosd° 2、滑块抽芯方向与分型面成交角的关系为滑块抽向定模。如图28所示: 图28 α1°=d°-b° d-b°≦25° c°=a°+(2°+3°) H=H1+S*sinb° S=H1+tgd°/cosb° L4=H/cosd° 九、母模遂道滑块1、应用特点 a.制品倒勾成型在母模侧 b.制品外观有允许有痕迹 c.滑块成型面积不大 如图29所示: 图29 2、前模遂道块简图如下: 图30 合模状态 图31 第一次开模 图32 第二次开模及顶出状态 3、设计注意事项 图33 a.上固定板的厚度 H2≧1.5D (D 为大拉杆直径;大拉杆直径计算超级链接三板模大拉杆计算;H2 上固定板的厚度) b.拨块镶入上固定板深度 H≧2/3H2 c.注口衬套头部要做一段锥度,以便合模。且要装在上固定板上,以防止成型 机上的喷嘴脱离注口衬套,产生拉丝现象不便取出,影响下一次注射。 d.拨块在母模板内要逃料。 e.耐磨板要高出母模板 0.5mm,保护母模板。以及支撑拨块防止拨块受力变形。 f.小拉杆限位行程 S≦2/3H1,以利合模。 (H1 为滑块高度) g.拨杆前端最好装固定块,易调整,易加工,构成三点支撑,增加拨块强度。 h.要使耐磨块装配顺利,要求点 E 在点 D 右侧。如下图所示: i.滑块座与拨块装配时,要特别注意尺寸 B 与 B1 的关系,应为 B>B1,但为了装配的顺畅,也可将其滑块座后模板部分全部挖通。 图34 4、双'T'槽的计算公式及注意事项: 图35 图36 如图35、36中 S3=H*tgγ; (H 为滑块下降的高度即小拉杆行程; γ为拨块角度) S2=δ2*cosγ; (δ2 为拨块与滑块间隙,一般为 0.5mm) S=S3-S2=H*tgγ-δ2*cosγ=(H*sinγ-δ2)/cosγ; (S 为滑块水平运动距离) S4=δ1/cosα; (δ1 滑块入子与滑块间隙隙;α为滑块入子倾斜角度) S1=(H*sinβ-δ1)/sin(α+β); (β为勾槽间隙,一般为 0.5mm;S1 为滑块入子脱离倒勾距离) 注意事项: a.装配要求:滑块入子与倾斜的入子孔装配,要特别注意尺寸 A 与 A1 的关系,应为 A>A1 。 b.双 T 槽公差:如下图37 图37 图38 图39 图40 图41 上图中,滑块入子能顺利装入公模仁内,要求 S1>S 或将公模板开通。(见图41) β=α+2°~3° (便于开模及减小摩擦) H≧1.5D (H 为斜撑销配合长度;D 为斜撑销直径)双 T 槽机构范例 双'T'槽结构范例: 图42 图43 图44 图45 2‧母模爆炸式滑块 (1).爆炸式滑块适用场合 一般成型在母模侧且对滑块成型面积较大,尤其是滑块在母模侧很深的情况下使用。下图46为爆炸式滑块典型实例: 图46 (2).炸式滑块简图如下: 图47 图48 开模状态 (3).行程计算: 如下图49、50中 S=L*sinβ (β为 T 槽角度;L 为沿 T 槽方向行程;S 为滑块水平运动距离) H=L*cosβ(H 为滑块纯垂直运动距离) 图49 图50 (4).爆炸式滑块设计要求及注意事项: 如下图中所示: a.底部耐磨板要做斜面,减少滑块与 公模板间磨损,一般取 1.5˚~3˚,装 配位置须在滑块重心3/4 处。 图51 b.S1>S (S 为滑块水平运动距离) c.滑块背部耐磨板要高出滑块背部 0.5mnm e.挡块与抓勾间角度γ>耐磨板倾斜角度 f.β=α (β为'T'槽角度;α为限位拉杆角度) 图52 图53 g.T 型块长度尽量取长,高出母模板 10mm即可。 h.滑块头部要装合模螺钉,便于组模,试模要取下。 i. 锁 T 形块螺钉要垂直于 T 形块 图55 j.头部弹簧须求滑块重量 k.滑块背部要做对刀平面 l.滑块两侧面要做限位槽 图54 m.滑块头部一定要做基准面,便于组模 及加工基准,一般取 8mm 以上 n.爆炸式滑块一定要做凸肩(定位翅膀), 以利合模且要有一个基准,不可逃料。 图55 图56 (5).特深爆炸式滑块注意事项: a.导向杆要从母模板装置 a. 母模板要凸出公模板内,防止 母模板外掀,增加模具强度 b. 在母模板凸出外侧要做耐磨板, 防止磨损,易调整 d.其它注意事项与上述相同 图57 图58 (6)‧滑块打顶针 一般对于成品璧厚薄而深,壁侧面抽芯孔位较多,抽芯力较大,在跑滑块时,成品可能被滑块拉变形或拉伤。为防止成品被滑块拉变形或拉伤,需在滑块内打顶针,以阻止成品被滑块拉变形或拉伤。 十、延迟滑块1 成品外侧滑块抽芯力大防止成品拉变形 2.利用延迟滑块作强制脱模 下图59为水管及水管延迟简图: 合模状态 图59 图60 第一次开模 图61 第二开模完毕状态 十一、斜销式滑块1.斜销式滑块适用放范围 一般用在成品有滑块机构,同时沿滑块 运动方向成品也有倒勾,这时可采用斜销式滑块。 注: 下如62为斜销式滑块的典型实例: 图62 2.斜销式滑块简图如下: 图63 图64 图65 图66 图67 图68 3‧内滑块 (1). 用凸台形式(如下图69) 图69 图69中行程计算与拨块式滑块一致,。 (2). 用斜撑销形式(如下图70、71) 图70 图71 图70中: S1=S+1mm 以上 (S 为倒勾距离;S1 为滑块沿斜面运动距离) S2=S1/cosβ (S2 为滑块相对水平距离;β为滑块倾斜角度) S2=S3=(H1*sinα-0.5)/cosα (H1 为相对垂直高度;α为斜撑销倾斜角度 α≦25)° γ=α+2°~3° H≧1.5D (D 为斜撑销直径; H 为斜撑销配合长度) 详细尺寸计算超级链接倾斜滑块计算 抽心力的计算及强度校核1‧抽芯力的计算 由于塑料在模具冷却后,会产生收缩现象,包括模仁型芯及其它机构零件(如斜梢、滑块、入子等)因此,在设计滑块时要考虑到成品对滑块的包紧力,受力状态图如图72: 图72 注: F=F4*cosα-F3cosα=(F4-F3)*cosα 式中 F---抽芯力(N); F3---F2 的侧向分力(N) F4---抽芯阻力(N) α---脱模斜度.由于α一般较小,故 cosα=1 即 F=F4-F3 而 F2=F1-cosα F3=F2tgα=F1cosα*tgα=F1*sinα F4=F2*μ=μ-F1cosα 即 F=F4-F3=μ*F1cosα-F1sinα=F1(μcosα-sinα) 式中 F1-----塑料对型芯的包紧力(N) F2---垂直于型芯表面的正压力(N) μ---塑料对钢的摩擦系数,一般取 0.2 左右 而 F1=CLF式中 C----型芯被塑料包紧部分断面平均周长(CM) L---型芯被塑料包紧部分长度(CM) F0---单位面积包紧力,一般可取 7.85~11.77MPA 即 F=100CLF0(μcosα-sinα) (N) 2‧斜撑梢直径校核 斜撑梢直径要受到本身的倾斜角度、长度以及所需脱模距离的综合影响,因此在设计过程中,几个参数需要相互调配得到最佳合理化,以确保滑块运动顺畅。具体计算公式如下: 图73 注:图37中 P---斜销所受最大弯曲力 L---弯曲力距 P1---抽芯阻力 H---抽芯孔中心到 A 点的距离 α°---斜撑销倾斜角 P2---开模力 由图中得到: P=P1/cosα (KN) M 弯=PL (KN) 又 M 弯≦[σ弯]*W (KN) 即 PL=[σ弯]*W (KN) 式中 W---抗弯截面系数 [σ弯]---弯曲许用应力(对碳钢可取 13.7KN/CM2 (137MPA) M 弯---斜销承受最大弯矩 即 W=(πd4/64)/(D/2)= πd3/32=0.1d3 0.1d3=pL/[σ]弯=PH/([σ]弯 cosα) D=3√(ph/0.1[σ]弯 cosα (cm) 3‧拔块的截面尺寸校核 拔块的截面尺寸校核原理与斜撑梢计算原理一致。只是将最后一步骤更改即可。 得公式如下: W=bh2/b 当 b=2/3h 时, W=h3/9 h3/9=pL/[σ]弯=PH/([σ]弯 cosα) H=3√9PH/([σ]弯 cosα) (cm) 当 b=h 时, W=H3/b] H=3√(6ph/[σ]弯*cosα) (cm) 式中 h---拔块截面长边(cm) b---拔块截面短边(cm) |
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