0 前言搅拌摩擦焊(FSW)是一种环保、无消耗的固相焊焊接工艺[1-6]。经过20多年的发展，FSW已从工艺开发逐渐走向大规模工业应用[7-8]。学术界与工程界普遍认识到，FSW接头中的一些特有的组织特点及缺陷形式，如对接面表面的氧化物在焊缝中富集形成的“S线”[9-14]、接头底部材料焊合不充分形成的根部缺陷[15-19]等，均与对接面附近的材料流动变形行为密切相关。因此，为了缩短焊接工艺的开发周期，有必要专门针对FSW中对接面附近材料的流动变形行为及规律进行深入研究。 由于FSW过程中固态金属在高速旋转搅拌头周围毫米级的薄层内发生剧烈的塑性流变，因此采用试验手段直接获取FSW过程中的材料塑性流变行为十分困难。尽管近年来在试验上发展出了原位观察技术[20-22]，目前绝大多数试验仍采用焊后组织观察的方式，间接获得焊后接头中与材料塑性流变相关的晶粒几何尺寸[23-24]、标示材料位置[25]、异种材料界面位置[26]、晶体学特征[27]等数据,进而基于相关理论与假设，分析讨论FSW过程中材料流变行为。 一边是京津对家政服务人员的巨大需求，一边是河北省家政扶贫的强烈意愿。河北省共有家庭服务企业5000多家，从业人员60多万人。从2017年开始，河北省就确立了充分利用京津和省内中心城市吸纳就业主渠道作用，通过在贫困县大力开展家政服务人员培训，着力推动有就业意愿的贫困劳动力实现就业的工作目标。 Y. S. Sato 等人[28]对“S线”的形成规律成与FSW焊接参数之间的关系进行研究，发现更高的热输入能够使得对接面上的氧化物更加分散，不易出现“S线”。Dai Q L等人[10]对FSW焊缝中“S线”附近的材料进行研究，发现在热输入较高时，“S线”上的氧化物颗粒附近存在孔洞与裂纹，在较低的热输入时则不会出现微缺陷。Chen H B等人[11]在焊前对接面上预制约40 μm厚的氧化膜作为标示材料进行FSW试验，在焊缝中观察到类似“S线”的氧化物颗粒富集区域，焊接接头的抗拉强度明显低于无预制氧化膜的焊接接头，但是由于“洋葱环”形貌的出现，未观察到典型的“S线”形貌。由此可见，“S线”的形貌特征与FSW中对接面附近的材料流变行为密切相关。然而，研究还十分有限，不足以系统完整地认识FSW中对接面附近材料的宏/微观材料流变行为。 为进一步认识FSW中对接面附近材料的流动变形行为及规律，采用标示材料法研究FSW中对接面附近材料流变行为，通过观察不同FSW参数下原始对接面上标示材料的焊后宏观和微观分布，分析标示材料所体现出的对接面附近工件材料流变特征，讨论搅拌头转速对焊前对接面附近材料在FSW过程中应变的影响规律。 在此，我们从生成论的思想可以延伸出经验事物承接顺序的在先或地位的在先。 这种在先延伸到社会或政治层面上就是统治者所具有的最明显特点，地位的超然。 统治者相对于万民地位的超然性是与“道”相对于万物的超验性所对应的。 即《老子》所言： 1 试验材料与方法文中选取3 mm厚AA2024-T3铝合金为研究对象。AA2024-T3铝合金是典型的航空高强铝合金，其主要成分如表1所示。焊接时采用对接形式。焊前采用铣削方式去除被焊工件外表面的原有氧化物并加工至所需尺寸。之后，采用局部阳极氧化的方法，在工件表面制备约20 μm厚的氧化膜，并打磨工件上、下表面，仅保留对接面的氧化膜作为标示材料。图1为原始标示材料在工件材料对接面上的微观形态，呈现出存在部分孔洞的连续结构。由于对接面两侧均布置有预制氧化膜，标示材料的初始厚度为约40 μm。搅拌摩擦试验中采用钢质搅拌头,轴肩直径13 mm；搅拌针为圆台形，端部直径3.5 mm，根部直径4 mm，高2.8 mm。在其它参数一致的情况下，改变搅拌头转速进行焊接试验，获得了不同焊接工况下的接头样品以备检测。试样编号及其对应的焊接工况见表2，焊接设置下压量为0.5 mm，搅拌头倾角2.55°。 表1 AA2024-T3铝合金主要化学成分(质量分数，%)  CrCuFeMgMnSiTiZn其它Al≤0.13.8～4.9≤ 0.51.2～1.80.3～0.9≤0.5≤ 0.15≤ 0.25≤0.15余量  图1 预制氧化膜微观形态 表2 试验焊接工况  试样编号搅拌头转速n/(r·min-1)焊接速度v/(mm·min-1)15005026005038005041 0005051 20050 切取垂直于焊接方向的接头横截面试样，依次使用800#，1500#，2000#砂纸磨平，并用0.5 μm金刚石抛光剂抛光，使用Poulton试剂(2 mL HF+3 mL HCl+20 mL HNO3+175 mL 蒸馏水)进行腐蚀；使用Olympus光学显微镜在不同倍数下观测焊接接头横截面的宏观和局部形貌，并对焊缝中的“S线”进行测量分析。 2 结果与讨论2.1 接头中标示材料的宏观形貌分析在FSW过程中，高速旋转的搅拌头与被焊工件发生剧烈的摩擦。在摩擦生热作用下，被焊工件升温而发生软化，软化的材料由于旋转搅拌头的带动作用会发生剧烈的塑性流变，在搅拌头临近区域内形成高速变形区。流变的材料在此后沉积在搅拌头后方形成接头。文中预置在对接面上的标示材料在焊接过程中经历搅拌头附近的高速变形区后沉积在接头中。 含有标示材料的FSW接头横截面宏观形貌，如图2所示。由图2可见，在FSW接头的搅拌区(SZ)存在深色的曲线，此为标示材料在焊后接头中的集中分布区域，一般称为“S线”。焊缝中标示材料的分布呈现一定的规则性，与O. Lorrain等人[29]的研究结果一致，具体表现为两次弯折的曲线，从焊缝顶部向下，先向前进侧分布，在焊缝中部转折继而延伸至后退侧，在接近焊缝底部时向原始对接面附近弯折。由于顺着焊接方向对横截面进行观察，“S线”呈现出“反S形”。在搅拌头转速变化时，标示材料的焊后沉积曲线形状并未发生明显改变，说明试验中对接面附近的工件材料在FSW过程中的宏观流动模式是统一的。  图2 不同转速下接头横截面宏观形貌 随着搅拌头转速的提高，“S线”在焊缝中的宏观分布跨度变窄。在搅拌头转速为500 r/min下，富集氧化铝颗粒的“S线”在焊缝中的跨度约为8.5 mm，几乎贯穿了整个焊缝横截面，如图2a所示。随着搅拌头转速的上升，“S线”在焊缝中的跨度逐渐收敛，更加接近原始对接面的纵向竖直分布，前进侧与后退侧的两个转折点都更加接近原始对接面。在搅拌头转速为1 000 r/min时，如图2d所示，“S线”只在焊缝中线附近分布，在焊缝中的跨度仅约1.5 mm。搅拌头转速在1 200 r/min时，如图2e所示，虽然“S线”形状与前几组相似，但是跨度异常变宽，这一异常表明FSW过程中工件材料流动的复杂性。 2.2 接头中标示材料的局部形貌分析在焊接过程中，与发生高温软化的工件材料不同，作为标示材料的氧化铝仍然保持脆、硬的特征。标示材料经过搅拌头附近高速流变区，在剧烈塑性变形作用下自身破碎，且与工件材料发生混合。局部尺度下接头中标示材料颗粒的尺寸及其与周围金属的混合程度可以反映该区域在FSW过程中材料塑性流变行为的局部特征。 放大观察图1中各个转速下焊缝高度方向中部附近的“S线”局部形貌，如图3所示。由图3可见,经过FSW过程，原始预制氧化膜完全破碎为大小不一的氧化铝颗粒，分布在宽度大约为50～150 μm不等的区域内，在金相照片中表现为棕灰色颗粒。 在中国跨境电商的发展过程中，由于其涉及的环节较多，在每个环节都会产生相对应的退换货情况，而跨境物流周期长，在其中隐藏存在多种风险，货品的丢失、 海关和商检的风险、错误的配送地址等问题，大大制约了退货和换货。再者，在中国跨境物流中缺乏完善的退货通道，难以实现退换货。 由于标示材料采用脆性的预制氧化膜，通过对标示材料的局部沉积宽度以及破碎的标示材料颗粒的尺寸，能够十分直观地了解到标示材料附近区域的工件材料应变积累情况。在不同的搅拌头转速下，统计测量得到图3所示区域内的标示材料颗粒的沉积区域宽度,如图4所示。使用Image Pro Plus图像识别软件测量得到的标示材料颗粒平均等效直径结果如图5所示。  图3 “S线”中部局部形貌  图4 标示材料焊后分布宽度  图5 氧化铝颗粒平均等效直径 在500 r/min转速下，破碎的标示材料几乎布满了整个显微镜视野，宽度约为101.6 um，大约是原始对接面两侧预制氧化膜厚度的2.5倍，说明在此转速下，对接面附近的工件材料经历了十分剧烈的变形。而在1 200 r/min转速下，标示材料集中分布在约57.9 μm的宽度内，大约是预制氧化膜的1.4倍，变形情况明显减弱。在500 r/min转速下，标示材料颗粒的平均等效直径约为2.49 μm；在较高转速1 200 r/min下，平均颗粒直径为4.34 μm，是低转速下的1.7倍。随着搅拌头转速的增加，在局部尺度下，焊后标示材料破碎后颗粒尺寸逐渐增大，分布的区域逐渐收窄。 搅拌头驱动的工件材料流动过程中产生的应变是破碎、分散预制氧化膜的直接驱动力。标示材料破碎的严重性且分布区域的广泛性说明在较低的搅拌头转速下，对接面附近的工件材料流动经过区域发生更加剧烈的应变。相反，在较高的搅拌头转速下，对接面附近工件材料流经区域的应变反而减轻。 2.3 搅拌头转速对工件材料流动与应变的影响在试验中，在较低的搅拌头转速下，标示材料有更广泛的分布与更严重的破碎。虽然较低转速下FSW过程中焊接热输入较低，工件材料流动速度也较低，但是试验显示，在此过程中，对接面附近的工件材料反而经历了更大的应变，而与此相对，在搅拌头转速更高的情况下，即使搅拌头带来更大的热输入与更加剧烈的搅拌作用，对接面附近工件材料所经历的应变反而更小。这种矛盾体现出FSW过程中流动的复杂性。因此，针对对接面材料在FSW过程中所经历的应变不能简单地通过搅拌头转速对工件材料在焊接区域的应变速率的影响来解释，还需要考虑在不同转速下对接面附近工件材料的流动行为受搅拌头的影响。 针对羊肚菌人工栽培大面积不出菇和产量不稳定等问题，郝哲还主持实施了“羊肚菌栽培设施设计建造技术研究”“羊肚菌适宜品种筛选及其设施高效栽培技术研究”和“羊肚菌产业化生产技术研究与示范”等项目，结合北方风沙区的自然气候特点和羊肚菌的生理特性，通过分离提纯野生羊肚菌菌种，选育出适于北方风沙区人工栽培的羊肚菌优良菌株。利用适宜的栽培设施，模仿本地野生羊肚菌生态环境条件，攻克了北方风沙区羊肚菌人工栽培技术难题，获得授权专利1项，培育出适宜北方栽培的羊肚菌优良菌株4个，实现了羊肚菌在北方风沙区的规模化发展。 结合陈高强等人[30]的研究，有种理解可能是，搅拌头转速的变化不仅改变了焊接区域应变速率的分布，还改变了对接面附近工件材料的流动行为。在较低的搅拌头转速下，热输入较低，仅仅在紧靠搅拌头的狭窄区域产生高温使工件材料软化、变形抗力降低。在搅拌头的搅拌作用下，此狭窄区域会产生很高的应变速率。对接面附近工件材料绕过搅拌头的路径必然是充分软化的区域，在较低的搅拌头转速下，这样的区域同时发生了软化作用以及剧烈的塑性变形，导致对接面工件材料在FSW过程中积累了较大的应变量。而在较高的搅拌头转速下，热输入较大，高温区域较宽，工件材料软化的区域也较宽。搅拌头驱动的流动在软化的工件材料中不易传递，较大的应变速率只会发生在靠近搅拌头的相对狭窄的区域，搅拌区中存在较宽的低应变速率区。对接面附近工件材料从此低应变速率区域流经搅拌区，因此积累的总应变量较少。基于这样的解释，高、低两种转速情况下的应变速率分布情况，如图6所示。 一是盲目的自主性。青年期是青年个体心理和生理逐渐成熟，逐步成为独立的社会成员的过渡时期。青年渴望自立并获得与父辈平等的权利，能够独立地处理自己的社会关系，决定自己的发展方向。这使得青年价值观具有自主性的特点，但是值得注意的是青年生理、心理的不成熟，往往使得自主性充满盲目的倾向。  图6 搅拌区应变速率分布示意图 综上所述，搅拌头转速的提高带来工件材料流动速度增加的同时，由于热输入的增加使得工件材料软化区域增大，因此工件材料流场应变速率分布与对接面附近工件材料流动行为同时被改变，造成在较低搅拌头转速下对接面附近工件材料应变剧烈，而较高转速下的应变反而减小。虽然该试验并不足以精确描述复杂的FSW材料流动行为，但是工件材料的变形带来的标示材料分散、破碎现象十分显著，能够清晰地描述对接面附近工件材料在流动过程中的总应变量。 3 结论(1)FSW焊后接头中，原始对接面上的标示材料在焊缝中的宏观分布呈现为 “S线”的不规则形状，即在焊缝上部偏向前进侧而在焊缝下部偏向后退侧，形成两次弯折的曲线。随着搅拌头转速的升高，该曲线的宏观分布宽度接近原始对接面位置，从500 r/min转速时的8.5 mm降低到1 000 r/min时的1.5 mm。 (2)原始对接面上的标示材料在FSW过程中被破碎并分散到一定微观宽度的范围中。搅拌头转速从500 r/min升高到1 200 r/min的过程中，焊缝中部标示材料局部宽度显著降低，同一位置标示材料颗粒尺寸显著提升。随着搅拌头转速的提高，试验中沉积在接头中部的标示材料经历的总应变反而降低。 (3)标示材料的沉积形貌显示，搅拌头转速的提高会带来变形局域化的现象，即在高转速下，剧烈的应变仅发生在紧邻搅拌头的区域，而标示材料流经的区域应变较低。 约束满足的依存句法分析模型也存在一些问题：可能不存在能满足所有约束的分析树，也可能有多个树满足所有约束，无法消歧。 参考文献 [1] Mishra R S, Ma Z Y. 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