X70管线钢熔合区裂纹与焊接工艺的关系

0 前言

X70管线钢是采用控轧控冷技术生产的低碳微合金管线专用钢，已经成功应用于中国西气东输等重大油气输送管线建设工程。该钢材具有低碳、微合金化特点，理应淬硬倾向小，冷裂敏感性低，但随着大直径管道壁厚的增加，接头拘束度及焊接残余应力增大；同时，由于合金元素含量较高，碳当量(0.29%～0.39%)变化，在某些不均匀快速冷却条件下(例如坡口两侧壁厚不等、管壁错边量较大，以及对口间隙不均匀等)，接头一些区域硬化、脆化倾向增大[1]。管道施工中，焊接材料的“高强匹配”原则使接头淬硬倾向增大，况且施工现场也没有焊后热处理条件。管道打底(根焊)焊采用纤维素型焊条焊接，该焊条水分含量较高，势必增大焊缝中扩散氢含量。焊接冷裂纹产生的要素都已具备，冷裂纹仍然是该钢管道焊接中的主要焊接性问题。在一些情况下，比如在铁研(斜Y型坡口)试验工艺评定中，发现了熔合区氢致冷裂纹。急需搞清楚施工工艺与焊接裂纹之间的复杂关系。有关X70管线钢焊接的文献较多，但涉及焊接裂纹的文献较少，专题性探讨的文献更是罕见。为此，以X70钢的铁研试验为切入点，将试样中裂纹的形态特征、影响因素与形成条件相联系，探讨施工工艺与焊接裂纹间关系和裂纹控制原理。该项研究对推动X70钢焊接理论发展、促进配套工艺的创新研发，提升管线建设工程质量，具有一定的参考价值和实用意义。

不料后来，妹娃得了一种怪病，满身燥热，又吐又拉，只三天，就瘦得皮包骨头了。陶医生到外地给人治病尚未回来，妹娃的母亲只好请当地另一位名医前来给女儿治病。这位名医是陶医生的朋友，诊治十分细心。可妹娃连服三剂药都未见效，肚子越拉越厉害，还屙起血来。母亲整天守护在床前，急得吃不下，睡不着，想起女儿的病就掉泪。

中横梁立杆横距b=0.8m，立杆纵距L=0.9m，横杆步距h=1.35m。长细比λ=h/i=1350/15.8=85.44，查《钢结构设计规范》中表可知：φ=0.692；主体支架承受均布荷载为Q横梁支=18.38kN/m2，主体支架按最不利布置0.8m×0.9m计算，则一个支架框架受力F=18.38×0.8×0.9=13.24kN=13240N；则F/φA）+σm=23740/（0.692×489）+55=125.16MPa＜KA×KH×f=0.85×0.99×205=172.51MPa，故支架是安全的。

1 X70管线钢焊缝熔合区裂纹

1.1 X70管线钢的铁研试验结果

表1和表2列出了采用3种焊接材料对X70钢进行铁研试验的参数及试验结果[2-3]。可以看出，总的趋势是随工件预热温度的提高，试件裂纹率明显降低；预热温度100 ℃时，不再产生裂纹。采用LINCOLN(ER70S-6)实心焊丝的水分最低(扩散氢含量1.8 mL/100 g)，工件预热温度70 ℃时，试件无裂纹，材料的抗裂性好。BOHLER(E6010)电焊条水分较高(扩散氢含量38.21 mL/100 g), 工件预热温度50 ℃时，试件断面裂纹率13.09%。BOHLER(E8010)电焊条水分比E6010略低(扩散氢含量31.87 mL/100 g)，工件预热温度50℃时，试件裂纹率为0，抗裂性比E6010好。比较2号和4号试验结果，采用BOHLER(E6010)电焊条，4号的板厚(17.5 mm)更大，热输入(16.3 kJ/cm)更高，裂纹倾向更大。该结果表明，即使采用同样焊材，试验条件(焊缝拘束度、冷却速度)变化，试样裂纹倾向不同。BOHLER(E8010)电焊条在工件预热50 ℃时无裂纹，可能是多种因素综合作用结果：一是试板较薄(10.3 mm)，拘束度较小；二是焊条水分(扩散氢含量31.87 mL/100 g)比E6010少；三是采用低强匹配焊接材料；四是焊接热输入未造成熔合区的粗晶区组织过分粗大。当然，LINCOLN(ER70S-6)实心焊丝水分最少(扩散氢含量1.8 mL/100 g)，但板厚比3号试板厚，焊缝拘束度稍大；再加上脉冲热输入33 kJ/cm的影响，致使50 ℃时断面裂纹率2.965%，这表明它的抗裂性依然比较不错。表3和表4分别列出了文献[2]所用材料的化学成分及力学性能。

斜Y型坡口裂纹试验属于自身拘束加载方法，焊缝处的横向拉伸拘束应力很大，平均拘束拉应力远远超过材料的屈服强度而接近抗拉强度，与实际焊接结构相比显得过于严苛[4]。因此有文献[5]指出，试样中表面裂纹率不超过20%，即可认为结构的实际焊接作业不会出现裂纹。对于断面裂纹率虽然没有定量的建议，但可以作为材料裂纹敏感性评定的重要依据。

1.2 X70钢焊缝熔合区裂纹的形态、性质

斜Y型坡口裂纹试样中，裂纹往往在焊缝根部应力集中处启裂(图1)，裂纹的扩展可能有两种路径：一是沿HAZ扩展，然后拐入焊缝中止裂(图1a)；二是裂纹直接进入焊缝区(图1b)。裂纹究竟以何种路径扩展，主要取决于裂纹所处部位金属组织的塑性以及扩散氢的聚集状态。如果HAZ塑性比焊缝小，裂纹就会发生在HAZ中(图1a)；反之，焊缝区的塑性小于HAZ时，裂纹就可能发生在焊缝中(图1b)。图2a为裂纹沿HAZ扩展后拐入焊缝中的实物低倍金相照片，图2b为X70钢的铁研试样熔合区裂纹扩展形貌。可以看出，这类裂纹的扩展具有沿晶和穿晶混合开裂特征，属于典型的氢致延迟裂纹[2]。

表1 X70钢的铁研试验参数

序号文献焊材牌号(AWS)直径d/mm试板厚度t/mm焊接电流I/A电弧电压U/V热输入E/(kJ·cm-1)保护气体类型焊缝与母材匹配方式1[2]LINCOLN(ER70S-6)1.214.7基值60～70脉冲400～42022～25基值5.2脉冲33100%CO2低强匹配2[2]BOHLER(E6010)410.31502511.3—低强匹配3[2]BOHLER(E8010)410.31502511.3—低强匹配4[3]BOHLER(E6010)417.5170±1024±216.3—低强匹配

表2 X70钢的铁研试验结果

序号文献焊材扩散氢含量[H]/(mL·100-1g-1)预热温度T/℃表面裂纹率Cf(%)断面裂纹率Cs(%)裂纹部位结果讨论1[2]1.85002.965700080001000012000主要在HAZ粗晶区①板厚14.7 mm中等;②规范适当;③热输入变化;④焊丝水分低,[H]=1.8有利抗裂性;⑤未给出裂纹走向断面示意图。2[2]38.21室温033.3350013.091000013000主要在HAZ粗晶区①板厚10.3 mm拘束度不算大;②直径4 mm焊条,水平位焊接电流150A,略小点;③纤维素焊条水分高,[H]=38.21;④未给出裂纹走向文字或断面示意图。3[2]31.87室温——50001000013000主要在HAZ粗晶区①板厚10.3 mm拘束度不算大;②直径4 mm焊条,水平位焊接电流150 A, 略小点;③纤维素焊条E8016水分比E6010少[H]=31.87;④未给出裂纹走向文字或断面示意图。4[3]38.21室温17.24100509.4673.581000013000无文字或示意图①板厚17.5 mm拘束度增大;②直径4 mm焊条,水平位焊接电流170 A,合适;③纤维素焊条水分高,[H]=38.21;④未给出裂纹走向文字或断面示意图。

表3 母材及填充金属的化学成分及碳当量

材料化学成分(质量分数,%)CSiMnPSNiCuTiVMoNbCr碳当量Ceq(%)裂纹敏感性指数Pcm(%)X70钢-1(板厚14.7 mm)0.050.231.580.0150.0020.130.190.0110.0330.190.05—0.370.16X70钢-2(板厚10.3 mm)0.040.281.460.0110.0010.140.210.0210.0480.19——0.360.15LINCOLN(ER70S-6)0.080.881.46—0.004—0.15———————BOHLER(E6010)0.080.130.470.0100.0110.07——0.01——0.02——BOHLER(E8010)0.100.090.680.0100.0100.47——0.010.08—0.03——

表4 母材及填充金属的力学性能

材料屈服强度ReL/MPa抗拉强度Rm/MPa断后伸长率A(%)冲击吸收能量KV/JX70钢-1(板厚14.7 mm)530660—300(-20 ℃)X70钢-2(板厚10.3 mm)560630—212(-20 ℃)LINCOLN(ER70S-6)43554530.064(-29 ℃)BOHLER(E6010)44054028.0116(-29 ℃)BOHLER(E8010)49058026.0170(-30 ℃)

图1 铁研试验焊缝横断面裂纹走向示意图

图2 微观组织

2 X70钢焊缝熔合区裂纹的影响因素

2.1 熔合区组织的影响

X70钢的铁研试件焊缝组织为针状铁素体+少量贝氏体等，HAZ组织为贝氏体+铁素体+细小珠光体。焊缝组织的断后伸长率(塑性指标)为26%～28%，X70钢母材的断后伸长率大于18%，焊缝的塑性不算太差。然而，HAZ晶粒粗大，严重增加了组织的脆性。熔合区附近的粗晶组织，处于焊缝和母材的过渡地带，具有明显的物理和化学不均匀性，虽然HAZ转变组织的硬度HV290以下不太高(表5)，但在焊缝根部(铁研试件)缺口效应导致应力集中，冶金因素和应力因素叠加作用下，使该区成为接头脆化的主要部位和接头开裂的薄弱环节。

图中，x为小车位移；F为加在小车上的水平作用力；P为小车与摆杆相互作用力垂直方法分量；N为小车与摆杆相互作用力水平方法分量；Fs为摆杆所受水平方向干扰力；Fh为摆杆所受垂直方向干扰力；Fg为摆杆所受干扰力的合力；θ为摆杆与垂直向下方向夹角；φ为摆杆与垂直向上方向夹角.

表5 金相组织的显微硬度[6]

金相组织质量分数w(%)铁素体F珠光体P贝氏体B显微硬度H(HV)铁素体F珠光体P贝氏体B10783202～246232～249240～285

2.2 焊缝及熔合区氢行为的影响

2.2.1 焊缝中氢的扩散方向模型

综上所述，小学语文教材具有覆盖面广、生动有趣等特点，对于激发小学生的语文知识学习积极性、拓展小学生视野等都具有重要意义。因此新时期，小学语文教师在不断加强小学生综合素质全面培养的过程中，必须注重小学语文知识同地理知识之间的紧密联系，并从地理位置渗透、人文景观渗透和自然景观渗透等角度出发，深入挖掘教材内容，为合理进行地理知识渗透奠定良好基础。

图3为改进的焊缝中氢的扩散方向模型[7]。由于填充金属的含碳量一般低于母材，焊缝与近缝区的相变不是同时发生，而是焊缝的转变温度TF比热影响区(HAZ)转变温度TB靠前(转变温度TF高于TB)。当焊缝金属从奥氏体(γ)转变为铁素体和珠光体(α+Fe3C)时，热影响区仍处在奥氏体状态，这时氢趋向于穿过熔合线AB向奥氏体尚未分解的热影响区扩散，如图3中的短箭头所示。因氢在奥氏体中的扩散速度较小，在奥氏体开始转变前来不及扩散到距熔合区较远的部位，因此在熔合线附近形成了富氢地带。这种富氢的奥氏体带转变成贝氏体类组织时，氢仍然不容易扩散离开而保留在贝氏体类组织中，促使该地区进一步脆化，为延迟裂纹的产生创造了条件。

图3 氢从焊缝向热影响区扩散模型

2.2.2 焊缝中氢的聚集

在自身拘束铁研试验条件下，尽管低强匹配的焊缝金属承担了大部分拘束应力产生的塑性应变，HAZ承担的塑性应变较少，在一定程度上会缓和氢在HAZ的聚集，但毕竟难以阻挡氢向HAZ方向的聚集。尤其是焊缝根部，由于有较大的应力集中，此处产生了更大的塑性应变，氢的聚集浓度比HAZ更高[6]。

2.2.3 工件预热温度与扩散氢的关系

表6列出了工件预热温度与焊缝扩散氢的关系。可以看出，低强度匹配时，焊缝是铁素体类组织，氢在铁素体类组织中的扩散系数较高，扩散能力强。根据焊缝中氢的扩散模型，氢应从焊缝向热影响区(HAZ)扩散。在HAZ(熔合区)的粒状贝氏体+铁素体+珠光体混合组织中，扩散氢被聚集，在巨大的自身拘束应力作用下，如果这个部位有缺口效应，并且氢的浓度足够高时，就有可能产生氢致裂纹。裂纹倾向受到工件预热温度的控制，随工件预热温度升高，断面裂纹率减小；当工件预热温度为100 ℃时，断面裂纹率为0。这是由于随工件预热温度的提高，延长了t100，降低了接头的冷却速度，有利于焊缝金属中扩散氢的逸出，减缓或避免氢向HAZ粗晶区聚集，从而有效控制或防止氢致冷裂纹的发生。

表6 工件预热温度与扩散氢的关系

焊缝匹配类型焊缝组织熔合区组织扩散氢扩散方向氢的扩散系数a/(cm2·s-1)工件预热温度T/℃断面裂纹率Cs(%)氢致裂纹位置低强度匹配FB+F+PWM→HAZ4.0×10-734～50100～74HAZ(熔合区)1000HAZ(熔合区)

2.3 接头拘束应力的影响

测试表明，焊根处聚集的氢浓度比HAZ处高，氢的聚集比较严重。这是焊根处有较大的应力集中，产生更大的塑性应变的结果[6]。根据应力诱导氢扩散机理，应力集中将进一步加剧氢在焊缝中的不均匀分布特征，使HAZ粗晶区形成氢的富集区。在应力集中和氢的双重作用下，根部缺口处很容易达到启裂临界应力，裂纹首先在应力集中处启裂，并很快沿HAZ贝氏体粗晶区扩展，如图1～2所示。考虑到铁研试验中焊缝与母材的低强匹配关系(表1)，焊缝金属强度比母材低，在铁研大拘束状态下，焊缝的塑性变形可能释放部分应力，在一定程度上有利于提高接头的抗裂性。但接头中的组织特性和氢的分布状态未受到影响。

WU Bi-bo, TANG Qi, ZHANG Li-ming, HE Yun-lan, ZHANG Kou-rong, MEI Chang-lin

综上所述，当影响冷裂纹的三要素集中于X70钢焊缝熔合区时，该区成为接头的薄弱环节，极易形成裂纹。在熔合区氢致裂纹生成的三个重要影响因素中，熔合区组织特性是裂纹产生的必要条件，应力水平和氢的分布特征则是充分条件。二者缺一不可。作者所做的相关试验与许多文献的结论完全一致，即消除三因素中任何一种，可有效防止氢致裂纹。当组织因素和应力水平相同时，焊缝中的含氢量是裂纹产生的决定因素[8]。此时，所用工艺的目标就是及时控氢和除氢，有效阻止裂纹的产生。

3 X70管线钢焊接工艺及其选用原则

3.1 X70管线钢对接环缝焊接工艺概述

表7列出了X70管道施工用焊接工艺方法及填充材料。可以看出，有多种可供选用的焊接施工工艺，看起来比较复杂，但归纳起来有几个值得强调的技术环节：①环缝的打底焊(根焊)技术,必须确保在根焊中不产生焊接裂纹等缺陷,为此尽量选用低氢焊接材料、100 ℃以上的工件预热温度(均匀、热透);②根焊结束后在10 min内必须进行热焊、填充和盖面焊接,为的是延长t100，控制或降低接头的冷却速度，有利焊缝中扩散氢的逸出，防止冷裂纹的产生;③焊材与母材强度匹配问题。对于根焊一般选用低强匹配焊接材料，为的是改善接头的工艺焊接性，防止冷裂纹产生(表8)。对于填充和盖面焊缝，需要选用高强匹配焊接材料，一方面为了接头的安全系数更高，同时也利用高强匹配产生的所谓三轴拉应力强化效应来降低HAZ软化的影响(尽管X70钢HAZ软化现象没有X80钢明显)[10]。诚然，整个过程中离不开高超的操作技术和严格的技术规程和管理制度。与具有固定场地及设备条件的工厂制作环境不同，施工现场的管线铺设是在5G水平固定全位置的条件下进行的。工程上常用双人对称、从12点位到6点位向下焊工艺。焊接位置和方法决定了所用工艺及焊材必须具备如下特点：首先是电弧稳定、穿透力强，良好的熔合性、反面成形性，以及脱渣性等工艺性能。同时必须获得较好的抗气孔性、抗裂性等焊接性。对于填充和盖面焊缝，除了良好的工艺性，更多考虑的是接头的力学性能需要符合有关技术标准要求。

傣族是云南的世居少数民族之一，创造了丰富多彩、特色浓郁的民族文化，直到今天，仍有许多民族文化遗产熠熠生辉。

表7 X70管道施工用焊接工艺方法及填充材料

焊接工艺方法类型根部焊道材料牌号直径d1/mm热焊道材料牌号直径d2/mm填充焊道材料牌号直径d3/mm盖面焊道材料牌号直径d4/mm工艺适应性评价纤维素型电焊条打底焊+低氢电焊条填充、盖面组合工艺E60104E80104E8018,E90184E8018,E90184①灵活简便、适应性强;②管道预热100～150 ℃,劳动条件差;③焊缝扩散氢影响接头性能;④纤维素焊条需被低氢焊材取代。内或外焊机打底焊+GMAW自动焊填充、盖面组合工艺ER70S-G0.9ER70S-G0.9ER70S-G0.9ER70S-G0.9①效率高、质量好,劳动条件改善;②配套装备成本高、占地面积大;③管口质量要求高,抗风能力差,适应性较差。纤维素型电焊条(或低氢焊条)打底焊+自保护药芯焊丝半自动填充、盖面组合工艺E60104E71T8-Ni12E71T8-Ni12E71T8-Ni12①熔敷效率高,适应性强;②焊缝韧性离散性较大,纤维素焊条打底时焊缝扩散氢影响接头性能,应用受限制。STT,RMD打底焊+自保护药芯焊丝半自动填充、盖面组合工艺JM58(ER70S-G)1.2E71T8-Ni12E71T8-Ni12E71T8-Ni12①根部焊道质量好,熔敷效率高,适应性强;②焊缝韧性离散性较大,应用受限制。金属粉芯药芯焊丝半自动打底焊+自保护药芯焊丝半自动填充、盖面组合工艺MT761.2E71T8-Ni1JH82E71T8-Ni1JH82E71T8-Ni1JH82①根部焊道质量好,熔敷效率高,适应性强;②打底焊抗风能力差;③焊缝韧性离散性较大,应用受限制。

表8 焊缝金属强度匹配类型与接头焊接性的关系[9]

焊缝强度匹配类型接头实际抗拉强度工艺焊接性工件预热温度接头抗裂性施工条件及成本接头抗脆断性能对X70钢HAZ软化的影响等强度匹配高于母材预热温度较高存在裂纹倾向施工条件严格,成本较高比较优良无助于降低软化的影响高强度匹配更高于母材预热温度高存在裂纹倾向施工条件严格,成本高观点Ⅰ比较差,观点Ⅱ比较好有利于降低软化的影响低强度匹配略低于母材降低50～70 ℃接头抗裂性提高施工条件改善,成本降低易于改善无助于降低软化的影响

3.2 X70管线钢对接环缝焊接工艺选用原则

鉴于X70钢熔合区裂纹形成过程中，当组织因素和应力水平相同时，焊缝中的含氢量是裂纹产生的决定因素，归纳出了X70钢焊接的“焊缝低氢化工艺”选用原则。所谓焊缝低氢化工艺，是从焊接材料、工艺方法等多方面入手，控制进入焊缝金属的水分，同时使已进入焊缝中的氢尽快逸出的综合工艺措施。该工艺选用原则的特点如下：一是比较适应X70钢焊接方法的多样性；二是体现配套工艺的人性化和可操作性。力求做到：方法可靠、配合默契、综合考虑、多措并举。针对不同的地形、气候、腐蚀介质、工期要求，以及经济指标等条件，在选用工艺方法时既要着眼于优质、高效、自动化焊接方法，又要考虑可能的技术经济指标。譬如，在山区、交通困难地段作业时，可以考虑采用灵活简便、适应性强的焊条电弧焊工艺；而在条件相对较好的地段，则可以采用优质、高效、自动化电弧焊工艺。工艺方法确定之后，还必须选择正确的(尽量低氢)焊接材料、有利于低氢的焊接参数，以及严格的工程检验和管理制度等，以顺利圆满完成X70钢焊接的施工任务。总之，X70钢焊接工艺原则的坚持，需要针对不同项目量身定制、多措并举，以形成合力。

4 X70钢焊缝熔合区裂纹与焊接工艺间的关系

从表2和图4可以看出，采用纤维素型焊条时，在“焊前工件预热+空冷”的焊接工艺下，铁研试件的表面、断面裂纹率随预热温度提高而下降；当预热温度100 ℃时，表面、断面裂纹率均为0。采用实心焊丝时，在工件预热50 ℃时，试样的Cf为0，Cs为2.965%。这种情况比较复杂，可能是焊缝拘束度过大，在根部缺口应力集中处被撕开很短一点。焊接工艺与裂纹间的内在联系就是冷裂纹形成三要素。通常在X70钢熔合区形成的贝氏体混合组织(粒状贝氏体+铁素体+珠光体)是很难消除的，而接头应力水平和氢含量则是可变因素。不难看出，焊接工艺与裂纹的关系，实质上反映的是焊缝中的含氢量和应力水平对裂纹的影响(图4)。根据“消除三因素中任一种，即可有效防止裂纹”的原理，消除焊缝中的氢可有效防止裂纹。从理论上分析，当试件不预热或预热温度不太高时，主要对热循环参数t100产生影响；当预热温度较高时，对热循环参数t8/5和t100有影响[11]。适当提高预热温度，有利于焊缝中氢的逸出。

图4 X70管线钢铁研试验焊接工艺与熔合区裂纹的关系

5 X70钢焊缝熔合区裂纹的控制原理

基于斜Y型坡口裂纹试验结果，X70管线钢焊接施工中焊缝的显微组织和接头的拘束应力是不可避免的，然而焊缝中氢的数量及分布是可以控制的。根据氢致冷裂纹产生三要素缺一不可原理[8]，工程上大量应用的是“焊缝金属低氢化工艺”(图5)。所谓焊缝金属低氢化工艺，包括三方面控制：一是焊接材料低氢化，尽量使用低氢电焊条、实心焊丝(特别推荐无镀铜焊丝)以及药芯焊丝等。焊条在使用前要按照要求的规范进行烘烤，焊丝须保证良好的防潮包装；二是工艺方法低氢化，包括STT，RMD，FCAW和GMAW等工艺方法，强调焊接参数的合理选用和匹配、保护气体中水分的严格控制及作业中的防风措施等；三是辅助工艺低氢化，首先工件焊前预热100 ℃以上，层间温度大于80 ℃是必须的；至于后热等辅助工艺可根据施工现场气候等条件灵活掌握。预热+紧急后热等综合辅助工艺，在特殊情况下亦可考虑采用。

总之，控制X70管线钢焊接氢致裂纹的主导思想是控制焊缝中的氢：一是要控制焊材中的水分，使进入焊缝的水分尽量的少；二是即便少量水分进入焊缝，也要使焊缝中的氢容易尽快逸出，使焊缝中残留的扩散氢数量最小化，不足以引发氢致裂纹。工程实践证明效果非常显著[12]。当然在X70管线钢现场施工之前，首要的工作是焊接工艺评定。换言之，工艺人员所选用的“焊缝金属低氢化工艺”，应首先在工艺评定中实现。

图5 X70管线钢焊接裂纹的控制原理方框图

6 结论

(1)使用不同板厚、低强匹配焊接材料的铁研试验中，X70管线钢试样裂纹率随工件预热温度提高而减小。启裂于根部应力集中处、沿熔合区分布的裂纹,具有沿晶、穿晶混合开裂特征，其性质属于氢致冷裂纹。

(2)当冷裂纹三要素集中于X70管线钢熔合区的粗晶区时，该区成为接头的薄弱环节，极易形成裂纹。在裂纹影响因素中，熔合区组织特性是裂纹产生的必要条件，应力水平和氢的分布特征则是充分条件。

(3)所谓焊缝低氢化工艺，是控制进入焊缝金属的水分，同时对进入焊缝的氢使其尽快逸出的综合工艺措施。该选用原则比较适应X70钢焊接方法的多样性，并体现配套工艺的人性化和可操作性。

(4)焊接工艺与裂纹关系的内在联系是裂纹形成三因素，预热温度提高，裂纹倾向减小，实质上反映的是焊缝中氢和应力与裂纹间的关系。

(5)工程上常用焊缝中残留的扩散氢量最小化、 “焊缝金属低氢化”综合工艺，使得焊缝中的含氢量不足以引发氢致冷裂纹，并获得了满意的效果。

参考文献

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