γTiAl合金自身及其与高温合金的钎焊技术研究进展与趋势

0 前言

γ－TiAl合金具有密度低，比强度、比刚度高，抗氧化性、抗蠕变性能良好等优点，长期工作温度可达760～850℃，是未来极具应用潜力的航空航天用轻质高温结构材料之一［1］。但是γTiAl合金的工程应用离不开可靠的焊接技术。γTiAl合金存在室温延性低的问题，采用熔焊方法进行焊接时，表现出较为严重的脆性开裂倾向，需要高达800℃的预热温度［2］，并严格控制冷却速率，工艺条件苛刻，施焊困难。另外，γTiAl合金在铸造过程中容易产生热裂、缩孔、缩松、表面几何缺失等缺陷，这一问题也严重制约γTiAl合金铸件的工程化应用。

钎焊是国际上公认的、广泛应用于精密零部件和复杂薄壁构件焊接以及铸件缺陷修复的再制造方法［3］，其采用整体加热，焊接热应力小，零件变形小，可克服诸如熔焊工艺局部加热引起的不均匀热收缩等问题，理论上十分适合于室温脆性大的γTiAl合金材料的精密连接以及合金铸件缺陷的修复。而且采用钎焊方法，可以实现多个零部件、多条焊缝的一次性同炉焊接，具有高的稳定性。 由于γTiAl合金的密度只有高温合金的一半，在航空航天领域为了实现结构减重，迫切需要采用γTiAl合金替代高温合金，如先进飞行器的蜂窝隔热结构、航天发动机导向器结构等，急需解决γTiAl合金与高温合金的钎焊技术问题。但是，这两种母材成分体系完全不同、热膨胀系数存在差异、焊接时极易形成TiNi，AlTiNi等脆性金属间化合物，同时缺乏成熟的耐高温钎料，导致γTiAl合金与高温合金的异种钎焊连接非常困难。

文中概述了γTiAl合金自身及其与高温合金钎焊技术的研究现状，讨论了当前存在的问题和不足，并提出了展望。

1 γTiAl合金自身钎焊

国内外关于γTiAl合金自身的钎焊连接技术已有较多报道，按采用的加热方式可分为红外加热、感应加热以及真空炉中辐射加热；以中间层钎料的类型来区分，主要有Ti基、Ag基以及Al基钎料。研究的内容包括钎料在γTiAl合金表面的润湿性，以及钎料种类、工艺参数对接头组织和性能的影响等。

1.1 钎料的润湿性研究

选择或设计合适的钎料是实现良好钎焊连接、获得高性能接头的必要条件之一，其中钎料在母材表面的润湿性是筛选钎料的重要考虑因素，因此有学者专门进行了钎料在γTiAl合金表面的润湿试验。如表1所示，日本学者 T.Tetsui［4］系统地研究了 TiNi，BAu4，BAu11，BAu12，BPd2，BNi9 以及 BAg8 这七种钎料在γTiAl合金表面的润湿性以及界面的生成相，评价了各种钎料对于γTiAl合金的钎焊效果。试验结果表明只有 BAg8 和 BAu12 两种钎料在 γTiAl合金表面展现出良好的润湿行为和铺展性，而TiNi钎料几乎不润湿。同时也从各钎料润湿界面组织的物相以及硬度分析得出，γTiAl合金的活性较强，可与各种钎料发生反应，并且易与其中的Cu，Ni，Au元素反应结合，在母材一侧生成AlM2 Ti型硬脆金属间化合物。同时作者提出，γTiAl合金用高温钎料需要满足以下条件：在γTiAl合金表面有良好的润湿性；良好的高温强度和充分的室温韧性；不会由于与γTiAl反应而引起母材合金表面脆化。基于上述条件，认为BAg8和BAu12更有应用潜力。

表1 文献［4］中钎料成分与熔化温度区间

牌号 成分（质量分数，% ） 固相线／℃ 液相线／℃ 钎焊温度／℃ 润湿性BAg8 Ag28Cu 779 779 779～899 良好BAu4 Au18Ni 950 950 950～1 005 一般BAu11 Au50Cu 955 970 970～1 020 一般BAu12 Au12.5Ag12.5Cu 880 895 895～950 良好BPd2 Ag31.5Cu10Pd 825 850 850～950 一般TiNi Ti33Ni 942 980 980～ 1 000 差BNi9 Ni15Cr3.5B 1 055 1 055 1 055 ～ 1 100 一般

图1 动力学数据（取三线长度值的对数）

樊坤等人［5］研究了Ti37.5Zr15Cu10Ni（质量分数，%）在γTiAl合金表面的润湿性表明，随着温度升高，表面张力减小和界面反应加剧两方面因素促进了该Ti基钎料在合金表面的润湿性。李玉龙等人［6］利用热台显微镜，对AgCuTi钎料在γTiAl合金表面的反应润湿过程进行了实时原位观察。结果表明，钎料在光滑母材表面和粗糙母材表面的润湿铺展过程中的动力学曲线相似，意味着AgCuTi钎料润湿性对于γTiAl合金表面的粗糙度等状态不敏感。如图1所示，润湿过程可分为初始阶段、线性铺展阶段以及趋于平衡的渐进阶段。AgCuTi钎料在γTiAl合金表面具有很强的活性，反应界面主要有Ag基固溶体和AlCuTi三元金属间化合物组成。

Ren 等人设计了 TiZrCuNiCo［7］，TiZrCuNiFe［8］体系的钎料，研究了它们在 Ti48Al2Cr2Nb（原子分数，%）合金表面的润湿性，并与传统的 Ti13Zr21Cu9Ni（质量分数，%）钎料做了对比。研究发现，新设计钎料在合金表面的润湿角的减小速度要明显小于传统Ti13Zr21Cu9Ni（质量分数，%）钎料（图 2），说明新设计钎料与TiAl合金的反应程度有所降低，这是由于TiZrCuNiCo，TiZrCuNiFe 体系的钎料中 Cu，Ni含量有所降低的缘故。但通过适当提高试验温度、延长保温时间，新设计钎料的润湿角可以达到与传统钎料相当的水平。 此外，叶雷等人［9］设计了CoFe基和Fe基两种高温钎料，并且与BNi82CrSiB钎料进行γTiAl合金表面润湿试验对比。高温钎焊条件下Co，Fe元素相比于Ni元素可以有效缓解界面反应程度，采用BNi82CrSiB钎料的润湿反应层的厚度为0.25 mm，而采用CoFe基和Fe基钎料时，反应层厚度分别降至0.20 mm和0.12 mm。在1 200℃／10 min润湿试验中，两种新钎料润湿角均为30°。在1 180℃／5 min工艺参数下，CoFe基和Fe基钎料所得接头组织相似。此工作是对于γTiAl合金用高温钎料研制的积极探索，还有待于进一步研究接头的力学性能。

图2 Ti13Zr21Cu9Ni（质量分数，%）和 TiZrCuNiCo钎料在γTiAl合金表面的动态润湿性［7］

1.2 钎料种类、工艺参数对接头组织性能的影响

表2列出了近十几年来γTiAl合金自身钎焊连接技术的研究结果，其中采用Ti基钎料开展的研究最多。Ti基钎料具有相对较高的使用温度，主要包括TiNi，TiCuNi，TiNiV／Nb 和 TiZrCuNiCo（Mo）等。韩明等人［13］采用 Ti15Cu15Ni（质量分数，%）钎料对 Ti48Al2Cr2Nb合金进行了真空钎焊研究，随着保温时间延长，母材与钎料区之间的元素扩散更加充分，并且生成α－Ti固溶体，有利于提高接头强度，但保温时间过长，钎缝中又会形成AlCu（Ni）Ti脆硬相，进而减弱接头强度。文献［10－11］也报道了 Ti15Cu15Ni（质量分数，%）钎料钎焊γTiAl合金的研究，结果均表明母材中的Al、Ti原子高温下易溶入钎料反应区，在γTiAl合金一侧生成连续的 α2Ti3Al反应层，而 α2Ti3Al相的脆性不利于接头强度的进一步提高。

Cai等人［15］以 Ti37.5Zr15Cu15Ni（质量分数，%）非晶箔带钎料作为中间层来真空钎焊γTiAl合金时，详细地分析了钎焊温度和保温时间对于接头组织和力学性能的影响。在钎焊规范930℃／30 min下得到的完整接头，如图3a所示，可以分为扩散层（I）、溶合层（II）以及残余钎料层（III），自母材至钎缝中心依次形成了 α2相（A，B）、富 Al的（Ti，Zr）2（Cu，Ni）相（C），（Ti，Zr）2（Cu，Ni）相（D，E）和（Ti，Zr）2（Cu，Ni）＋αTi相（F，G）。随着钎焊温度的升高，α2相和 αTi相含量增加而（Ti，Zr）2（Cu，Ni）相减少，对应的室温抗拉强度先增加后减小。保温时间延长，对应的抗拉强度相应增加，在930℃／60 min钎焊条件下，接头的抗拉强度甚至高达468 MPa。尽管如此，文中没有提及接头的高温性能。

在 γTiAl合金钎焊时，有学者研究了在 TiZrCuNi体系钎料中加入合金元素来改善钎料的方法。例如，Qiu等人［16］在 Ti37.5Zr15Ni10Cu（质量分数，%）粉末钎料基础上加入2%～10%Mo（质量分数），研究了 γTiAl合金的钎焊，对比发现，Mo元素阻碍了βTi到αTi共析转变，并在接头中形成类似于βTi的黑色相均匀分布在接头中，对应的接头剪切强度由218 MPa提高至250 MPa（6%Mo，质量分数），如图 3b、图 3c。此外，X.Q.Li和 L.Li等人［17－18］又分别在 TiZrNiCu 体系中添加了 Co 以及 Co＋Mo，接头内有 Ti2Cu／Ti2 Ni或（Ti，Zr）2（Cu，Ni）反应层生成，随着保温时间增加，该反应层增厚，接头强度也随之降低，其中含Co＋Mo钎料所得接头的剪切强度在700℃以上不足150 MPa，这显然无法满足γTiAl合金接头在高温环境下的实际应用要求。

本研究的创新性主要是将含铋四联疗法作为对照组，从多个方面证明双歧杆菌四联活菌片的治疗效果，结果显示：其联合治疗效果明显，能够有效改善溃疡面积，提高患者机体免疫力，且安全性较高。

综上可知，Co，Mo元素的加入可以一定程度上增加接头的高温强度、抗蠕变性能和抗腐蚀性能。TiZrNiCu体系钎料中的Cu，Ni含量较多，易在接头中生成TiCu，TiNi，AlCuTi等脆性化合物，所以钎料设计时合理控制Cu，Ni的含量十分必要。由于元素Zr可以与Ti无限互溶，不生成金属间化合物，Ren 等人［7，32］在Ti13Zr21Cu 9Ni（质量分数，%）传统钎料的基础上，增加了钎料中的Zr含量，减少了Cu，Ni含量，设计了TiZrCuNiCo 体系的钎料，接头中没有检测到 TiCu，TiNi，AlCuTi等脆性化合物，而是生成了 ZrCu，ZrNi相，而后者被认为是脆性较低的物相，使接头区域内的硬度降低（图4），接头强度得到提高。

表2 γTiAl合金自身的钎焊连接

钎料种类（质量分数，%） TiAl名义成分（原子分数，%） 钎焊工艺参数 接头强度／MPa 文献Ti48Al2Cr2Nb 1 150 ℃ ／42 s 剪切 322 ［10］Ti15Cu15Ni Ti47Al2Cr2Nb 980～1 100 ℃ ／10 min — ［11－12］Ti48Al2Cr2Nb 950 ℃ ／15 min 抗拉 295 ［13］Ti46Al4（Cr，Nb，B） 1 040 ℃ ／10 min 剪切 230 ［14］Ti37.5Zr15Cu15Ni Ti45Al2Mn2Nb1B 980 ℃ ／60 min 抗拉 468 ［15］Ti37.5Zr15Ni10Cu（Mo） Ti43Al9V0.3Y 980 ℃ ／20 min 剪切 218 ［16］Ti26.7Zr14.7Cu13.8Ni3.1Co Ti48Al2Cr2Nb 950 ℃ ／5 min 剪切 316 ［17］Ti25.65Zr13.3Cu12.35Ni3Co2Mo Ti47Al2Cr2Nb0.15B 1 000 ℃ ／5 min 剪切 211 ［18］Ti33Ni Ti47Al2Cr2Nb 1 100～1 200 ℃ ／10 min — ［19］Ti28Ni Ti45Al5Nb（W，B，Y） 1 100 ℃ ／15 min剪切249 166（600℃）［20］TiNiSi（粉末） Ti46Al0.5W0.5Si 1 140 ℃ ／30 min 剪切 260 ［21］Ti40Ni20Nb（原子分数，%） Ti45Al5Nb（W，B，Y）1 220 ℃ ／10 min 1 200 ℃ ／10 min剪切308 172（600 ℃）［22］Ti37.5Ni25V（原子分数，%） Ti42.5Al9V0.3Y 1 220 ℃ ／10 min 剪切 196 ［23］纯Ag Ti50Al50 1 100℃／min 剪切385 ［24］BAg8 Ti50 Al50 950℃ ／min 剪切343 ［25］AgCu 共晶／Ag34Cu16Zn Ti48Al2Cr2Nb 850～1 000℃／5～60 min抗拉225抗拉210［26］Ag27.25Cu12.5In1.25Ti Ti47Al2Cr2Nb 750 ℃ ／10 min — ［27］纯Al Ti34Al（质量分数，%） 900℃／10 min 抗拉220 ［28］BAlSi4 Ti50 Al50 900℃／3 min 剪切43～86 ［29］Zr22.3Cu2.6Al Ti48Al2Cr2Nb 950 ℃ ／20 min — ［30］CoFe 基 Ti48Al2Cr2Nb 1 180 ℃ ／5 min — ［9］PdNi，AuNiTi，NiCrSi，CuSiTiAl Ti47Al4.5（Cr，Nb，Mn，Si，B）1 030 ℃ ／1 min 1 180 ℃ ／15 min剪切 214 ［31］

Song等人分别采用Ti28Ni（质量分数，%）［20］，Ti40Ni20Nb（原子分数，%）［22］、Ti37.5Ni25V（原子分数，%）［23］三种 Ti基共晶钎料对 γTiAl合金进行了真空钎焊研究，组织形貌如图5所示。当以Ti28Ni（质量分数，%）作为钎料中间层时，接头组织由母材到中心分别是 TiAl／τ3Al3Ti2 Ni＋B2／α2Ti3Al layer／α2Ti3 Al＋δTi2Ni，随着保温时间的延长，Ni元素的向母材的扩散程度成为影响界面组织形态的主要因素，而α2Ti3Al反应层相对稳定，对于保温时间长短并不敏感。使用Ti37.5Ni25V（原子分数，%）钎料所得的钎焊接头中检测到B2相和τ3Al3NiTi2金属间化合物，作者认为B2相是由扩散进入母材的V原子先后与γ，α2反应生成，因为这两项均为脆性相，导致接头的最大剪切强度只有197 MPa。而采用 Ti40Ni20Nb（原子分数，%）作为钎料时，在1 220℃／10 min规范下得到接头的最大室温剪切强度为308 MPa，但在600℃时的剪切强度已经降至172 MPa，显然，高温性能还有待提高。

图3 采用3种钎料得到的γTiAl接头组织

图4 Ti3 Al／TiAl钎焊接头区域内的硬度

图5 采用3种钎料得到的γTiAl接头组织

Ag 基钎料方面，R.K.Shiue 等人［25］分别以纯 Ag［24］和 BAg8（Ag28Cu，质量分数，%）为钎料研究了 Ti50 Al50的红外钎焊连接。纯Ag钎料所得接头成分主要是溶入一定Al，Ti的富Ag相，在1 050℃钎焊接头均断于TiAl基体。应用AgCu共晶钎料的研究结果表明，随着钎焊温度的升高或保温时间延长，钎料中的AgCu共晶逐渐转变为亚共晶相，同时Cu和TiAl基体发生强烈反应，生成的AlCuTi脆性反应层过渡生长，降低了接头强度。葡萄牙学者A.Guedes等人［27］采用Ag27.25Cu12.5In1.25Ti（质量分数，%）钎料真空钎焊γTiAl合金，界面中生成了AlCu2 Ti反应层和弥散分布着AlCu2Ti相的Ag基固溶体。由此可见，钎料中含有的 Cu 易与 Ti，Al强烈反应生成 AlCuTi化合物，这类化合物脆性倾向较大，会对接头的力学性能产生不良影响。

此外，也有Al基钎料被用于γTiAl合金自身钎焊连接，文献［28－29］中，作者采用纯 Al和 BAlSi4 分别作为中间层钎料进行试验。纯Al为中间层时，接头中生成稳定的TiAl3脆性相［33］，且很难在更高的温度下进行进一步扩散。以BAlSi4为钎料，所得接头强度最高抗剪切强度为86MPa，而BAlSi4钎料的液相线温度为582℃，显然，这与γTiAl合金的应用要求相差甚远。一般认为，采用Al基钎料钎焊γTiAl合金所得接头，无法满足高温环境要求。

赵五娘是在受着公婆不应有的猜疑的情况下奉侍二老的。在“乱荒荒丰不稔的年岁”，衣食难继，赵五娘把淡饭供应二老，自己吞咽米皮糠。在这生死攸关的事情上，她毅然地挑选了自我克制、自我牺牲的道路。即使如此，她“也不敢教公公婆婆知道，怕她烦恼。奴家吃时，只得回避他。”这是一种自觉地体谅公婆的举动。这举动里面，充满了对公婆的关心、爱护和体贴。事情还不止于此。吃了米糠，换来的却是怀疑、猜忌、不被信任。在这种情况下，她依然如故地承担着这副难以承当的担子。

综上所述，目前已经解决了TiAl合金焊接性问题，已研究的Ag基或TiCuNi系列钎料对应的高温性能不足，尝试的其他体系钎料对应接头力学性能有待提高［34］。此外，尚未建立起高温钎焊料体系设计及其与TiAl基体界面反应控制的原理和准则。因此，针对γTiAl合金自身钎焊需要解决的关键问题是，设计具有合适成分的高温钎焊料，使其与γTiAl合金的反应得到有效控制，大幅度减少脆性化合物的形成，使接头具有高强度和良好的高温性能。

糖尿病对患者的身体以及心理的影响是十分巨大的[1]。本次研究为了分析研究在老年糖尿病患者中，实施心理护理干预对患者的焦虑抑郁情绪的影响，特选取我院80例患者进行研究，报道如下。

在2011年3月福岛事故发生后，该机组暂停建设，当时已完成约40%的建设工作。该机组的建设工作于2012年10月恢复。当时，电力开发公司表示，致力于建设一座安全电厂，将根据福岛经验教训，实施安全升级措施。

2 γTiAl合金与高温合金的钎焊

2.1 γTiAl合金与高温合金异种材料连接技术中常见的问题

由于γTiAl合金与高温合金两种材料在成分上存在较大差异，从成分组成的角度来看，很难获得与两种母材都具有良好相容性的接头组织，而且两种材料的热膨胀系数有一定差异，例如温度在700℃时，γTiAl合金的热膨胀系数约 12.4×10－6 K－1［35］，GH536 镍基高温合金的热膨胀系数为 15.5×10－6 K－1［36］，这种热膨胀系数差异会使接头中产生残余应力，降低连接强度。此外，在高温条件下，Ti与Ni之间具有很强的亲和力，极易反应生成TiNi金属间化合物，这些脆性相对接头力学性能造成不良影响。可见，要实现γTiAl合金与高温合金异种材料的良好连接，具有一定的难度。

周媛等研究了γTiAl合金与高温合金（GH2036，GH3536）之间的扩散连接，结果表明，γTiAl／GH2036直接扩散焊所得接头中存在大量未焊合孔洞（图6a）［37］，导致接头强度很低，仅为 16 MPa。采用 TiZrCuNi合金作为中间层扩散焊 γTiAl／GH3536，在工艺935℃／3 MPa／10 min条件下，接头中生成了多种化合物，且存在贯穿整个焊缝中央的裂纹，如图6b所示。当采用 CuTi中间层时［38］，在 935 ℃ ／20 MPa／2 h 工艺条件下所得接头也出现贯穿裂纹，如图6c所示。

图6 γTiAl与高温合金扩散焊接头组织

2.2 γTiAl合金与高温合金的钎焊连接

关于γTiAl合金与异种材料之间钎焊连接技术的报道相对较多，但只针对γTiAl合金与高温合金的钎焊连接技术的研究报道比较有限，见表3。何鹏等人［39］以传统钎料BNi2对γTiAl合金与镍基高温合金（GH99）真空钎焊展开了研究，得到典型的界面结构从母材 GH99一侧到 γTiAl合金一侧分别为：GH99／（Ni）ss（γ）＋Ni3 B＋CrB＋富 Ti硼化物／AlNi2 Ti／AlNiTi＋Ti3Al／TiAl，随着保温时间延长以及钎焊温度的升高，Si，B元素向两侧母材扩散更加充分，导致钎料反应区Ni3B和CrB含量减少。在1 050℃／5 min工艺条件下得到接头的最大抗剪切强度为205 MPa。

表3 γTiAl合金与高温合金的钎焊连接

钎料种类（质量分数，%） γTiAl名义成分（原子分数，%） 高温合金 接头剪切强度τ／MPa 文献BNi2 Ti52.8Al1.2Cr1.1V GH99 205 ［39］［40］［41］Ag27.25Cu12.5In1.25Ti Ti47Al2Cr 2Nb In718 228 ［42］Ti箔 Ti37.8Al1.4Cr1.4V Ti52.8Al1.2Cr1.1V GH99 —258

李海新等人［41］又以 Ti箔作为中间层进行了 γTiAl合金与GH99异种材料的反应钎焊连接，结果表明，1 000℃／10 min为最佳参数，得到的接头剪切强度为258 MPa，增加钎焊温度或者保温时间，都将促进组织中脆性相的生长，进而降低接头强度。

开关磁阻电机是系统中实现能量转换的部件，它与传统的感应电动机相比，具有本质的区别。在结构上SRM采用双凸极形式，即定子、转子均为凸极式结构，定子线圈采用集中式而不是分布式绕组；加在定子绕组上的电压为不连续的矩形波而非连续的正弦波；转子仅由硅钢片叠压而成，既无绕组也无永磁体［1-4］。

Sequeiros 等人［42］采用 Ag27.25Cu12.5In1.25Ti（质量分数，%）钎料实现了γTiAl合金与In718合金的真空钎焊连接，接头形貌如图7所示，不同的参数下所得的接头中均生成 AlNi2 Ti（In718侧）和 AlCu2 Ti（TiAl侧）反应层，反应层的厚度随着钎焊温度的升高而增加，工艺参数为730℃／10 min时所得接头的抗剪强度最大为228 MPa。断口分析发现断裂主要发生于AlNi2Ti（In718侧）反应层。但是，显然这种熔点太低的钎料无法满足接头在750℃以上高温环境下的使用要求。

图 7 Ag27.25Cu12.5In1.25Ti（质量分数，%）钎料钎焊 γTiAl／In718 合金接头组织［36］

此外，任海水等人［43］分别使用 Ag21Cu25Pd（质量分数，%）和 Au17.5Ni（质量分数，%）［44］两种钎料，实现了Ti3Al基合金与镍基高温合金（GH536）的钎焊连接。以 Ag21Cu25Pd（质量分数，%）为钎料时，接头界面组织如图8a所示，元素Pd与Ti，Al反应形成了（Ti，Al）Pd化合物反应层，接头中部生成了 TiNi2相、AlPd相以及Ag基固溶体，所得接头的最大室温抗拉强度为404 MPa，但在高温600℃下的抗拉强度迅速降至 158 MPa。以 Au17.5Ni（质量分数，%）为钎料时，接头组织如图8b所示，钎缝组织主要为（Ni，Au）固溶体，同时也生成了TiNi2，AlNi2 Ti和Ni3 Nb等相，接头断裂也发生在这些相中，在980℃／10 min钎焊条件下接头的室温抗拉强度高达434 MPa，650℃条件下仍然可以保留314 MPa的强度。

图8 采用2种钎料钎焊Ti3 Al／GH536接头组织

综上可知，目前已经实现了γTiAl合金与高温合金之间的钎焊连接，但相关的研究尚有不足［45－46］。首先，已有的研究基本都采用传统Ti基或Ni基钎料，易与母材反应生成 TiNi相以及 AlNiTi三元化合物相，这些相大多数是脆性相，严重限制了接头性能。因此，设计专门用于γTiAl合金与高温合金的钎料显得十分必要。其次，对于接头的界面组织与力学性能之间的关联性，以及如何调控界面结构和接头组织的研究较少。

3 结论

γTiAl合金作为极具潜力的航空航天用轻质耐高温结构材料，突破γTiAl合金自身及其与高温合金的连接技术是实现其工程应用的关键环节。目前，γTiAl合金自身的钎焊连接已经取得了很大的进展，而γTiAl合金与高温合金之间的钎焊研究较少，研究工作都还存在不足之处。

1.1一般资料 选取本院2016年6月~2017年6月收治的74例急性期精神分裂症患者进行研究,随机分为观察组和对照组,各37例。观察组男20例,女17例;年龄18~52岁,平均年龄(35.37±3.82)岁。对照组男21例,女16例;年龄18~51岁,平均年龄(35.41±3.81)岁。本次所有研究病例近半个月内均未接受其他抗精神病药物治疗;排除合并有严重神经系统疾病、药物过敏者。两组患者年龄、病情等一般资料比较差异无统计学意义(P>0.05),具有可比性。

首先，选用的钎料多为传统的Ti基、Ag基钎料，一方面钎焊接头的高温性能很难达到要求，另一方面，钎料中Cu，Ni含量较多，易形成脆性化合物相，限制接头性能。一些尝试设计的新型钎料缺乏相对成熟的理论依据。其次，接头的微观组织研究仅限于分析已得到接头组织，对于如何控制钎焊接头组织和界面结构的研究不足。此外，对于接头力学性能的评价方式较为单一，基本都以室温的剪切或拉伸测试为主，显然与γTiAl合金连接接头的工程应用需求不匹配。

尽快实现γTiAl合金自身及其与高温合金的高效钎焊连接，对促进γTiAl合金的工程化应用有重要意义。今后的研究过程中，可以从以下5个方面，突破γTiAl合金自身及其与高温合金的钎焊技术难题。

H公司的财务人员、销售人员、行政人员基本是大专学历以下，而应收账款管理需要很强的专业性，他们又有本职工作需要投入大量精力，因而很难将应收账款管理工作做好。因此，员工素质不高也是H公司应收账款持续增多、坏账增加原因之一。

（1）以材料设计理论为指导，提出针对TiAl合金的专用高温钎焊料成分设计新方法。

（2）基于钎料元素与TiAl基体相互扩散反应形成物相的热力学分析，建立钎焊料连接TiAl后的接头组织与性能的推演与预测方法。

（3）进一步深入研究TiAl与高温合金的连接界面冶金行为。

到进入21世纪以来，大量新建的西方美术馆都呈现出公共性和开放性的特征，作为对20世纪后半叶发展趋势的延续，日常生活成为联系公众与艺术的纽带。美术馆的公共空间呈现为空间比重的增加、功能类型的多样和空间模式的灵活三大特征。弗兰克·盖里的美术馆设计团队提示说，大多数现代美术馆的画廊面积只有总建筑面积的30%至40%左右[14]。而剩下的60%，既包括了办公空间，有包括了作为城市与美术馆接口的服务空间。同时展陈空间与公共空间的界限被可以模糊，以便于创造人与展品发生关系的诸多机会。

（4）TiAl合金自身及其与高温合金异种材料钎焊连接的组织调控及机制。

（5）结合实际应用背景，建立完整的接头综合力学性能测试与评价标准，包括室温、高温的抗静载性能（拉伸、剪切、弯曲强度、高温持久强度等）和抗动载性能（冲击、疲劳强度等）。同时展开实际构件的连接工艺研究，以及相关的考核试验。

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