铝/钢异质金属搅拌摩擦焊技术研究进展

0 序言

发展节能与新能源汽车是降低汽车燃料消耗量，改善大气环境，促进汽车产业技术进步和优化升级的重要举措。汽车的车身轻量化制造技术近年来一直是汽车制造业的研究热点，汽车整体质量每降低10%，可使油耗降低6%～8%，并减少10%的有害气体排放[1]。大众奥迪A8型轿车车身大量采用铝/钢异质金属复合结构，比纯钢体车身质量轻43%，很大程度的提高了燃油效率。在航空航天、轨道交通等领域，为了节约能源、减轻重量、降低成本、满足不同的工作条件要求，异种材料的焊接技术和异质金属复合结构件日益受到重视。美国Delta Ⅳ火箭贮箱制造、日本H2B火箭推进剂贮箱等均涉及到铝合金/钢异质金属连接[2]。用铝合金代替钢可减轻结构件重量，铝/钢异质金属复合结构能够满足结构性能和轻量化设计的双重技术要求，但其焊接技术作为轻量化设计中的关键问题仍没有得到有效的解决。

铝/钢的物理参数、晶格参数、组织结构相差甚远，致使铝/钢异质金属连接的难度较大。铝/钢异质金属的连接存在以下四个方面的难点[1]：①钢和铝合金两者之间的固溶度较低，常温下铁在铝中的固溶度几乎为零，在225～600 ℃时，铁在铝中的固溶极限为0.01%～0.022%，铝合金和钢之间热物理性能的差异大；②熔化焊时界面易生成脆硬相的FeAl2,FeAl3和Fe2Al5等金属间化合物，会直接降低接头的使用性能；③铝合金在高温作用下，表面容易形成难熔的Al2O3氧化膜，使得焊缝产生夹渣现象；④液态铝合金在普通钢板表面的润湿铺展性能差。目前常用的焊接方法如低能量输入熔焊、钎焊等都会形成较厚的金属间化合物，影响接头的使用寿命。因此，需要开发新方法来实现铝/钢异质金属连接的快速发展。

近年来，国内外学者对铝/钢异质金属的连接开展了系列探索，涉及电弧熔钎焊、激光焊、电子束焊接、扩散焊、电阻点焊、搅拌摩擦焊等[3-6]，以期获得高效节能、可靠、低成本的焊接方法。铝/钢异质金属焊接难度很大，美国发明了一种新型的自冲铆接技术[7]，该方法不涉及材料的熔化凝固过程，可避免脆性金属间化合物的生成，但铝/钢接头为纯机械连接，无冶金结合，接头强度较低，气密性差，尤其是疲劳性能较弱。为实现铝/钢异质金属的冶金结合，并控制脆性金属间化合物的生成，后续发展了熔钎焊技术，采用电弧、激光、电子束等加热方式，使得铝合金一侧被加热熔化，熔化的铝和填充金属，在钢表面铺展、润湿，发生冶金反应，冷却凝固形成接头，钢一侧几乎不熔化，以控制金属间化合物的厚度[8-9]。同时，为抑制铝/钢熔钎焊过程中金属间化合物的产生，往往采用预镀层、表面堆焊、加入中间层或添加微量元素的方法[10]。铝/钢异质金属连接的方法众多，但控制热输入来实现界面脆性金属间化合物的控制是其研究的重点。为进一步提高铝/钢异质金属连接的可靠性，并有效控制脆性金属间化合物的危害性，铝/钢异质金属的连接倾向于采用固相焊方法。

一路上，了空法师与风影化缘吃斋，经过了一座又一座的寺院。风影总是问这问那，师父都会不厌其烦地给予解答。了空法师开示他，人只不过是一个影子，师父是一个影子，他风影也是一个影子。风影似懂非懂，怎么也弄不明白，人为什么会是一个影子？

搅拌摩擦焊作为固相连接方法，具有热输入量低、高温停留时间短、焊接变形小等一系列特点，对克服异种材料之间由于性能差异带来的连接困难具有一定优势，已成为异种材料焊接的热点研究问题。针对铝/钢异质金属的搅拌摩擦焊，国内外学者围绕搅拌头的磨损、接头性能的优化和界面金属间化合物的控制，针对搅拌头材料选择与几何形状优化、接头结构形式设计、焊接工艺与力学性能、热输入的优化等方面开展了较为系统的研究。

佛像的当代性，是指以当下的审美理念塑造的佛像，符合当下人们的审美习惯，并在理念、形式、样式上有别于其他时期，但这种时代特征必须是在如法的范围内，目前国内有许多艺术家在探讨尝试中，能否成为这个时代的典型之作需要塑造者不断的探索与时间的沉淀。

1 搅拌头材料选择与结构设计

铝/钢异质金属搅拌摩擦焊时，由于钢屈服强度和熔点较高，焊接过程中容易造成搅拌头磨损严重的问题，难以实现长距离焊接。为解决搅拌头磨损的问题，提高其使役寿命，国内外学者在搅拌头材料的选择、几何形状设计以及接头结构设计上开展了系列研究。

1.1 搅拌头材料选择与形状设计

在铝/钢异质金属搅拌摩擦焊过程中，由于钢合金的熔点高、硬度大，要求搅拌头材料需要具有良好的耐磨和耐高温性能来防止焊接过程中出现的磨损现象，以提高搅拌头的使用寿命。不同的搅拌头材料具有不同的摩擦系数，适当材料的搅拌头能够增加摩擦产热，有利于焊缝金属发生塑性变形，提高接头的焊接质量。当前，可用来当做铝/钢异质金属搅拌摩擦焊搅拌头的材料种类很多，如热处理的模具钢、工具钢、镍基合金、WC-Co合金钢、W-Re合金、Si3N4陶瓷、聚晶立方氮化硼(PCBN)等[11-18]。表1为当前铝/钢异质金属搅拌摩擦焊时不同接头形式下搅拌头常用的材料种类。可以看出，近年来以碳化钨和高温合金等为主的搅拌头使用频率逐渐加大。使用PCBN作为搅拌头材料在一定程度上可以缓解搅拌头的磨损程度，但仍难以实现长距离焊接[18]，并且陶瓷搅拌头存在断裂韧性低、制备难、加工难、价格高等经济与技术不足，难以普遍应用。Kundu 等人[17]还采用了两种不同材料组合式搅拌头：轴肩采用相对便宜和好加工的模具钢，搅拌针材料为相对耐磨耐高温的WC-Co合金钢，试验表明，组合式搅拌头有效地提高了耐磨性和产热量。

表1 铝/钢异质金属搅拌摩擦焊工具常见材质种类

焊接材料种类接头形式搅拌头材料种类6061铝合金，SS400低碳钢对接AISI4140工具钢[11]6061铝合金，SUS304钢搭接SKD系列工具钢[12]6061铝合金，DC04钢对接镍基超合金[13]LF6防锈铝合金，ST12低碳钢对接高温合金[14]3003铝合金，SUS304钢搭接碳化钨[15]6181铝合金，DP600和HC260LA高强钢对接W⁃Re25合金[16]纯铝，IF钢对接高速钢轴肩，碳化钨搅拌针[17]纯铝，不锈钢搭接H13工具钢轴肩，YG8硬质合金搅拌针[18]

在搅拌摩擦焊中，搅拌头的几何尺寸和拓扑结构对焊缝成形质量和金属流动都有着重要的影响。铝/钢异质金属搅拌摩擦焊时，为了避免搅拌头的严重磨损且保证材料充分流动，国内外学者在常用锥形、柱状等基础上，又开发出了铣刀式[19-20]、无搅拌针式搅拌头，如图1所示。采用无搅拌针搅拌头进行铝/钢异质金属的搭接和点焊，仅通过轴肩与上部材料表面的摩擦来实现连接，但是无针的探入效果使得可连接的材料厚度受到限制，一般不超过2 mm，且仅以表面的摩擦热作为热源，通过热传导来保证界面处的热输入，轴肩需要有较大的压入深度，造成上部材料减薄明显[21-22]。西安交通大学张贵峰等人[23]提出的搅拌摩擦钎焊的方法，采用无搅拌针柱状搅拌头摩擦上层的铝合金，利用铝合金导热快的特点和界面预置中间层的冶金反应实现上/下界面的连接，由于低熔点钎料层的引入，解决了搅拌头压入深度和热输入的问题，有效降低了搅拌头磨损量。

本研究结果显示：中药汤剂组及中药汤剂+穴位注射组在耳鸣疗效方面（近期、远期）优于中成药组（P＜0.05），而中药汤剂组及中药汤剂+穴位注射组比较无明显差异（P＞0.05），本课题设计之初预期疗效中药汤剂+穴位注射组优于或等于中药汤剂组，中药汤剂组优于中成药组，完全符合预期。研究分组设计出于大多数患者畏针、晕针，对针灸的依从性较中药治疗差,故分组中没有单设针灸治疗组。且预期结果中如出现中药汤组和中药汤剂+穴位注射组疗效无差异情况，则指导我们以后治疗中可单纯用口服中药汤剂治疗。

图1 不同类型的搅拌头结构设计

1.2 接头结构设计

铝/钢异质金属对接搅拌摩擦焊时，搅拌头通常偏向铝合金一侧，避免与钢的过多接触[24]，如图2所示。在搅拌摩擦焊过程中，由于搅拌头旋转方向和前进方向的一般关系，接头的前进侧和后退侧的温度存在显著差异[25]，异种材料焊接时，接头材料的相对位置对焊缝质量有着重要的影响。在进行铝/钢异质金属搅拌摩擦焊试验时，一般将熔点和硬度较高的钢合金置于接头的前进侧，而较软的铝合金放置在后退侧。当把铝合金放在接头后退侧时，处于塑性状态的铝合金就会沿着搅拌针的运动而流动到已经发生塑性变形的钢合金中，使二者充分反应混合，从而保证接头的良好成形；相反，如果把铝合金放在接头的前进侧，塑性变形的铝合金很难进入到未产生塑性变形的钢合金中，此时需要克服很大的阻力才能与钢合金发生充分混合，导致接头产生缺陷[24]。在铝/钢搭接搅拌摩擦焊时，一般是把钢置于铝的下侧，以减小焊接过程中搅拌头的磨损，铝/钢搭接搅拌摩擦焊示意图如图2c所示。但是，比利时的Camille等人[26]却创新性的采用钢上铝下的搭接模式，如图2d所示，采用无搅拌针的搅拌头，利用轴肩和钢板的摩擦产热使得接触界面处的铝板表面发生瞬时部分熔化现象，在搅拌头巨大的压力作用下形成高质量连接。仅以表面的摩擦热作为热源，通过热传导来保证界面处的热输入，使得可连接的钢板材料厚度受限制，一般不超过1 mm。

图2 不同接头结构形式设计

2 工艺窗口与力学性能

与同种材料的搅拌摩擦焊相比，影响异种材料搅拌摩擦焊接头质量的工艺参数更多，除了通常的焊速、转速和倾角意外，母材的相对位置、搅拌针偏移距离、母材表面状态等都影响着接头的成形和最终性能。图3为不同参数变化对接头性能的一般影响规律总结。

图3 铝/钢异种金属搅拌摩擦焊接头性能的影响因素

在搅拌摩擦焊接过程中，存在五个主要的控制变量参数，分别是搅拌头旋转速度、焊接速度、倾斜角度、压入量和搅拌针的直径。Chen对6 mm厚的6061-T651铝合金和SS400低碳钢进行对接搅拌摩擦焊，发现相对于搅拌摩擦焊工具倾角和搅拌针直径等焊接参数，焊接速度和旋转速度等参数的变化对于接头质量的影响更为明显。Tanaka等人[27]在固定焊接速度与搅拌头尺寸情况下，研究了不同旋转速度下接头强度与热输入量之间的关系。发现在低焊速情况下，接头的机械强化作用占据主导作用。在低焊速和高转速的焊接参数情况下接头获得了最优的强度。Elrefaey等人[28] 研究了压入深度对2 mm厚的纯铝和0.8 mm厚的低碳钢板的搅拌摩擦焊搭接接头性能的影响。发现较小的压入深度能够显著的提高接头的力学性能，但是接头强度和压入深度不成正比关系，当压入深度增大到一定范围再增大时，接头中缺陷数量会增加且金属间化合物厚度会增大，从而导致接头力学性能的降低。

CS的特征为错构组织的过度生长，导致易患乳腺癌、甲状腺癌、子宫内膜癌以及在某些情况下易患结肠癌的倾向，与PTEN缺失引起的PI3K/Akt信号传导增强有关[16]。目前，已知80多种不同的PTEN生殖系突变，包括R130X、Y178X无义突变和H93R、D252G、F241S错义突变等特异性突变。故认为PTEN突变与癌症的发生发展密切相关。

一般情况下，在一定范围内适当提高主轴旋转速度或者降低焊接速度时，能够增加接头热输入量，有利于焊缝金属发生塑性流动行为，可以得到成形和性能良好的接头。然而，当热输入过大以至于接近熔点较低的材料的熔点时，会导致焊缝金属过于软化而不能发生有效流动，使得不能形成良好接头。此外，热输入量的明显增大会导致铝/钢金属间化合物层厚度的显著增加，影响接头的力学性能。但是，当接头热输入量过低时，搅拌针周围的高熔点材料不能发生充分软化，较软材料不能和其充分混合，此时，接头可能会出现孔洞和“吻接”等缺陷。铝/钢异质金属搅拌摩擦焊技术的研究中部分工艺参数见表2。相比于对接接头，搭接接头的工艺参数范围选择较为宽泛。在搅拌摩擦对接焊时，被焊试件厚度的增加会使得焊接工艺参数的有效选择范围变窄。

表2 铝/钢异质金属搅拌摩擦焊部分工艺参数总结

材料种类接头方式板厚b/mm旋转速度n/(r·min-1)焊接速度v/(mm·min-1)6013铝合金，X5CrNi18-10对接4．080080纯铝，IF钢对接3．0600～12001006056铝合金，304不锈钢对接3．080080纯铝，低碳钢搭接1．21002～2502198～300纯铝，不锈钢搭接铝2．2，钢1．195060～3755083铝合金，SS400低碳钢搭接铝3，钢3230～150024～90

3 焊缝成形与微观组织

3.1 对接接头

3.1.1 横截面成形

图4为典型的铝/钢异质金属对接搅拌摩擦焊接头的横截面形貌。铝/钢对接接头的横截面形貌一般不能按照某种规则或者是某个特征进行合理的分区。传统搅拌摩擦焊接头中所呈现的热机影响区和热影响区在铝/钢对接接头中分界不明显。Uzun等人对6013铝合金和X5CrNi18-10不锈钢异质金属进行搅拌摩擦焊接并对接头横截面形貌进行了分析，发现焊核区形状不规则，并且焊核区与铝合金侧不存在明显的界线。母材的相对位置对接头界面的宏观形貌有很大的影响，当较软的材料置于后退侧时，接头界面跨度较大；当较硬的材料置于接头后退侧时，界面跨度相对较小。

图4 铝合金/不锈钢搅拌摩擦焊对接接头宏观形貌

3.1.2 焊核区组织特征

铝/钢异质金属搅拌摩擦焊对接接头焊核区的微观组织表现为混乱无序和不均匀等主要特征。在搅拌针的剧烈搅拌作用下，搅碎的材料进入焊核区后与焊缝金属发生机械混合，形成了破碎的钢颗粒分布于铝合金基体的现象、不锈钢颗粒增强铝合金、机械合金化组织等复合材料结构，如图5所示。这些结构的形成与搅拌头的破碎和搅拌的作用密切相关，通常是较硬的高熔点材料以碎片或颗粒的形式嵌入较软的铝合金基体中，且与周围的铝合金基体发生明显的扩散行为，生成扩散-反应产物。

图5 铝/钢搅拌摩擦焊对接接头焊核区组织特征

3.1.3 界面组织形貌特征

铝/钢异质金属搅拌摩擦焊对接接头界面区域伴随着高的热输入量，且经历了非常复杂的塑性变形过程，在界面处容易生成亚微米级的叠层结构。叠层结构的产生与原子的扩散作用有关，Lee等人利用透射电镜对6056铝合金和304不锈钢对接接头界面进行了分析，如图6所示。研究发现混合叠层同动态再结晶的Al层间有一层主要由Al和Fe元素组成的化合物层。图中点2和4主要由不锈钢组成，并含少量源于扩散的Al；点3主要由Al 组成，同时还有部分由钢扩散来的Fe，Cr元素。

图6 对接接头界面组织分析

3.2 搭接接头

3.2.1 横截面成形

堤坝劈裂灌浆技术是在总结了传统的堤坝灌浆技术的经验教训，分析了堤坝裂缝的成因以及泥浆劈裂堤坝规律的基础上提出来的。劈裂灌浆技术不论在施工工艺还是在理论研究方面取得了不少进展。但是，山于该项技术的特殊性及加固对象的多样性，所以还有很多理论方面的问题没有解决。

铝/钢搭接接头横截面形貌根据搅拌针的压入深度的变化呈现出两种主要的不同形式。当搅拌针端部压入钢板表面时，钢在接头的前进侧和后退侧形成了“弯钩状”形状，在焊核区钢表面的纵截面可看到类似“锯齿”的形貌[29]，如图7a和图7b所示。这是在搅拌头摩擦产热和搅拌的双重作用下产生的。当搅拌针端部没有压入钢板表面时，接头横截面界面处表面为平滑态[30]，不出现上述的“弯钩状”的形状，如图7c和图7d所示。

3.2.2 焊核区界面处组织特征

当搅拌针压入钢板内部时，焊核区界面处微观组织从形态和分布上来看，主要可以分为连续的母材和叠层复合结构两种，焊核中局部区域微观组织呈现出卷曲涡旋状的夹层结构形态，如图8a和图8b所示，离接头搭接界面越近的区域，叠层结构表现越明显。当搅拌针端部未压入钢板表面时，接头界面处组织表现为平滑过渡。一般情况下，搅拌摩擦焊焊接过程中焊核区的最高温度不会超过材料的熔点，但是在局部区域却有可能出现温度达到甚至超过二组元的共晶温度的情况[31]。图8c和图8d所示为焊核中出现低熔共晶现象。

图7 铝/钢搭接搅拌摩擦焊接头宏观形貌

图8 搭接接头界面组织特征

4 接头的冶金结合问题

在搅拌摩擦焊接过程中，随着热输入的增大，金属间化合物增厚；但降低热输入，焊接速度过度提高，易致使材料流动的不连续性导致连接界面的不完整性。同时，压入钢侧深度的增大亦致使材料流动的不连续，产生界面缺陷，且搅拌头磨损严重。铝/钢搅拌摩擦焊的界面反应及构成复杂，由漩涡状的夹层结构和金属间化合物层构成，且在相对较低的温度下，搅拌过程和高应变率使不锈钢中的奥氏体部分转变为铁素体。金属间化合物是影响铝/钢接头性能的主要因素，且其厚度存在临界值，小于此临界值化合物的存在可以增加接头的结合强度，大于此值则裂纹易于萌生和扩展，使接头承载性能降低。并且，连续层片状纳米尺度的金属间化合物具有强化作用，其界面结合强度甚至超过铝合金母材[32]，如图9a所示。

结果表明，研究1组化疗性静脉炎预防有效率为100.0%，对照1组为61.8%，两组比较差异有显著性，表明喜辽妥软膏与湿润烧伤膏局部交替外敷对预防化疗性静脉炎效果显著。

Al/Fe金属间化合物对铝/钢连接来讲，具有两面性。一方面，金属间化合物的存在，实现了铝/钢异种金属间的冶金结合；另一方面，过多或过厚金属间化合物层的存在导致相体积变化而引起应力，又恶化了接头的承载性能。可见，金属间化合物层的厚度并不是越薄性能越好，而是在一定的范围内，接头的性能才能达到最佳，且Al/Fe金属间化合物的种类对接头的韧性具有重要影响，如富铁金属间化合物FeAl和Fe3Al相对富铝金属间化合物Fe2Al5和FeAl3具有更好的韧性[33]，元素的互扩散过程可在扩散区形成孤立的岛状Fe3Al富铁金属间化合物。在焊核区可形成由附有薄层片状金属间化合物层的钢碎片或颗粒状金属间化合物增强的铝基复合材料[34]。而且，界面处由于剧烈的塑性变形和流动，存在机械冶金过程，生成非晶层，有利于获得优质接头，且搅拌程度与产热间的平衡为决定界面层是非晶层(图9b)还是Al/Fe金属间化合物(图9c)的主因。可以看出，接头性能上的弱点和其界面上生成的新化合物组织是紧密相关的。对于这类易产生新相组织的异种材料，其在搅拌摩擦焊过程中最重要的就是控制其反应物产生的量，即合适的反应层厚度，是获得性能良好的焊接接头的根本前提。

图9 铝/钢搅拌摩擦焊接头冶金结合特征

5 铝/钢外源辅助搅拌摩擦焊

5.1 机械辅助搅拌摩擦焊

为了强化铝/钢异质金属搅拌摩擦焊接头的性能，国外研究人员提出了通过在钢板表面预先设置几何形状的机械式辅助搅拌摩擦焊技术，以期通过机械强化行为和冶金结合双重作用来优化接头性能，如图10a所示。Evans等人[35]在钢板表面设置内凹和圆柱形的几何孔，使得搅拌摩擦焊过程中塑性变形的铝合金在轴肩和搅拌针的作用下被强制挤压进入预制的孔洞中，从而在界面处形成机械铆接式的连接。但是研究表明这种方式并没有在孔中形成冶金结合作用，反而使得钢板本体性能弱化，最终造成断裂在钢板母材上。哈尔滨工业大学黄永宪等人提出自铆接辅助搅拌摩擦焊新技术，通过在钢板上预钻排孔的方式，实现3 mm厚铝合金和2 mm厚钢合金的机械连接强化搅拌摩擦搭接，如图10b所示。

5.2 热源辅助搅拌摩擦焊

传统的搅拌摩擦焊方法在焊接铝/钢复合结构的时候存在着搅拌头磨损的问题。搅拌头磨损，不仅会严重降低其使用寿命，增加焊接成本，还容易导致焊接过程不稳定，进而使得接头性能和质量难以得到保证。为了减轻搅拌头磨损的问题，国内外学者提出通过外部热源辅助的方式，焊前对钢进行预热，软化钢合金，从而减小搅拌头的磨损。复合的方法包括电热辅助搅拌摩擦焊、激光辅助搅拌摩擦焊和电弧辅助搅拌摩擦焊，如图11所示。Liu等人通过电热辅助搅拌摩擦焊的方式实现了6061铝合金和TRIP780钢的有效连接。电热辅助搅拌摩擦焊通过施加额外的电阻热，能够帮助减小焊接阻力，减缓搅拌头磨损，同时能够促进厚度较小的金属间化合物层的形成。在焊接过程中电流的存在加快了Al与Fe原子的扩散速度，降低了生成金属间化合物的化学反应生成焓。将点状激光或电弧放在搅拌头前方一定距离提前预热钢表面，接头强度可达到了铝母材的93%，并有效减轻搅拌头的磨损。

图10 机械辅助搅拌摩擦焊示意图

图11 外加能源辅助搅拌摩擦焊示意图

6 结论与展望

铝合金与钢异质金属复合结构件在车辆、船舶、航空航天等领域的应用具有迫切需求，但是铝与钢的连接又存在焊接性差、成品率低、焊缝中易生成脆硬的Fe-Al金属间化合物严重影响接头的承载性能等问题。搅拌摩擦焊是一种固相连接方法，具有热输入量低、高温停留时间短、焊接变形小等一系列特点，对克服异种材料性能差异带来的焊接困难具有优势。但是铝/钢异质金属搅拌摩擦焊工艺相比于同种材料焊接又更为复杂。材料的相对位置、搅拌针的偏向、偏移距离、搅拌头的使用稳定性与几何形状等都是影响焊缝成形的关键因素。铝/钢异种材料搅拌摩擦焊接头的连接机制包括冶金连接和机械连接。通过接头冶金现象可以得知接头性能上的弱点和其界面上生成的新化合物组织紧密相关的。铝/钢异质金属搅拌摩擦焊过程中最重要的就是控制其反应物产生的量，即合适的反应层厚度，是获得性能良好的焊接接头的根本前提。异质金属搅拌摩擦焊过程中反应物生成的多少，直接涉及到了搅拌摩擦焊变形过程中的原子扩散的动力学问题，即原子扩散的快慢问题。针对目前铝/钢异种材料搅拌摩擦焊仍然存在搅拌头磨损和接头强度仍有待提高的问题，一系列新技术被开发出来以缓解甚至解决这些问题。然而，关于搅拌摩擦焊过程中原子的扩散行为及强形变作用对于原子扩散的影响还缺乏足够的证据表征和理论研究，这是将来需要进一步深入开展的研究方向。

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2）技术手段。为实现大型仪器设备面向全社会的开放共享，需要整合仪器设备，使之数字化、网络化、信息化，建设功能完善的信息平台[7]。其主要技术手段包括：运用数字化技术建立设备信息档案；运用数据库技术实现设备使用时间分配管理；运用互联网技术实现设备的远程预约申请；运用多媒体可视化技术实现设备操作的高效培训。这些现代化技术的运用以及信息平台的建设，支撑设备从申请预约到实验操作整个流程，并提供统计、汇总、导出等功能，实现仪器设备全生命周期的信息化、数字化管理。

[27] Tanaka T，Morishige T，Hirata T. Comprehensive analysis of joint strength for dissimilar friction stir welds of mild steel to aluminum alloys [J]. Scripta Materialia，2009，61: 756-759.

[28] Elrefaey A，Gouda M，Takahashi M，et al. Characterization of aluminum/steel lap joint by friction stir welding [J]. Journal of Materials Engineering and Performance，2005，14: 10-17.

在批改过程中，教师在文章上评论、批注，但有时候学生无法充分准确表达自己的意图和观点，这样难免让教师误解或曲解。为消除这种沟通障碍，学生与老师面对面就作文中的问题进行讨论。当面交谈的评价形式可以对学生的实际水平和需求做出具体的评价,帮助其发现自己英语写作方面的优点和不足。[1]教师与个别学生面对面沟通进行评价。通过这样的沟通，拉近师生之间的距离，培养学生积极的态度，学生由此可以热爱写作。学生感受到来自教师的理解、重视和尊重，从而受到激励，更加认真地对待写作。

[29] Kittipong K，Takehiko W. Lap joint of A5083 aluminum alloy and SS400 steel by friction stir welding [J]. Materials Transactions，2005(4): 835-841.

结合马尔科夫链与元胞自动机建立CA-Markov模型（见图2）多情景模拟，开展城市开发模型推演研究；依据“两线合一”规划，以1：10 000为统一比例尺，建立矢量化、电子化信息共享平台，明确城市开发边界的地理坐标，整合形成“一张图”管理，提出城市、土地和环境规划数据校核技术标准，研究“两线合一”划定标准和技术指引。

[30] Chen Y C，Nakata K. Effect of the surface state of steel on the microstructure and mechanical properties of dissimilar metal lap joints of aluminum and steel by friction stir welding [J]. Metallurgical and Materials Transactions: A，2008，39(8): 1985-1992.

[31] Sato Y S，Park S H C，Michiuchi M. Constitutional liquation during dissimilar friction stir welding of Al and Mg alloys [J]. Scripta Materialia，2004，50(9): 1233-1236.

[32] Nishida T，Ogura T，Nishida H，et al. Formation of interfacial microstructure in a friction stir welded lap joint between aluminium alloy and stainless steel [J]. Science and Technology of Welding and Joining，2014，19: 609-616.

[33] Haghshenas M，Abdel-Gwad A，Omran A M，et al. Friction stir weld assisted diffusion bonding of 5754 aluminum alloy to coated high strength steels [J]. Materials and Design，2014，55: 442-449.

[34] Liu X，Lan S H，Ni J. Analysis of process parameters effects on friction stir welding of dissimilar aluminum alloy to advanced high strength steel [J]. Materials and Design，2014，59: 50-62.

[35] Evans W，Gibson B，Reynolds J，et al. Friction stir extrusion: a new process for joining dissimilar materials [J]. Manufacturing Letters, 2015(5):25-28.

在对新生儿展开的护理期间,临床医护人员所服务的是被家庭给予厚爱、关爱却无法表达自我情感的生命,发育的不完全使其生理功能处于调节适应阶段,加上免疫功能的发育不成熟,这在很大程度上增加了护理不安全因素的几率,因此新生儿的护理工作仍在现阶段医患纠纷中表现高发[1]。本文选择2016年1月——2017年12月于我院分娩的100例新生儿作为研究对象,总结新生儿护理中存在的不安全因素与防护措施,为临床提供参考。