Cr12MoV钢属于高碳高铬型冷作模具钢,经热处理后具有较高的强度、硬度和耐磨性以及足够的韧性。采用二次硬化法热处理后具有回火硬化效果,是热硬性和耐磨性较好的冷作模具钢。由于材料中添加Mo、V等合金元素,因而具有耐磨、不变形、耐冲击等特性。与Cr12相比,Mo、V的加入,细化了奥氏体晶粒,改善了韧性,更加提高了钢的淬透性和在高温下的抗拉强度,降低了钢对回火脆性的敏感性,热处理模具具有尺寸稳定性好、淬透性好的特点。 Cr12MoV钢的退火规范:加热温度为850~870℃,在此温度停留保温,保温时间取决于工件的透烧时间,等温温度为720~750℃,随炉冷却到500℃出炉。淬火前先经650~680℃加热,保温1~1.5h在静止空气中冷却,以消除机加工应力。如采用一次硬化法,钢的热加工规范温度可采950~1050℃,淬火加热前经500~650℃和800~850℃两次预热,加热后在空气中进行适当预热。用热油(120~150℃)淬火,待冷至180~200℃时即出油空冷,随后立即进行回火。如模具零件的厚度≥150mm,在油中淬硬更佳。回火温度150~180℃,在静止空气中冷却,回火2次,硬度≥60HRC。本文对模具失效件的化学成分、表面硬度及金相组织进行分析,进一步推断该模具在热处理后的精加工过程中,显微组织中出现沿晶裂纹的原因和形成机理。 1. 材料化学成分及性能特性从该模具失效件上截取样块,采用ARL3460火花放电直读光谱仪进行化学成分检测。依据GB/T1299—2014《工模具钢》规定,对Cr12MoV钢的牌号及化学成分进行判定,模具的化学成分(见表1)符合标准规定的要求。 Cr12MoV钢具有以下性能特点: 美国ASCO公司是世界500强之一的美国艾默生集团成员,隶属于Emerson自动化解决方案平台。ASCO融合流体控制与流体动力的先进技术,为广泛的过程和制造行业及各种应用需求提供流体自动化产品和全面解决方案。作为世界领先的高品质电磁阀和流体自动化产品的设计者及制造商,ASCO可为所有重要的工业领域提供超过50 000种的全系列电磁阀以及多种气源处理、控制元件、执行机构、过滤器、调节器及全套附件。 (1)耐磨性非常高 这主要是有大量高硬度的铬和碳化物(Cr7C3)存在的缘故。 表1 模具失效件的化学成分(质量分数) (%) 项目 C Si Mn Cr Mo V标准值 1.45~1.70 ≤0.40 ≤0.40 11.00~12.50 0.40~0.60 0.15~0.30实测值 1.60 0.36 0.35 12.13 0.52 0.28判定 合格 合格 合格 合格 合格 合格 (2)淬透性很高 由于高铬含量的原因,使这类钢可以空冷硬化,Cr12MoV钢截面尺寸在300~400 mm油冷完全可以淬透。 卡帕系数(Kappa)是一种计算分类精度的方法[19].kappa计算结果为-1~1,但通常kappa是落在 0~1 间,可分为5组来表示不同级别的一致性:0.0~0.20极低的一致性(slight)、0.21~0.40一般的一致性(fair)、0.41~0.60 中等的一致性(moderate)、0.61~0.80 高度的一致性(substantial)和0.81~1几乎完全一致(almost perfect). (3)变形量微小 由于高硬度的碳化物热膨胀系数小,且淬火后有相当数量的残留奥氏体存在,因此淬火后变形最为微小,故有“微变形钢”之称。 (4)碳化物偏析严重 特别对于大截面坯料,碳化物偏析更为明显,因此钢材必须经过反复的锻造来消除和改善碳化物的不均匀性。 当前,政府、企业、社会多元共治新格局仍未全面形成,打击侵权假冒工作与人民的殷切期盼还有差距,政府维护市场秩序的公信力仍有待提高。在依法打击侵权假冒案件基础上,及时完善我国相关法律法规和体制机制,营造良好市场营商环境,防止劣币驱逐良币,避免逆向淘汰,从国家、社会、企业和个人视角,多层面、多维度、全方位促进消费市场的健康稳定发展,多措并举保护广大消费者合法权益,已迫在眉睫、势在必行。 (5)合金元素含量高,导热性差 在制定加热和冷却工艺时必须严格注意。 2. Cr12MoV钢模具的热处理工艺来样为Cr12MoV钢模具,规格为280mm×160mm×50mm(长×宽×厚),该模具的制造工艺流程为:Cr12MoV钢锻件→粗加工成形→热处理[550℃×80min→850℃×80min→940℃×40min→980℃×60min→120℃左右冷却13min(产品用红外线测温仪检测为180~200℃)]→立即回火,280℃×2.5h→空气冷透到室温→硬度检测→280℃×2.5h回火两次。热处理工艺曲线如图1所示,回火后的硬度为57HRC。 3. 硬度分析硬度试验采用 HR-150A型洛氏硬度计,对从模具上截取的试样进行表面硬度检测。检测结果如表2所示,符合技术要求。 4. 宏观分析模具是经热处理后在精加工时出现裂纹,但模具的尖角及螺纹孔等应力较大的部位未发现裂纹,按此分析:如果热处理时存在问题,优先开裂的部位应在模具的尖角及螺纹孔等应力较大部位,所以初步确定材料组织存在问题,需进行进一步微观分析。 5. 金相分析和检验取数块断口剖面试样,经磨抛并化学试剂(体积分数为4%的硝酸酒精溶液)浸蚀后在显微镜下观察发现,试样中共晶碳化物呈网状分布,按GB/T14979—1994《钢的共晶碳化物不均匀度评定法》标准第四套标准评级图评定,试样中的共晶碳化物不均匀度评为5级(见图2)。 图1 Cr12MoV钢的热处理工艺曲线 表2 失效件样品表面硬度检测结果 (HRC) 检测点 1 2 3 4 5实测值 57 57 57.5 56.5 57技术要求 57±1(客户要求)判定 合格 合格 合格 合格 合格 同时,结合国家标准GB/T1299—2014《工模具钢》第6.6.3.1条规定进行判定:当钢材直径或边长≤50mm时,共晶碳化物不均匀度合格级别不大于4级,该模具厚度50mm,试样中共晶碳化物不均匀度5级属于超标,不合格。 在人造板以及装饰装修木制品方面,比前一时期尤显活跃,9月份的时候,人造板市场已经启动上行,到了国庆节前后人造板市场及装饰装修木制品市场的运行,基本达到高潮。本期胶合板需求量继续上升,销售速度也体现出一直加快的迹象,特别是3 mm和5 mm的薄型板最受消费者重视,价格回升的情况十分突显,业内人士测算,环比前者每张又上升了1~3元,后者则回升3元左右,9 mm以上的厚型胶合板销售情况也显热市,尤其是两面胶合板市场需求量加大,销售速度加快。 试样基体组织为细针状回火马氏体+共晶碳化物+少量残留奥氏体,如图3所示。断口剖面上方离断口剖面约0.45mm处存在一条长约1.85mm的裂纹,裂纹呈皱折状,其内充有氧化皮,周围有严重的碳化物偏析。裂纹沿着碳化物偏析带扩展,如图4a~e所示,图4f、图4g是偏析带裂纹进一步扩展的组织照片。 刚刚走到走廊,两个人就发现了楼兰的母亲。老人站在不远处跟一位医生解释着什么,表情卑微,拘慬不安。他们声音很小,可是语速很快,间或着各种各样眼花缭乱的手势。罗衫刚想过去看看,却见老人突然给医生跪下。她的动作快得令人不敢置信。她的眼泪在跪下的瞬间喷射而出。医生慌了手脚,试图扶她起来,她却赖在地上,砰砰砰地给医生磕起了响头。走廊里三三两两地走动着病人和护士,稀奇古怪的目光之下,老人苍白的头顶在逼仄的走廊里起伏不止——她像一条溺水的狗。 6. 模具开裂原因分析及热处理注意事项图2 试样中的共晶碳化物分布(100×) 图3 试样中基体组织分布(500 ×) 图4 试样中裂纹及组织 模具的表面硬度和化学成分符合技术要求。模具在轧制和锻打过程中,如果锻造工艺选用不当或锻打不充分,即未经反复的锻造将碳化物打散、打碎,就会使碳化物粗大,呈网状和树枝状分布。网状碳化物的原始状态仍会保持在基体组织中,破坏整个基体的完整性,无形中把整个基体分割成许多小部分,使得组织的均匀性有了很大的差异(在网状及其边缘,碳和合金元素大量富集,而离网状稍远处,碳和合金元素贫乏),这样在热处理或机加工时,基体组织与网状碳化物之间产生巨大的应力差,从而使两者之间分离开来,随着组织应力进一步释放,进而向四周扩展,当应力不断加大到一定程度时,就容易导致整个模具开裂。 另外,模具材料在淬火时要控制入炉温度,多段预热,并在淬火后及时进行回火等,以减少和消除材料的组织应力,防止模具材料的变形和开裂。 7. 分析结论从上述检验及分析可以看出,试样中共晶碳化物呈网状分布、共晶碳化物不均匀度5级属于超标,不合格;材料中碳化物偏析严重,局部区域碳化物堆积,其导热性和变形率与周围基体有很大差异,并且容易引起该部位组织过热,故在锻打时形成锻造裂纹,在其后的热处理过程中该裂纹进一步延伸扩展,最终导致该模具在热处理后的精(机)加工过程中产生开裂。 参考文献: [1]郭联金,金林奎,欧海龙,等. H13钢模具镶块研配期断裂失效分析[J].锻压技术,2018(12):126-130+135. [2]劳动部培训司.热处理工工艺学[M].北京:中国劳动出版社,1995:334. [3]蔡美良,丁惠麟,孟沪龙.新编工模具钢金相热处理[M].北京:机械工业出版社,2012:72. [4]陈永刚,金林奎,樊开夫,等.W6Mo5Cr4V2钢模具淬火开裂失效分析[J].金属热处理,2019(5):239-245. [5]周斌,金林奎,黄持伟,等.45K钢冷镦钢螺栓装配过程断裂失效分析[J].金属加工(热加工),2018(10):14-19. [6]金林奎,欧海龙,黄持伟,等.铝合金用ASSAB 8407钢压铸模早期断裂失效分析[J].金属热处理,2019(2):227-233. [7]张燕敏.淬火钢高速车削过程动态特性及加工参数研究[D].北京:北方工业大学,2006. [8]金林奎,欧海龙,黄持伟,等.Stavax ESR钢洗衣机面板模具开裂原因分析[J].锻压技术,2017(11):136-143. [9]全国钢标准化技术委员会.钢的共晶碳化物不均匀度评定法:GB/T14979—1994[S].北京:中国标准出版社,1995. [10]谢俊堂,郭联金,金林奎,等.SLD钢模具失效原因分析[J].热处理技术与装备,2019(2):9-14. [11]全国钢标准化技术委员会.工模具钢:GB/T1299—2014[S].北京:中国标准出版社,2015. [12]雷冲,胡建成,高英丽,等.提高Cr12MoV钢表面质量及共晶碳化物不均匀度工艺研究[J].大型铸锻件,2012(6):14-16. [13]谢俊堂,郭联金,金林奎,等.S136钢塑料模零件开裂失效分析析[J].模具工业,2019(6):64-69. |
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