变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书

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       讨论主题：继电保护原理、现场施工、反措执行、故障分析、整定计算、运行维护、检修调试、调度控制、事故处理、录波解析、保护事故报告与论文等技术问题，同时拥有自动化、网络通信、站用交直流、泛在电力物联网等专业进行技术交流。

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批准：

审核：

校核：

计算：

二〇XX年XX月XX日

计算依据：

1.规程依据

DL/T 584-2007 3～110kV电网继电保护装置运行整定规程

XXXXXXXXXXXXXX XXXXXX继电保护整定业务指导书

20XX年XXX电网继电保护整定方案

2.短路阻抗

XXXXX提供20XX年XX站35kV母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A；

由此计算35kV母线短路阻抗

正序阻抗 Z1=Ω

第一部分 #1站用变保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U_K=6.72%

计算如下表：

名称	数据
额定电压(kV)	35
高压侧额定电流(A)	13.2
高压侧CT变比	200/5=40
低压侧零序CT变比	1500/5=300
短路阻抗（Ω）	103
二次额定电流（A）	0.33

注：高压侧额定电流：Ie= S_T1/( Ue)= 800/( ×35)=13.2A

高压侧额定电流二次值：Ie₂=13.2/40=0.33 A

低压侧额定电流：Ie’=S_T1/( Ue)= 800/( ×0.4)=1154.7A

低压侧额定电流二次值：Ie₂’=1154.7/300=3.85A

短路阻抗：Xk=（Ue²×U_K）/ S_T1=（35k²×0.0672）/800k=103Ω

保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、 过流I段（速断段）

1）按躲过站用变低压侧故障整定：

计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流

I k(3).max= Ue /（×Xk）=37000/（×103）=207.4A

计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流

Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A

计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I段整定值

Izd=×Ik 为可靠系数，按照整定规程取=1.5

=1.5×5.19=7.8A

2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数≥1.5

计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流

= Ue /〔2×（Z1 +Xk）〕

=37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A

式中：Z1为35kV母线短路的短路阻抗。

计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流

Ik.min= =178.52/40=4.46A

校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数

Klm==4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求

3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数≥1.5整定

I1==4.46/1.5=2.97A 取3.0A

综上，过流I段定值取3.0A T=0s，跳#1站变高低压两侧断路器。

2、 过流II、III段（过流）

1）按躲过站用变额定电流整定

I2=×Ie₂／

=1.8×0.33=0.59A

为可靠系数，为返回系数，按照整定规程：取值=1.8，取=1

时间与#1主变后备保护相配合，取T=0.6s

2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数≥1.5

Klm==4.45/0.59=7.54>1.5 满足要求

综上，过流II、III段定值取0.59A T=0.6s，跳#1站变高低压两侧断路器。

3、低压侧零序过流III段保护

零序电流定值可按躲站用变正常运行时的最大不平衡电流整定

=1.3×0.25×3.85=1.25A

Ie₂’为站用变380V侧额定电流；为可靠系数，取1.3；不平衡系数，取0.25

380V侧零序电流保护动作时间定值建议取2s。

低压侧零序电流III段保护定值取1.25A T=2s，跳#1站变高低压两侧断路器。

4、过负荷保护

按躲过站用变额定电流整定

IL2= ×Ie／（×Nct）

==0.36A T=5S，发信

式中为可靠系数，取=1.05，为返回系数，取=0.95

三、其他整定说明

1. 现场仅接入高压侧三相CT和低压侧零序CT作为保护用CT，现场无高压侧零序及测量CT接入，其高压侧零序相关保护均退出，定值取最大值。

2. 现场仅重瓦斯接入保护，重瓦斯保护投入跳闸。其余本体保护均退出，时间取最大值。

  3.电流III段与电流II段取相同定值。

第二部分 #0站用变保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U_K=6%

计算如下表：

名称	数据
额定电压(kV)	35
高压侧额定电流(A)	13.2
高压侧CT变比	100/5=20
低压侧零序CT变比	1500/5=300
短路阻抗（Ω）	92
二次额定电流（A）	0.33

注：高压侧额定电流：Ie= S_T1/( Ue)= 800/( ×35)=13.2A

高压侧额定电流二次值：Ie=13.2/20=0.66 A

低压侧额定电流：Ie’=S_T1/( Ue)= 800/( ×0.4)=1154.7A

低压侧额定电流二次值：Ie₂’=1154.7/300=3.85A

短路阻抗：Xk=（Ue²×U_K）/ S_T1=（35k²×0.06）/800k=92Ω

保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、 过流I段（速断）

1）按躲过站用变低压侧故障整定：

计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流

I k(3).max= Ue /（×Xk）=37000/（×92）=232.2A

计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流

Ik= I k(3).max /Nct=232.2/20=11.61A

计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I段整定值

Izd=×Ik 为可靠系数，取=1.5

=1.5×11.61=17.4A

2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数≥1.5

计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流

= Ue /〔2×Xk）

=37000/〔2×92〕=201.1A

计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流

Ik= =201.1/20=10.1A

校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数

Klm==10.1/17.4=0.58<1.5 不满足要求

3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数≥1.5整定

I1==10.1/1.5=6.7A

综上，过流I段定值取6.7A T=0s，跳#0站变高低压两侧断路器。

2、 II、III段(过流段)

1）按躲过站用变额定电流整定

I2=×Ie₂／

=1.8×0.66=1.19A

式中为可靠系数， 为返回系数，按照整定规程取=1.8，取=1

时间与#1主变后备保护相配合，取T=0.6s

2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数≥1.5

Klm==10.1/1.19=8.47>1.5 满足要求

综上，过流II、III段定值取1.19A T=0.6s，跳#0站变高低压两侧断路器。

3、低压侧零序电流保护

零序电流定值可按躲站用变正常运行时的最大不平衡电流整定

=1.3×0.25×3.85=1.25A

Ie₂’为站用变380V侧额定电流；为可靠系数，取1.3；为不平衡系数，取0.25

380V侧零序电流保护动作时间定值建议取2s。

低压侧零序电流II、III段保护定值取1.25A T=2s，跳#0站变高低压两侧断路器。

4、过负荷保护

IL2= ×Ie／（×Nct）

==0.72A T=5S，发信

式中为可靠系数，取=1.05，为返回系数，取=0.95

三、其他整定说明

1. 现场仅接入高压侧三相CT作为保护用CT,现场无零序及测量CT接入，其零序相关保护均退出，定值取最大值。

2. 电流III段与电流II段取相同定值。

  3.现场无本体保护接入，所有本体保护均退出，时间取最大值。

第三部分 311电容器保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=66000kvar，单体额定电压：12/2=6kV，接线：三相三星形接线，每相由两个单元并联组成，两个单元分别采用5并4串及6并4串方式。前置电抗=12%。

计算如下表：

名称	数据
额定电压Ue(kV)	41.57
额定电流Ie(A)	917
CT变比Nct	1500/1
PT变比Npt	35/0.1=350
二次额定电流Ie2（A）	0.611

注：单相额定电压UeΦ=6×4=24kV

额定电压Ue=UeΦ=24×1.732=41.57kV

额定电流Ie= S_T1/( Ue)= 66000/(3×24)=917A

额定电流二次值:Ie₂=917/1500=0.611A

保护装置为南瑞继保RCS-9631C型电容器保护装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、电流速断I1：

按躲过电容器充电电流整定

IL1= ×Ie₂

=5×0.611＝3.05A 取3.1A

式中，为可靠系数，按照整定规程取=5 T1=0.2s

综上，过流I段定值取3.1A T=0.2s

2、电流II、III段I2：

按躲过电容器额定电流整定

IL2= ×Ie₂／

=1.7×0.611/0.95＝1.1A

式中为可靠系数，为返回系数，按照整定规程取=1.7，取=0.95

时间与#1主变后备保护相配合，取T2= 0.6s

电流III段与电流II段取相同定值。

综上，过流II、III段定值取1.1A T=0.6s

3、过电压保护：（采用35kV母线CVT）

过电压一次值

＝1.1×（1-0.12）×24×1.732＝40.24kV

式中为前置电抗百分比，为过电压倍数，按照整定规程取=1.1。

过电压保护二次值Uzd=U/Npt

=40.24k/350=115V

按照整定规程，取过压保护动作时间 T=5s

4、低电压保护：

按照整定规程，取低电压VL=40V（线电压）、低电压保护动作时间 T=0.6s

低压电流闭锁投入，闭锁值I=0.1In=0.1A （In为二次额定电流1A）

5、桥差电流保护：

IBP=0.67A（厂家建议二次值） t=0.2S

具体计算见厂家提供的计算书。见附件1

三、其他整定说明

1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序及测量CT接入，其零序相关保护均退出，定值取最大值。

2、现场无本体保护接入，所有本体保护均退出，时间取最大值。

3、桥差电流保护按照规程采用厂家建议值。

4、电流III段与电流II段取相同定值。

5、过电压保护电压采用35kV母线CVT。第四部分 313、315电容器保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=60000kvar，单体额定电压：11/2kV，接线：三相三星形接线，每相由两个单元并联组成，两个单元均采用5并4串方式。前置电抗=6%。

计算如下表：

名称	数据
额定电压Ue(kV)	41.57
额定电流Ie(A)	909
CT变比Nct	1500/1
PT变比Npt	35/0.1=350
二次额定电流Ie2（A）	0.606

注：单相额定电压UeΦ=5.5×4=22kV

额定电压Ue=UeΦ=22×1.732=38.1kV

额定电流Ie= S_T1/( Ue)= 60000/(3×22)=909A

额定电流二次值:Ie₂=990/1500=0.606A

保护装置为南瑞继保RCS-9633C型电容器保护装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、电流速断I1：

按躲过电容器充电电流整定

IL1= ×Ie₂

=5×0.606＝3.03A 取3.0A

式中，为可靠系数，按照整定规程取=5 T1=0.2s

综上，过流I段定值取3.0A T=0.2s

2、电流II、III段I2：

按躲过电容器额定电流整定

IL2= ×Ie₂／

=1.7×0.606/0.95＝1.1A

式中为可靠系数，为返回系数，按照整定规程取=1.7，取=0.95

时间与#1主变后备保护相配合，取T2= 0.6s

电流III段与电流II段取相同定值。

综上，过流II、III段定值取1.1A T=0.6s

3、过电压保护：（采用35kV母线CVT）

过电压一次值

＝1.12×（1-0.06）×22×1.732＝40.12kV

式中为前置电抗百分比，为过电压倍数，按照整定规程取=1.12。

过电压保护二次值Uzd=U/Npt

=40.12k/350=115V

按照整定规程，取过压保护动作时间 T=5s

4、低电压保护：

按照整定规程，取低电压VL=40V（线电压）、低电压保护动作时间 T=0.6s

低压电流闭锁投入，闭锁值I=0.1In=0.1A （In为二次额定电流1A）

5、桥差电流保护：

IBP=0.8A（厂家建议二次值） t=0.2S

具体计算见厂家提供的计算书。见附件2

三、其他整定说明

1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序及测量CT接入，其零序相关保护均退出，定值取最大值。

2、现场无本体保护接入，所有本体保护均退出，时间取最大值。

3、桥差电流保护按照规程采用厂家建议值。

4、电流III段与电流II段取相同定值。

5、过电压保护电压采用35kV母线CVT。

第五部分 312、314电抗器保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=60000kvar，额定电压32kV。

计算如下表：

名称	数据
额定电压(kV)	32
额定电流(A)	1004
CT变比	1500/1
二次额定电流（A）	0.67

注：额定电流Ie= S_T1/( Ue)= 60000/(×32)=1004A

二次额定电流Ie=1004/1500=0.67A

保护装置为南瑞继保RCS-9621C型电抗器保护装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、过流I段（速断段）:

按躲过电抗器投入时的励磁涌流整定

IL1= ×Ie₂ =5×0.67=3.4A

Kk 为可靠系数（可取3-5），取Kk=5

综上，过流I段定值取3.4A T=0S

2、过流II段:

按躲过电抗器额定电流整定

IL2= ×Ie／

=1.7×0.67/0.95=1.21A 取1.2A

式中为可靠系数，为返回系数，按照整定规程取=1.7，取=0.95

时间与#1主变后备保护相配合，取T2= 1S

电流III段与电流II段取相同定值

综上，过流II、III段定值取1.2A T=1S。

3、过负荷保护

IL2= ×Ie／

=1.05×0.67/0.95=0.74A 取0.8A T=8s，发信

式中为可靠系数，为返回系数，按照整定规程取：=1.05，，取=0.95

综上，过负荷保护定值取0.8A T=8S。

三、其他整定说明

1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序及测量CT接入，其零序相关保护均退出，定值取最大值。

2、现场无本体保护接入，所有本体保护均退出，时间取最大值。

3、电流III段与电流II段取相同定值。

第六部分 35kV #1母线保护

保护装置为南瑞继保RCS-915AB型母线保护装置，安装在35kV保护小室。

一、定值计算

1、TA调整系数计算

各间隔CT变比

#1主变低压侧：4000/1，#311电容器：1500/1，#312、#313、#314电抗器：1500/1，#1站用变压器：1500/1

TA变比计算：以4000/1为基准

低容、低抗、站用变侧：1500/4000=0.375

由此得到：TA调整系数：主变调整系数为1

电抗器、电容器调整系数为0.375

站变调整系数为0.375

备用支路整定为0

2、差动起动电流高值IH_cd:按躲母线出线最大负荷电流（主变低压侧额定电流）整定

已知主变低压侧额定容量240MVA，额定电压35kV

1）计算主变低压侧额定一次电流：

Ie = S_T1/(Ue)=240M/(×35k)=3959A

计算主变低压侧额定二次电流：

Ie₂= Ie/Nct=3959/4000A =0.99A

计算差动起动电流高值IH_cd

IH_cd=Kk×Ie2=1.3×0.99=1.3A 式中Kk为可靠系数，按照整定规程取Kk=1.3 

2）校验母线故障最小短路电流时的灵敏度（不小于2）

计算35kV母线两相短路时的短路一次电流：

Ik= Ue/(2×Z1min)=37000/(2×0.63)=29365A

计算35k Ik V母线两相短路时的短路一次电流：

Ik₂= Ik/Nct=29365/4000=7.34A

校验母线故障最小短路电流时的灵敏度

Klm=Ik/IH_cd=7.34/1.29=5.7>2 满足要求

3、差动起动电流低值IL_cd:按躲过正常运行时差动不平衡电流整定

按照保护说明书IL_cd=0.9×IH_cd =1.16A 取1.2A

4、比率制动系数高值KH=0.7（厂家建议）

5、比率制动系数低值KL=0.6（厂家建议）

6、TA异常报警电流定值Idxbj＝0.06In=0.06A

7、TA断线电流定值Idx: 躲正常运行时差动不平衡电流

Idx=1.5×Idxbj=1.5×0.06=0.09A

8、母差低电压闭锁Ubs==69V 取70V（不接地系统，程序检线电压，厂家建议70V）

9、母差负序电压闭锁U2bs=0.06×57.7=3.5V 取4V（厂家推荐值）

10、失灵跟跳动作时间Tgt=10ms

11、母联动作时间Tm1=20ms

12、失灵保护动作时间Ts1=30ms

13、失灵相低电压闭锁Us1=2V，（最小值退出该功能）

14、失灵零序电压闭锁Us0=57.7V，（最大值，退出该功能）

15、失灵负序电压闭锁Us2=57.7V，（最大值退出该功能）

16、支路1失灵启动相电流定值Isl01=0A（装置整定最小值，厂家推荐值）

17、支路1失灵启动零序电流定值I0sl01=0.04A（装置整定最小值，厂家推荐值）

15、支路1失灵启动负序电流定值I2sl01=0.04A（装置整定最小值，厂家推荐值）

二、其他整定说明

1、母线35kV为单母线接线，须投入单母线方式。现场无母联断路器，故母联保护（失灵、充电、过流、非全相保护）退出，定值取最大值。

2、35kV为中性点不接地系统，零序电压取最大值。

1. 失灵保护功能投入。只投入支路1的失灵保护功能，且复序电压闭锁功能退出；其余支路的失灵保护功能退出，定值取最大值。

第七部分 400V断路器本体保护

装置型号参数：

开关编号	开关型号	额定 电流	生产厂家	备注
411	Masterpact MW06	630A	上海施耐德配电电器有限公司
401	Masterpact MW16N1	1600A
430	Masterpact MW16N1	1600A
410	Masterpact MW16N1	1600A
421	Masterpact MW06	630A
420	Masterpact MW16	1600A
402	Masterpact MT16N1	1600A

1、401断路器整定部分：

Masterpact MW16型断路器只有长延时Ir,6倍Ir时动作时间tr、短延时动作电流Isd、短延时动作时间tsd、瞬时动作电流Ii可以整定。401断路器In=1600A。

401断路器进线为ZR-VV22 3×240+1×120型电缆，查表得载流量为404A，根据整定习惯

而断路器本体Ii的整定最低值为Iimin=2In=2×1600=3200A

故取Ii=2In。

#0站用变低压侧额定电流为1154.7A，401断路器In=1600A, 取Min(In,1154.7)=1154.7 A

=1.51154.7

=1732A

Ir=0.4×1600=640A

因为1732÷640=2.7，故短延时Isd=2.5Ir，tsd=0.4s。

长延时Ir=0.4In，6倍Ir时动作时间tr=24s，瞬时动作电流Ii=2In。

2、402、410、420断路器整定部分：

402、410、420断路器定值同401断路器。

3、430断路器整定部分

430断路器电流定值同401断路器，时间不同。

430断路器Ir=0.4In，短延时Isd=2.5Ir，tsd=0.3s，6倍Ir时动作时间tr=24s，瞬时动作电流Ii=2In。

4、411、421断路器整定部分

Masterpact MW06型断路器只有长延时Ir,6倍Ir时动作时间tr、短延时动作电流Isd、短延时动作时间tsd、瞬时动作电流Ii可以整定。411断路器额定电流630A

411断路器进线为ZR-VV22 3×240+1×120型电缆，查表得载流量为406A，根据整定习惯

而断路器本体Ii的整定最低值为Iimin=3In=3×630=1890A

故取Isd=3In。

Ie取本断路器额定电流630A

=1.5630 =945

Ir取0.5In=0.5×630=315A

因为945÷315=3，故短延时Isd=3Ir，tsd=0.2s。

长延时Ir=0.5In，6倍Ir时动作时间tr=24s，瞬时动作电流Ii=3In。

421断路器定值同411断路器。

第八部分 站用电备自投

桂林站采用2套南瑞继保备自投装置RCS-9651C。正常运行时#1站用变401开关带380V/220V工作I段母线运行，#2站用变402开关带380V/220V工作II段母线运行，#0站用变空载，410开关热备用，420开关热备用。401开关跳闸时（工作I段母线无压，401CT无流，同时#0站用变低压侧有压），则备自投RCS-9651C装置1动作，以Tt3=1.0s跳401开关，Th34=3.0s合4100开关。备自投装置2同理。若401（或者402）开关偷跳，则开关偷跳后备自投装置经Tt3时间再跳401（或者402），再跳401（或者402）后备自投装置经Th34时间合410（或者420）。

注：桂林备自投RCS-9651C在定值整定中采用方式3。方式3中401（402）开关对应说明书1DL,410（420）开关对应母联3DL。桂林备自投装置I 380V/220V工作I段对应说明书1#母线，#0站用变低压侧对应2#母线；桂林备自投装置II 380V/220V工作II段对应说明书1#母线，#0站用变低压侧对应2#母线。

电压定值Uwyqd: #1、#2母线失压门槛值，整定为25V；

电压定值Uyy: #0站用变低压侧有压门槛值，整定为70V；

电压定值Uwy:无压合闸门槛，作为同期合闸判据（失压侧母线电压Uab大于无压合闸定值Uwy）。由于同期功能不投入使用，又根据装置说明书Uwy≤Uwyqd，故整定为25V。

电流定值Iw1：线路1无电流定值，（对应401或者402CT电流）用于#I母线失压判别，区别于PT断线，整定为0.20A；

时间定值Tt3：跳401(或者402)延时时间，对应说明书跳1DL时间，建议整定为1.0s；

时间定值Th34：合410(或者420)延时时间，对应说明书合母联3DL时间，建议整定为3.0s。

一、定值计算

1、工作段母线无压起动定值（Uwyqd）

无压起动定值是备自投动作的条件之一，它标志着工作母线电压无法维持设备的正常运行，按照整定规程，本侧无压：取0.15-0.3Un，建议取O.25Un。即Udz1=100×0.25=25V。

2、#0站用变低压侧有压定值（Uyy）

备用段有压定值是判断备自投能否充电的依据，母线电压是设备正常运行的前提，按照整定规程，邻侧有压：取0.6-0.7Un，建议取 O.7Un。即Udz2=100×0.7=70V

3、进线无流定值（Iw1）

进线无流定值是判断当前运行电源开关是否跳开的依据之一。依据图纸，#1、#2站用变接入电流回路，#0站用变没有接入电流回路。按照整定规程，低电流：I=0.04In（In为二次额定电流，1A或5A）。即5×0.04=0.20A。

1. 备自投动作时间

2. 按照整定规程，电压鉴定元件动作后延时跳开工作电源，其动作时间宜大于本级线路电源侧后备保护动作时间与线路重合闸时间之和。 按#1/#2站用变过流保护II段延时为0.6S，考虑到微机保护时间级差为0.3S，因此跳闸延时取T1=1.0S。

2）按照整定规程，若合闸经延时跳闸时间，建议取0.1S；考虑到站内相关设备（例如空调、计算机等）的稳定可靠运行。因此，合闸延时T3=3S。

二、其他整定说明

1、保护装置为南瑞继保RCS-9651C型站用电备自投装置，安装在35kV保护小室，仅投入方式3，只具备单向备投功能。方式1、2、4不投入，跳闸、合闸时间延时取最大值 30s。

2、由于现场母联开关410、420无保护电流接入，备自投所有母联保护功能均退出，除低压闭锁定值取最小值2V，其余定值取最大值。

3、由于同期功能不投入，合闸同期角取30°；过负荷减载功能不投入，故电流定值取最小值0.1A。

4、正常运行时， #0站用变作为#1、#2站用变备用的热备用;

5、两套备自投RCS-9651C采用同一套定值。

第九部分 #2站用变保护

一、参数计算

已知容量：S_T1= 800 kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路电压：U_K = 6.46%。

计算如下表：

名称	数据
额定电压Ue(kV)	35
高压侧额定电流Ie (A)	13.2
高压侧CT变比Nct1	200/5
低压侧中性点CT变比Nct2	1500/5
短路阻抗Xk（Ω）	91.92
高压侧二次额定电流Ie2（A）	0.33
低压侧二次额定电流In2（A）	3.85

注：高压侧额定电流：Ie= S_T1/(Ue)= 800/(×35)=13.2A

高压侧额定电流二次值：Ie₂=13.2/40=0.33 A

低压侧中压侧额定电流二次值：In2=1155/300=3.85 A

短路阻抗：Xk=（Ue²×Uk）/ S_T1=（35²×1000²×0.0646）/800k=91.92Ω

保护装置为北京四方CSC-241C型站用电保护测控装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、 过流I段（速断段）

1）按躲过站用变低压侧故障整定：

站用变低压侧出口三相短路的一次电流: 根据南网保护整定规范，为消除系统阻抗及运行方式发生变化对短路电流造成的影响，最大短路电流Ik(3).max的计算可忽略系统阻抗，只计算站用变阻抗：

I k(3).max= Ue /（×Xk）=37000/（×91.92）=232.4A

站用变低压侧出口三相短路的二次电流:

Ik= I k(3).max /Nct =232.4/40=5.8A

按躲过站用变低压侧故障整定的过流I段整定值：

Izd=×Ik 为可靠系数，按照整定规程取=1.5

=1.5×5.8=8.7A

2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数≥1.5

站用变低压侧出口首端两相短路的一次电流：

= Ue /〔2×（Xk+Z1min）〕

=37000/〔2×(91.92+0.63)〕=199.89A

站用变低压侧出口两相短路的二次电流：

Ik.min= =199.89/40=5.00A

校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数

Klm===0.57<1.5 不满足要求

3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数≥1.5整定

I1===3.33A 取3.3A

综上，过流I段定值取3.3A T=0s，跳#2站用变高、低压两侧断路器。

2、 过流保护II段

1）按躲过站用变额定电流整定

I2=×Ie₂／

=1.8×0.33=0.59A

为可靠系数，为返回系数，按照整定规程：取值=1.8，取=1

根据南方电网继电保护整定规程，取T=0.6s。

2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数≥1.5

Klm===8.47>1.5 满足要求

综上，过流II段定值取0.59A T=0.6s，跳#2站变高、低压两侧断路器。

3、过负荷告警

IL2= ×Ie／（×Nct）

==0.36A T=5S，发信

式中为可靠系数，取=1.05，为返回系数，取=0.95

4、380V侧零序电流保护

380V侧零序电流：可按躲不平衡电流整定，取变压器低压线圈额定电流的25％

I0 = ××Ie/Nct

=1.3×0.25×3.85=1.25A

式中，为可靠系数，取=1.3 ，为不平衡系数，取=0.25

根据南方电网继电保护整定规程，取T= 2 s。跳#2站用变高、低压两侧断路器。

1. 其他整定说明

2. 现场仅接入高压侧三相CT、低压侧中性点零序CT作为保护用CT；现场高压侧无零序CT，所以高压侧零序相关保护均退出，定值取最大值。

3. 现场油温超高跳闸、压力释放跳闸、气体继电器跳闸、有载开关继电器跳闸接入保护装置。其中气体继电器跳闸、有载开关继电器跳闸投入：软压板置投入，控制字置1，时间取0 s；其余本体保护均投告警：软压板置退出，控制字置0，时间取最大值。

4. 气体继电器跳闸、有载开关继电器跳闸、压力释放跳闸按出厂整定。按厂家建议，油温高告警取85℃，油温超高跳闸取95℃。

第十部分 321电容器保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=60000kvar，单体额定电压：6.5kV，接线：双星形接线，5并4串，前置电抗=12%。

注：单相额定电压UeΦ=6.5×4=26kV

额定电压Ue=UeΦ=26×1.732=45.03kV

额定电流:Ie= S_T1/(Ue)= 60000/(×45.03)=769A

额定电流二次值:Ie₂=769/1500=0.513A

计算结果如下表：

名称	数据
额定电压Ue(kV)	45.03
额定电流Ie (A)	769
CT变比Nct	1500/1
不平衡CT变比Nbpct	20/1
PT变比Npt	35/0.1
二次额定电流Ie2（A）	0.513

保护装置为北京四方CSC-221电容器保护测控装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、电流速断I1：

按躲过电容器充电电流整定

IL1= ×Ie₂

=5×0.513＝2.56A

式中，为可靠系数，按照整定规程取=5 T1=0.2s

综上，过流I段定值取2.56A T=0.2s

2、电流II段I2：

按躲过电容器额定电流整定

IL2= ×Ie₂／

=1.8×0.513＝0.92A

式中为可靠系数，为返回系数，（微机保护：=1.3-2，=1）。按照整定规程取=1.8，取=1

根据南方电网继电保护整定规程，取T2=0.6s

综上，过流II段定值取0.92A T2=0.6s

3、过电压保护：（现场采用35kV母线CVT）

过电压一次值

＝1.1×（1-0.12）×26×1.732＝43.59kV

式中为前置电抗百分比，为过电压倍数，按照整定规程取=1.1。

过电压保护二次值Uzd=U/Npt

=43.59k/350=125V

按照整定规程，取过压保护动作时间 T=5s

4、欠压保护：

按照中国南方电网地区电网继电保护整定原则：

取欠电压VL=40V（线电压）、欠电压保护动作时间 T=0.6s，

欠压闭锁电流值：I=0.1In=0.1A （In为二次额定电流1A）。

5、不平衡电流保护：

按照厂家提供的建议数值，取不平衡电流IBP=0.12A， T=0.2s

三、其他整定说明

1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序CT，所以零序相关保护均退出，定值取最大值。

2、过电压保护电压采用35kV母线CVT。

3、自投切功能不使用，自切过定值、自切动作时间、自投动作时间整定为最大值，自投低压定值按最小值整定。

第十一部分 323、325电容器保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=60000kvar，单体额定电压：6kV，接线：双星形接线，5并4串，前置电抗=6%。

注：单相额定电压UeΦ=6×4=24kV

额定电压Ue=UeΦ=24×1.732=41.57kV

额定电流:Ie= S_T1/(Ue)= 60000/(×41.57)=833A

额定电流二次值:Ie₂=833/1500=0.555A

计算如下表：

名称	数据
额定电压Ue(kV)	41.57
额定电流Ie (A)	833
CT变比Nct	1500/1
不平衡CT变比Nbpct	20/1
PT变比Npt	35/0.1
二次额定电流Ie2（A）	0.555

保护装置为北京四方CSC-221电容器保护测控装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、电流速断I1：

按躲过电容器充电电流整定

IL1= ×Ie₂

=5×0.555＝2.78A

式中，为可靠系数，按照整定规程取=5 T1=0.2s

综上，过流I段定值取2.78A T=0.2s

2、电流II段I2：

按躲过电容器额定电流整定

IL2= ×Ie₂／

=1.8×0.555＝1.00A

式中为可靠系数，为返回系数，按照整定规程取=1.8，取=1

根据南方电网继电保护整定规程，取T2=0.6s

综上，过流II段定值取1A T2=0.6s

3、过电压保护：（现场采用35kV母线CVT）

过电压一次值

＝1.1×（1-0.06）×24×1.732＝42.98kV

式中为前置电抗百分比，为过电压倍数，按照整定规程取=1.1。

过电压保护二次值Uzd=U/Npt

=42.98/350=123V

按照整定规程，取过压保护动作时间 T=5s

4、欠压保护：

按照南方电网继电保护整定规程：

取欠电压VL=40V（线电压）、欠电压保护动作时间 T=0.6s，

欠压闭锁电流值：I=0.1In=0.1A （In为二次额定电流1A）。

5、不平衡电流保护：

按照厂家提供的建议数值，取不平衡电流IBP=0.12A， T=0.2s

三、其他整定说明

1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序CT，所以零序相关保护均退出，定值取最大值。

2、过电压保护电压采用35kV母线CVT。

3、自投切功能不使用，自切过定值、自切动作时间、自投动作时间整定为最大值，自投低压定值按最小值整定。

第十二部分 322、324电抗器保护

一、参数计算

已知容量：S_T1=60000kvar，额定电压35kV。

计算如下表：

名称	数据
额定电压Ue (kV)	35
额定电流Ie (A)	989.8
CT变比Nct	1500/1
二次额定电流Ie2（A）	0.66

注：额定电流二次值：Ie₂=989.8/1500=0.66A

保护装置为北京四方CSC-231电抗器保护测控装置，安装在35kV保护小室。

二、定值计算

1、过流I段（速断段）:

按躲过电抗器投入时的励磁涌流整定：

IL1= ×Ie₂ =5.5×0.66=3.63A

Kk 为可靠系数（可取3-8），取Kk=5.5

综上，过流I段定值取3.63A T=0S

2、过流II段:

按躲过电抗器额定电流整定

IL2= ×Ie／

=2×0.66=1.32A

式中为可靠系数，为返回系数，按照整定规程取=2，取=1

根据南方电网继电保护整定规程，取T2=0.6S

综上，过流II定值均取1.32 A T=0.6S。

3、过负荷告警

IL2= ×Ie／（×Nct）

==0.73A T=5S，发信

式中为可靠系数，取=1.05，为返回系数，取=0.95

三、其他整定说明

1、现场仅接入35kV侧三相CT作为保护用CT，现场无零序CT，所以其零序相关保护均退出，定值取最大值。

2、现场无重瓦斯保护接入，所有本体保护均退出。

3、装置差动保护功能不投入，差动定值整定为最大值；欠压保护功能不投入：欠电压整定为最小值，时间和闭锁电流均整定为最大值。

第十三部分 35kV #2母线保护

保护装置为北京四方CSC-150B型母线保护装置，安装在35kV保护小室。

一、定值计算

1、TA调整系数计算

各间隔CT变比：

#2主变低压侧：4000/1，#322、#324电抗器：1500/1，#321、#323、#325电容器：1500/1，#2站用变压器：1500/1

TA变比计算：取变比4000/1为基准

2、差动起动电流门槛值IH_cd:按躲母线出线最大负荷电流（主变低压侧最大）整定：

已知主变低压侧额定容量240MVA，额定电压35kV

1）计算#2主变低压侧额定一次电流：

Ie = S_T1/(Ue)=240M/(×35k)=3959A

计算#2主变低压侧额定二次电流：

Ie₂= Ie/Nct=3959/4000A =0.99A

计算差动起动电流门槛值IH_cd

IH_cd=Kk×Ie2=1.3×0.99=1.29A

式中Kk为可靠系数，按照整定规程取Kk=1.3

2）校验母线故障最小短路电流时的灵敏度（要求不小于2）

计算35kV母线两相短路时的短路一次电流：

Ik= Ue/(2×Z1min)=37000/(2×0.68)=27206A

计算35kV母线两相短路时的短路一次电流：

Ik₂= Ik/Nct=27206/4000=6.8A

校验母线故障最小短路电流时的灵敏度

Klm=Ik/IH_cd=6.8/1.29=5.3>2 满足要求，因此

差动起动电流门槛值IH_cd取1.29A。

3、比率制动系数KL=0.6（厂家建议）。

4、TA异常报警电流定值Idxbj＝0.06In=0.06A。

5、TA断线电流定值Idx: 根据厂家说明书整定为0.1In。

Idx=0.1In =0.1×1 =0.1A

6、母差低电压闭锁Ubs===69V 取70V（不接地系统，程序检线电压，厂家建议70V）。

7、母差负序电压闭锁U2bs=0.06×57.7=3.5V 取4V（装置最低整定值）。

二、其他整定说明

1、母线35kV为单母线接线，须投入单母线方式。现场无母联断路器，故母联保护（失灵、充电、过流、非全相保护）退出，定值取最大值。

2、35kV为中性点不接地系统，零序电压取最大值。

3、35kV系统不使用断路器失灵功能，所以失灵保护退出，定值取最大值。

第十四部分 #2主变非电量保护

一、整定说明

1、根据《中国南方电网公司继电保护反事故措施汇编释义》要求，变压器非电量保护除重瓦斯投跳闸以外，其他均投信号，不出口跳闸。

2、根据《DL/T_572-2010 电力变压器运行规程》和厂家建议：油温高告警取85℃，油温超高跳闸取95℃。绕温告警取103℃，油温高跳闸取113℃。油温高启动风冷取75℃，风冷返回取65℃；绕温高启动风冷取75℃。

3、根据《DL/T_572-2010 电力变压器运行规程》要求，强油循环风冷变压器，在运行中，当冷却系统发生故障切除全部冷却器时，变压器在额定负载下允许运行时间不小于20min。当油面温度尚未达到75℃时，允许上升到75℃，但冷却器全停的最长运行时间不得超过1h。

4、油泵热耦继电器动作电流按厂家推荐值8A整定。