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第一章 1.在进行正常使用极限状态计算时，计算用的荷载应采用 < 永久荷载和可变荷载的标准值，均不乘以各自的分项系数> 。 2.结构承载力设计表达式 《0<＆<1》。 3.按近似概率极限状态设计发设计的各种结构是 <存在一定风险的>。 4.钢材德强度设计值f取为 <fy/rR >。 5.下列各项 <粱的绕度计算> 不属于结构的承载力极限状态范畴。 6.大跨度结构常采用钢结构的主要原因是钢结构 < 自重轻> 7. 钢结构的承载力极限状态是指 <结构达到最大承载力产生破坏>。 8.已知某一结构在B=3时，失效概率为Pf=0.001，若B改变，准确的结论是<B=0.25,Pf＞0.001，结构可靠性降低>。 9.在对结构或构件进行正常使用极限状态计算时，永杰荷载和可变荷载应采用 ＜准值＞。 10.在结构设计中失效概率Pf可靠指标的关系为＜Pf越大，B越小，结构可靠性越差＞。 11.下列钢结构计算所取荷载设计值和标准值，哪一组为正确＜计算结构或者构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值； 计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值＞。 12.钢结构第一极限状态表达式为……，式中＆a是＜可变荷载组合系数＞。 13.进行强度验算时，应采用＜将久荷载和变荷载的标准值均乘以各自的分项系数＞ 第二章 1.在下列各化学元素中，＜磷＞的存在可提高刚才的强度和抗锈蚀能力，但却会严重地降低刚才的塑性、韧性和可喊性，特别是在温度较低时促使刚才变脆（冷脆）。 2.钢材的弹性模量E和切线模量Et＜E是常量，Et是变量＞。 3.根据钢材的一次拉伸实验，可得……＜抗拉强度fu＞是钢结构的强度储备。 4.常幅疲劳容许应力幅｛△o｝=（c/n）….. 与系数c和B有关系的＜构件和连接构造类别＞。 5.进行疲劳验算时计算不分的设计应力幅应按＜标准荷载计算＞。 6.在在连续反复荷载作用下，应力比p=Omin/Omax=-1时，称为（完全对称循环）。 7.在钢结构的构建设计中，认为刚才屈服点是构建可以达到的（最大应力）。 8.吊车粱的受拉下翼缘在下列不同板边的加工情况下，疲劳强度最高（两侧边为扎制边）。 9.钢材牌号Q235代表的是（刚才屈服强度是235Mpa）。 10.承受静力荷载的结构，其钢材应保证的基本力学性能指标是（抗拉强度、屈服强度，伸长率） 11.在钢结构设计中，认为钢材是理想的弹塑性体，是指屈服点以前的材料为（弹性的） 12.与单项拉应力相比钢材承载双向拉应力时（易发生脆性破坏）。 13.我国钢结构设计规范规定，当构件承担循环应力的循环次数（≥105） 时，应进行疲劳验算。 14.由于建筑用钢材多为塑性性能良好的钢材，故应力集中的存在将 （对静力承载能力无影响）。 15.在钢结构设计中，通常以 (屈服点)的值作为设计承载力的依据。 16.同类刚种的钢板厚度越大， （强度越低）。 17.引起钢材疲劳破坏的荷载为 （产生拉应力的循环荷载） 18.钢号Q345A中的345表示钢材的 （fy值）。 19.结构钢材最易发生脆性破坏的应力状态为 （三向同号等值拉应力作用）。 20.钢材塑性破坏的特点是 （变形大） 21.应力集中越严重，钢材也就变得越脆，应为 （应力集中产生同号应力场，使塑性变形收到限制） 22.钢材的塑性性能受很多因素的影响， …（加载速度越快，钢材表现出的塑性越差） 23.钢材的伸长率E用来反映材料的 （塑性变形能力）。 24.对于常温下承受静力荷载无严重应力集中的碳素结构刚才构件，焊接残余 应力对下列没有明显影响的是 （构件的极限强度）。 25在构件发生断裂前，有明显先兆的是 （塑性破坏） 26.钢材的设计强度是根据 （屈服点）确定的 27.结构工程中使用钢材的塑性指标，目前最主要用 （伸长率） 表示。 28.钢材经历了应变硬化后 （强度提高） 29.下列因素中 （钢材屈服点大小） 与钢构件发生脆性破坏无直接关系。 30.钢材在复杂应力状态下的屈服条件是由 （折算应力o3） 等于单向拉伸时的屈服点决定的。 31.当温度从常温下降为低温时，钢材的塑性和冲击韧性 （下降）。 32.钢材的力学性能指标，最基本最主要的是 （单向拉伸） 时的力学性能指标。 33.对于承受静力荷常温下工作环境下的刚屋架： （①可选择Q235，Q345的钢②钢材应有三项基本保证） 34.建筑钢材的伸长率与 （时间断裂瞬间） 标准拉伸试件标据间长度的拉伸值有关。 35.在钢结构房屋中，选择结构用钢材时，下列因素中的 （建筑的防火等级） 不是主要考虑的因素。 36.热扎型刚冷却后产生的残余应力 （义压应力为主）。 37.型刚中的H刚和工字钢相比， （前者的翼缘相对较宽） 38.钢材内部除含有Fe，C外，还含有有害元素 （N，O，S，P） 39.在低温工作的钢结构选择钢材除强度，塑性，冷弯性能指标，还需 （低温冲击韧性）指标。 40.钢材脆性破坏同构件 （弹性模量）无关。 42. 3号镇静刚设计强度可以提高5%，是因为镇静钢比沸腾刚 （脱氧）好。 43.钢材的理想o-E曲线“包括考虑焊接应力和不考虑焊接应力”是 （C） 44.普通碳素刚强化阶段的变形是 （塑性成分为主的弹性变形）。 45. （钢材含碳量； 负温环境； 应力集中；）与钢构件发生脆性破坏有直接关系；与（钢材屈服点的大小）无直接关系。 46.钢材的抗剪设计强度fv与f有关，一般而言fv= (f÷根号3) 49.钢材韧性是钢材 （强度和塑性） 的中和指标。 50.当温度从常温下降为低温时，钢材的塑性和冲击韧性 （下降） 52.在静力荷载作用下，钢材承受三向拉应力时，易发生（脆性破坏）。 53.对于钢结构用钢材，对化学成分的定义为（C为不可缺少的元素，Mn为脱氧剂）。 54.由于建筑用钢材多为塑性性能好的钢材，故残余应力的存在将（对静力承载能力无影响）。 第三章 1.摩擦型高强度螺栓的抗剪连接以（连接板的摩擦力刚被克服）作为承载能力极限状态 2.设有一截面尺寸为100×8的板件，在端部用两条侧面角焊缝焊在100mm厚的节板上，两板件版面平行，焊角尺寸6mm，为满足最小焊缝长度的构造要求，应选用（100mm）。 3.在动荷载作用下，侧面角焊缝的计算长度不宜大于（40hf）。 4.产生焊接残余应力的主要因素之一是（焊接时热量分布不均）。 5.焊接结构的疲劳强度的大小与（钢材的种类）关系不大，与<应力循环次数，连接的构造细节，残余应力大小>有关。 6.未焊透的对接焊缝计算应按（角焊缝）计算。 7.不需要验算对接斜焊缝强度的条件是斜焊缝的独裁的轴线与轴力N之间的夹角θ满足（θ≥60°）。 8.承压型高强度螺栓连接比摩擦型高强度螺栓连接（承载力高，变形大）。 9.产生纵向焊接残余应力的主要原因之一是（施焊时焊件冷塑和热塑区）。 10.普通螺栓抗剪工作时，要求连接构件的重厚度≤螺栓直径的5倍，是防止（螺栓杆弯曲破坏）。 11.焊接残余应力不影响构件的（静力强度）。 12.规范规定侧焊缝的设计长度1wmax在动荷载作用时为40hf，在静力荷载作用时为60hf.这主要考虑到（焊缝沿长度应力分布过于不均匀）。 13.图中螺栓连接中，最大的螺栓为（A） 14螺栓连接中要求端距≥2d0，目的是防止（螺栓被剪坏）。 15.图示焊接连接中，最大焊缝应力发生在（d点）。 16.如图所示普通螺栓连接中，受力最大的螺栓为（a）。 17.角焊缝连接板厚度分别10mm和6mm，侧焊角尺寸hf是根据（hfmin=1.5根号10=4.7mm，hfmax=1.2×6=7.2mm和hfmax=6mm）选定的。 18.设有一界面尺寸为100×8的板件，在端部用两条侧面角焊缝焊在10mm厚的节点板上，两板件版面平行，焊角尺寸为6mm。为满足最小焊缝长度的构造要求，试选用下列何项数值（100mm）。 19.产生焊接残余应力的主要因素之一是（焊接时热量分布不均） 20.角钢和钢板间用侧焊缝搭接连接，当角钢肢背和肢尖焊缝的焊角尺寸和焊缝的长度相等同时，（角钢肢被的侧焊缝受力大于角钢值尖的侧焊缝）。 21.对于直接承受动力荷载的结构，计算直角焊缝时（与侧面角焊缝的计算式想通）。 22.焊接连接或焊接构建的疲劳性能能与（应力幅▷σ=σmax-σmin） 23.承压型高强度螺栓康健连接，变形（比摩擦型高强螺栓连接大—— 24摩擦型高强螺栓连接与承压型高强螺栓连接的主要区别是（设计计算时所取极限状态不同）。 25.结构或节点的疲劳强度与（钢材的种类）关系不大。 第4章 1、计算摩擦型高强度螺栓连接的轴心拉杆的强度是 （只需要计算净截面强度和毛截面强度） 2、开口槽型截面轴心受压构件，当绕对称轴失稳时，构件将发生弯扭屈曲的失稳变形 3、轴心受拉构件按强度极限状态是 （净截面的平均应力达到钢材的屈服强度） 4、实腹式轴心受拉构件计算的内容有 （强度、刚度（长细比）、） 5、用Q235号钢和16锰刚分别建造一轴心受压柱，其长细比相同，在弹性范围内屈曲时，前者的临界力 （等于或接近） 后者的临界力 6、为防止钢构件中的板件失稳采取加劲措施，这一做法是为了 （改变板件的宽厚比） 7、在下列因素中， （材料的屈服点变化） 对压杆的弹性屈曲承载力影响不大 8、在计算工字形截面两端铰支轴心受压构件腹板的临界应力时，其支撑条件为 （四边简之） 9、理想弹性轴心受压构件的临界力与截面惯性矩I和计算长度I0的关系为 （与I成正比，与I02成反比） 10、题11图所示的轴心受压构件Ix/Iy>4,其临界力Ncr为 （π2EIy/a2 ） 11、普通轴心受压构件的承载力经常决定于 (弯曲屈曲) 12、确定轴心受压构件实腹板和翼缘宽度比限值的原则是 (等稳定原则) 13、发生弯扭屈曲的理想轴心受压构件截面形式为 (单角钢截面) 14、钢结构设计规范规定容许长细可以大于150的受压构件为 (物价支撑杆件) 15、验算工字形偏心受压柱腹板局部稳定时，需要事先确定的参数有 (应力分布系数a0和弯矩作用平面内的长细比λ) 16、对格构式轴压杆绕虚轴的整体稳定计算时，用换算长细比λox代替λ,这是考虑 (格构柱剪切变形的影响) 17、保证焊接组合工字形截面轴心受压杆翼缘板局部稳定的宽厚比限制条件，是根据矩形板单向均匀受压确定的，其边界条件为 (三边简支，一边自由) 18、轴心柱受压杆设计公式N/ψA<f中的ψ为 (σa/fy ) 19、轴压杆的轴心力分布及支承情况如图所示，验算此杆整体稳定性时，计算长度应取 (10X=（0.75 0.25N2/N1），10y=1/2) 20、焊接组合工字形轴心受压柱的翼缘与焊缝承受 (压杆屈曲时的剪力) 21、轴压柱腹板局部稳定保证条件是h0/tw不大于某一限值，此限值 (与钢材强度和柱的长细比均有关) 22、在下列关于柱脚底板厚度的说法，错误的是 (其他条件相同时，四边支承板比三边支承板更厚些) 23、一简支梁受均布荷载作用，其中永久荷载标准值为15kN/m,仅一个可变荷载，其标准只为20kN/m，则强度计算时的设计荷载为 (q=1.2 X 15 1.4 X 20) 24、受均布荷载作用的工字形截面悬臂梁，为了提高其整体稳定承载力，需要在梁的侧向加设支撑，此支撑应加在梁的 (下翼缘处) 25、梁的整体失稳属于第一稳定问题，其失稳形式为 (弯扭失稳) 26、如图所示的四边简之薄板，在各种应力分布情况下的临界应力关系是 (σ01>σ02>σ03) 27、实际轴心受压构件临界力低于理想轴心受压构件临界力的主要原因有初弯曲和 (（残余应力）) ；而且 (（残余应力） )对轴心受压构件临界力的影响是最主要的 28、轴心受压构件，当构件截面无孔眼削弱时，可以不进行 1两端铰接的理想轴心受压构件，当构件为双轴对称···可能发生弯曲屈曲和扭转屈曲） 2两端铰接的理想轴心受压构件的弯曲屈曲力···截面应力（小于等于fy）的情况 3在轴心受力构件的强度计算中，现形国家规范采用（毛截面应不超过抗拉强度） 4焊接残余应力对构件的（静力强度）无影响 5格构式轴心受压构件的斜缀条···缀条截面按（轴心受拉构件）设计 6轴心受拉构件按强度极限状态是（净截面的平均应力达到钢材的屈服强度） 7实腹式轴心受拉构件计算内容有（强度刚度长细比） 8轴心受力构件的强度计算··偏与保守的（摩擦型高强度螺旋连接） 9图示单轴对称的理想轴心压杆，弹性失稳形式可能为（绕Y 轴弯曲失稳） 10用Q235号钢和16锰钢分别····前者的临界力（等于或接近）后再的临界力 11轴心受压格构式构件在验算··换算长细比是因为（考虑剪切变形的影响） 12为防止钢构件中的板件失稳采取劲措施，这一做法是为了（改变板件的宽厚比） 13轴心压杆构件采用冷弯薄壁型钢····其稳定性计算（仅稳定系数取值不同） 14工字型截面受压构件的腹板高度与厚度····要求时（可在计算时仅考虑腹板两边缘各的部分截面参加承受荷载） 15实腹式轴压杆绕x,y轴的····若··则（需要根据稳定性分类判别） 16轴心压杆的f---关系曲线如图所示····提高钢材的强度（只能提高1区的整体稳定承载力） 17在下列因素中（材料屈服点变化）对压杆的弹性屈曲承载力影响不大 18对轴心受压构件，当截面没有消弱时，可不进行（强度） 19轴心受压构件的正常使用极限状态时（构件的强度规定） 20轴心受拉构件按强度极限状态时（净截面的平均应力达到钢材的屈服强度） 21纵向均匀受压四边简支矩形薄板的稳定系数为··········kmin=（4.000） 22在缀条稳定验算式····系数ro（考虑单角钢单面连续偏心受力的系数） 23规范规定缀条式格构柱单肢的长细比是为了（避免单肢先于整个柱失稳） 24，荷载通常取 标准值 25计算吊车梁疲劳时，下列~~一台起重量最大的吊车荷载标准值 26梁的支撑加劲应计算 (整体稳定，端面承压，连接焊缝) 27为提高梁的整体稳定性 ，在用钢量不变的前提下，应尽可能（加强受压翼缘） 28在吊车梁的强度验算中塑性发展系数rx=ry=1,o 29计算梁的（正压力）时，应用净截面的几何参数 30梁的最小高度是由（刚度）控制 31单向受弯梁失去整体稳定时是（弯扭）形式的失稳 32钢梁腹板局部稳定采用（腹板局部临界应力不小于钢材屈服应力） 33分析焊接工字形钢梁腹板局部稳定时腹板与翼缘相接处可简化为···有转动约束的支承边 34，从用钢量角度，经济的做法为····受压翼缘设侧向支撑 35设计焊接工字形截面梁时，腹板布置横向加劲的主要目的是提高梁的···局部稳定性 36按规范GBJ17—88中的公式~~~~~~~ rx取值为rx=1.0 37为了保护焊接板梁腹板的局部稳定性应根据~~~~应配置横向加劲肋 38梁整体失稳的方式为（弯扭失稳 39经济梁he是（用钢量最小时梁的截面高度） 40当组合梁公式~~~~式中o t 应为（验算点的正应力和剪应力） 41梁的受压翼缘侧向支撑点~~~~则灵界弯据最低是（受纯弯矩的梁） 42梁受压翼缘的自由外伸宽度b1/t<`···是为了保证翼缘板的局部稳定 43焊接工字形截面梁腹板设置加劲肋的目的是·····提高梁的局部稳定性 44计算梁的（正应力）时应用净截面的几何参数 45钢结构梁计算公式o=``````中rx表示截面部分进入塑性 46在充分发挥材料强度的前提下，3号最小高度（小于）··· 47为提高梁的整体稳定性，（增加侧向支撑点，减少11）是最经济有效的方法 48当梁上有固定较大集中荷载作用时，其作用点处应（设置横向加劲肋） 49如图式钢梁，因整体稳定要去····其位置以（C···· 50焊接组合梁腹板中，布置横向加劲肋对防止（剪应力）引起的局部失稳最有效，布置纵向加劲肋对防止（弯曲应力）最有效 51钢梁腹板局部稳定采用（腹板局部临界应力不小于钢材屈服应力） 52当梁整体稳定系数Qb>0.6时···主要是因为（梁已进入弹塑性阶段） （增加腹板厚度）对提高工字形截面的整体稳定性作用最小 53双轴对称截面梁，其强度刚好满足要求，而腹板···采用在梁腹板处设置纵向加劲肋 54一焊接工字形截面简支梁材料为Q235fy=235Nmm2······则无需布置加劲肋 55引起梁受压翼缘板局部稳定的原因是（弯曲压应力） 56受弯构件的刚度要求是<(),计算绕度时则应（用荷载标准值） 57焊接工字形截面简支梁，···（当加大梁受压翼缘宽度）时梁的整体稳定性最好 58为提高梁在弯矩作用下的强度和刚度，应尽可能使梁的（腹板薄而宽） 59压弯格构柱的弯矩绕虚轴作用时，····是通过（计算单肢稳定）保证的 60下列哪种梁的腹板计算高度可取等于腹板的高度（焊接组合梁） 61弯矩作用在实轴平面内的双肢格构件压弯柱应进行（强度，弯矩作用平面内稳定，单肢稳定性）刚度和缀材的计算 62承受静力荷载或间接承受······塑性发展系数Yx通常取1.05 63钢结构压弯构件的设计一般应进行下面（（强度，弯矩作用平面内及平面外的整体稳定性，局部稳定，长细比） 64实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内整体稳定验算公式中的Yx主要考虑（截面塑性发展对承载力的影响） 65工形截面压弯构件腹板的容许高厚比是根据（h0/tw与腹板的应力梯度a0,构件的长细比的关系 ）确定的 66题15所示压弯构件，截面无肖弱，···Qa >Qb 67双轴对称焊接工字形单向压弯构件若弯矩作用在强轴平面内而使构件绕弱轴弯曲 则此构件可能出现的整体失稳形式是 （平面内的弯曲屈曲） 68压弯构件工字形截面腹板的局部稳定与···腹板稳定承载力最大时的a0是2.0 69题20图所示压弯构件弯矩作用平面稳定计算公式····中Btx的取值是（所考虑构件段无横向荷载作用时Btx=0.65····） 70实腹式偏心压杆在弯矩作用平面外的失稳是（弯扭屈曲） 80偏心压杆在弯矩作用平面内整体稳定计算公式（受压较大纤维的毛截面抵抗矩） 90双轴对称焊接组合工字形截面偏心受压柱，偏心荷载作用在腹板平面内，若两个方向支撑情况相同可能发生的失稳形式是（在弯矩作用平面内的弯曲失稳或弯矩作用平面内的弯扭失稳 91截面为两型钢组成的格构件式钢柱，当偏心在虚轴上时··发展系数r（取大于1与实腹式截面一样） 92对于轴心和偏心受力构件的第二极限状态是通过（长细比）来保证 93图示梯型截面拉弯构件弯曲正应力···不利点为（截面下边缘2点） 94承受静力荷载或间接承受动力荷载的工形截面压弯构件····gx取1.05 95单轴对称实腹式···公式gxW1xW2x取值为（W1x和W2x为较大和较小翼缘最外纤维的毛截面抵抗矩，gx值亦不同） 96钢结构压弯构件的设计一般应进行哪几项内容计算（强度，弯矩作用平面内及平面外的整体稳定性局部稳定，长细比） 97图示格构式压弯构件绕虚轴整体稳定时截面抵抗矩······期中y0=y3 98计算格构式压弯构件时，剪力应取 上述两者取大值 99工形截面压弯构件腹板的容许高度比是根据（h0/tw与腹板的应力梯度ao，构件的长细比关系）确定的 100在重型工业厂房中，采用钢结构是因为它具有（均匀等向体，塑性和韧性好）的特点 101在由双角钢作为杆件的桁架结构中，····一般杆件之间的净间距为（大于等于15~20mm） 102在由双角钢作为杆件的桁架结构中，通常角钢相并··目的是（双角钢组成共同截面工作） 103下列屋架中只能与柱做成交结的钢屋形式为（三角形屋架） 104简支钢屋架上弦有节间荷载作用时，上弦杆为（压弯构件） 105普通热轧型钢条不必计算（局部稳定性） 106为了保持钢屋架间距不变，在抽柱处需设置（托架） 107钢桁架中间区或斜腹杆合理的截面形式为（两等边角钢组合梯形截面） 108屋架设计中，积灰荷载应与（屋面活荷载与雪荷载两者中的较大者） 109（两不等边角钢长边相连的梯形截面） 111屋架上弦承受有较大节间荷载时上弦杆合理的截面形式是（两不等边角钢 边相连的梯形截面） 112跨度1为30m的梯形屋架的起拱高度应为（1/500） 113在屋面重力荷载作用下，腹板垂直于屋面坡向设置的实腹式条为（双向变弯构件） 114普通钢屋架上弦杆在桁架平面内的计算长度系数为（1.0） 115普通钢屋架所用角钢规格不应小于（L45乘以4） 116梯形钢屋架受压杆件，其合理截面形式，应使用所选截面尽量满足的要求是（等稳定） 设计梯形屋架时，不仅考虑荷载全跨作用，还要考虑半跨荷载作用，主要考虑（跨中附近斜杆拉力变压力或杆力增加） 两端简支且跨度为24的梯形屋架，当下弦无折线时宜起拱，适合的高度（50mm） 1梯形屋架支座处得斜腹杆（端斜杆）的几何长度为1，计算长度10x=1 10y=1 2梯形钢屋架节点板的厚度是根据下列那一项来确定（腹板的最大杆力） 3压弯构件的应力梯度a《2。》1 4钢材的含碳量大小与钢材的（弹性）无关 5格构式截面采用换算长细比是因为（考虑剪切变形影响） 6与无屋盖相比下列（屋盖刚度大）不是有屋盖的特点 7如轻型钢屋架上弦杆的节间距为1，其平面外长细比取（侧向支撑点间距） 8梯形屋架的端斜杆和受拉较大节间荷载作用的屋架上弦杆的合理截面形式是两个（不等肢角钢长肢相连） 9梯形屋架下弦杆常用截面形式是两个（不等边角钢短边相连，短边尖向上） 10设计采用大型屋面板的梯形钢屋架下弦杆截面时若节间距为1平面内的计算长度应取1 11十字交叉形柱间支撑，···支撑平面外的计算应为1 12钢屋架接点板厚度一般根据所连接的杆件内力的大小确定， 不得小于（6mm） 13当桁架杆件用节点板连接并承受静力荷载时，弦杆与腹杆，···间隙不宜小于(20mm) 14两端简支且跨度（大于等于15m）的三角形屋架····1/500 15屋架设计中，积灰荷载应与（屋面活荷载和雪荷载两者中的较大值）同时考虑 16屋架中，双角钢十字形截面端竖杆的斜平面计算长度为（1） 17梯形屋架端斜杆最合理的截面形式是（两不等边角钢长边相连的梯形截面） 18一节点中心矩为6m的压杆，其两端与主体结构连接·····其填板数应取（10块） 19梯形钢屋架受压杆件，其合理截面形式应使所选截面尽量满足（等稳定）的要求
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