青浦徐泾北大型社区崧泽大道北侧
33-01地块项目
模
板
排
架
上海泾东建筑发展有限公司
2018年11月
目录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、排架施工方案 2
3.1概况 2
3.2施工准备 3
3.3施工安全 4
3.3.1安全措施 4
3.3.2安全目标 4
3.3.3安全生产管理机构 4
3.4排架计算书 5
3.4.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 5
3.4.2扣件钢管楼板模板支架计算书 14
四、模板施工方案 24
4.1剪力墙模板 24
4.2梁、平台模 25
4.3楼梯模板 25
4.4模板施工 26
4.4.1施工准备与作业条件 26
4.4.2模板面板质量要求： 26
4.4.3模板安装要求 27
4.4.4预留孔及管道的预留方法 28
4.4.5模板拆除 29
4.4.6施工要点 30
4.4.7模板的维修保养 30
4.4.8安全注意事项 31
4.5模板计算书 32
4.5.1梁木模板与支撑计算书 32
4.5.2梁木模板与支撑计算书 35
4.5.3墙模板计算书 39
4.5.4柱模板支撑计算书 46
五、模板拆除 54
六、施工安全、文明措施 55
七、安全注意事项 55
徐泾北33-01地块项目·模板排架专项施工方案
工程概况
本工程主要由1个地库、12栋住宅及相关配套设施组成。基坑开挖面积42138㎡。±0.000相当于绝对标高+5.300，自然地面按相对标高-1.500计（具体以现场测量三方确认为准），地库开挖相对标高-5.400，基坑平均挖深4.25m，局部电梯井、集水井落深1.5~2.85m。本工程1层地下室，地库部分底板厚度400，采用?500预应力管桩、有效桩长20m；号房部分底板厚度700、600，采用?500预应力管桩、有效桩长33m。地下结构采用钢筋混凝土框架结构，号房为PC装配式剪力墙结构。
主要建筑概况表如下：
号房 层数（F） 建筑总高度（m）
（包括机房最高点） 建筑面积（m2） 结构类型 桩基类型 1# 14 42.95 8407.74 装配式剪力墙 预应力管桩 2# 14 42.95 8407.74 装配式剪力墙 预应力管桩 3# 17 51.80 8186.07 装配式剪力墙 预应力管桩 4# 17 51.80 8186.07 装配式剪力墙 预应力管桩 5# 14 42.95 8371.11 装配式剪力墙 预应力管桩 6# 14 42.95 8407.74 装配式剪力墙 预应力管桩 7# 18 54.75 10864.08 装配式剪力墙 预应力管桩 8# 14 42.95 5611.14 装配式剪力墙 预应力管桩 9# 14 42.95 5611.14 装配式剪力墙 预应力管桩 10# 18 53.10 6446.24 装配式剪力墙 预应力管桩 11# 16 50.30 8988.73 装配式剪力墙 预应力管桩 12# 15 43.65 4608.00 装配式剪力墙 预应力管桩 地库 -1 底板面标高-4.85 41161.57 剪力墙 预应力管桩 总建筑面积 134137.21 编制依据
1)本工程施工图纸。
2)上海泾东建筑发展有限公司相关文件、标准。
3)《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）
4)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）
5)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
排架施工方案
3.1概况
1、设计概况
地下室部分：
地库：底板面相对标高-4.850，底板厚度400，底板砼C35P6。顶板面相对标高-1.350，顶板板厚大部分为250，边跨局部300和350，顶板砼C35P6；层高3.5m。地库框架主梁截面550×700、300×700。框架柱截面主要为450×600、600×600、500×700、500×500；框架柱砼C35P6。外板墙厚300，砼为C35P6。排架采用普通扣件式钢管脚手架。
号房：底板面相对标高-4.850，底板厚度700、600，底板砼C35P6。顶板面相对标高-0.600，顶板厚度180，顶板砼C35。梁典型截面200×400、200×600、200×800，电梯厅门等部分局部截面为200×1100、300×1100。排架采用普通扣件式钢管脚手架。
±0.000以上部分标准层：层高2.950，板厚100、140、150、160，典型梁截面200×600、200×800，电梯厅门等部位截面为200×1100、300×1100。排架采用普通扣件式钢管脚手架。
2、施工概况
（1）排架基础：在底板或楼板上直接放置枕木（必要时采用槽钢），特别是在底层为回填土时，必须夯实基础，铺好道渣，做好垫层，满足承载力要求。
（2）排架形式：采用Φ48.3钢管搭设排架，立杆间距基本为0.9米（局部在0.7～0.9米范围内调整），组成排架撑，部分排架上设快拆头子，下设可调底座。支撑立杆离地0.25m处设置纵横向水平拉杆，以上每隔1.8m设一道水平拉杆，四根立杆之间设斜拉撑，保证整个钢管排架支撑系统的稳定。平台板搁栅间距不大于450，上铺九夹板，在九夹板的接缝处设木搁栅，固定九夹板，拼缝应严密、平整，有不足的地方用木板镶补，缝隙用粘胶纸帖。必须在模板上刷好隔离剂。按设计要求梁跨度大于8m时，若设计无具体要求时按施工规范要求梁底模板按全跨长度的1/1000～3/1000起拱。为了防止意外事件的发生，保证排架的稳定，立杆底部应放置枕木（槽钢）。
（3）拉接：根据施工规范要求对结构构件与排架立杆连接。
3.2施工准备
1、排架搭设前，应加设底座和垫木（垫木厚度不小于50mm，长度2.0-2.5m，宽度不小于200mm）或槽钢（12-16号）。
2、排架施工顺序
排架安装程序及要求
摆放扫地杆——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地横杆并将立杆或扫地横杆扣紧——安第一步大横杆（与各立杆扣紧）——安第一步小横杆——安第二步大横杆——安第二步小横杆——加设临时斜撑杆
3、施工注意事项
①杆件搭设中的注意事项：
按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。
注意杆件的搭设顺序。
及时与结构拉接并必须采取支顶构件，以确保搭设、使用的安全。
拧紧扣件（拧紧程度要适当）。
有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。
搭设工人要配挂安全带。
随时矫正杆件垂直，避免偏差过大。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200，全高偏斜不大于10cm。
没有完成的排架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
②扣件安装的注意事项：
开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。
拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度。
③拆除时的注意事项：
划出工作区标志,禁止行人进入。
严格遵守拆除顺序,由上而下,后绑者先拆,先绑者后拆,先拆栏杆，而后拆横杆、立杆等。
统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。
3.3施工安全
3.3.1安全措施
（1）搭拆排架必须经安全技术教育的架子工来担任，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适于高处作业不得上排架操作。
（2）严格按平面及剖面搭设，遵守搭拆程序及要求。
（3）拆除排架时施工区域应设置警戒区。
（4）遵守其他搭拆排架的一般规定。
（5）搭拆前施工员应向施工班组进行详细的安全交底。
（6）搭拆完成后施工班组应进行仔细的自检，并由安全部门进行验收，不合格处及时整改，必须待验收员通过后方能使用。
（7）排架使用期间必须有专人进行排架养护及安全监护。
3.3.2安全目标
实现“五杜绝、二控制、三消灭、一创建”。
五杜绝：杜绝重大死亡事故，杜绝伤亡事故，杜绝重大机械事故，杜绝重大交通事故，杜绝重大火灾事故。
二控制：年重伤率控制在0.5‰以下，年轻伤率控制在12‰以下。
三消灭：消灭违章指挥，消灭违章作业，消灭惯性事故。
一创建：创建安全文明标准工地。
无汽车、装载机等行车事故,无等级火警事故。
3.3.3安全生产管理机构
成立以项目经理为组长，技术负责人为副组长，安全员为组员的项目安全生产领导小组，在项目形成纵横网络管理体制。各自职责如下：
①项目经理：全面负责施工现场的安全措施、安全生产等，保证施工现场的安全。直接对安全生产负责，督促、安排各项安全工作，并随时检查。
②技术负责人：制定项目安全技术措施和分项安全方案，督促安全措施落实，解决施工过程中不安全的技术问题。
③安全员：负责上级安排的安全工作的实施，进行施工前安全交底工作，监督并参与班组的安全学习。
本工程工期紧急，我部将在整个施工过程中以“确保工期、确保质量”为指导思想，建立质量保证体系，制订切实可行的、具体的质量保证措施。通过实施“计划、执行、检查、处理”的循环工作方法，不断加强和改进对工程全过程的质量控制，保证实现质量目标。
按国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）、有关技术规范及招标文件质量标准的要求，将工程质量做到最好。
3.4排架计算书3.4.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书
×800计算，局部门厅超过1000的大梁，由于跨度较小，梁底根据步距增加一根立杆即可。层高按照号房地下室最大层高4.25m计算。
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为m，
梁截面B×D=200mm×00mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.0m，
梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用40×90mm木方。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距1.00m。
梁底两侧按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.040kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.80+0.7×1.40×2.00=28.960kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.000×0.800×0.450=9.000kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.200×0.450×(2×0.800+0.200)/0.200=0.810kN/m
(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.200×0.450=0.180kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=
0.9×(1.35×9.000+1.35×0.810)=11.919kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.180=0.159kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=24.30cm3；
截面惯性矩I=21.87cm4；
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.271kN
N2=1.271kN
最大弯矩M=0.067kN.m
最大变形V=0.153mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.067×1000×1000/24300=2.757N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1271.0/(2×450.000×18.000)=0.235N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.153mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、梁底支撑龙骨的计算
梁底龙骨计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=1.271/0.450=2.825kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.83×0.45×0.45=0.057kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×2.825=0.763kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×2.825=1.398kN
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=54.00cm3；
截面惯性矩I=243.00cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.057×106/54000.0=1.06N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×763/(2×40×90)=0.318N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=2.180kN/m
最大变形v=
0.677ql4/100EI=0.677×2.180×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.028mm
龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.509kN.m
最大变形vmax=1.723mm
最大支座力Qmax=1.271kN
抗弯计算强度f=M/W=0.509×106/4491.0=113.23N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.200kN.m
最大变形vmax=0.373mm
最大支座力Qmax=2.733kN
抗弯计算强度f=M/W=0.200×106/4491.0=44.58N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.73kN
选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=2.733kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.131×2.300=0.366kN
N=2.733+0.366=3.099kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ——长细比，为1900/16.0=119<150长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.458；
经计算得到σ=3099/(0.458×424)=15.963N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0=0.400×1.000×1.415=0.566kN/m2
h——立杆的步距，1.50m；
la——立杆迎风面的间距，1.00m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.566×1.000×1.500×1.500/10=0.144kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
Nw=2.733+0.9×1.2×0.301+0.9×0.9×1.4×0.144/0.900=3.281kN
经计算得到σ=3281/(0.458×424)+144000/4491=49.057N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
3.4.扣件钢管楼板模板支架计算书
号房排架选取地下室最大层高4.25m、板厚按最大板厚160计算。
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.09m，
立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用40×90mm木方，间距300mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.30+0.20)+1.40×2.50=12.740kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.30+0.7×1.40×2.50=12.575kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=
0.9×(25.000×0.300×0.900+0.200×0.900)=6.237kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×0.900=2.025kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=48.60cm3；
截面惯性矩I=43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×6.237+1.40×2.025)×0.300×0.300=0.093kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.093×1000×1000/48600=1.911N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×6.237+1.40×2.025)×0.300=1.857kN
截面抗剪强度计算值T=3×1857.0/(2×900.000×18.000)=0.172N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×6.237×3004/(100×6000×437400)=0.130mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为1200.000mm
集中荷载P=2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=
0.9×(25.000×0.300×1.200+0.200×1.200)=8.316kN/m
面板的计算跨度l=300.000mm
经计算得到M=
0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×8.316×0.300×0.300=0.261kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.261×1000×1000/48600=5.367N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
二、模板支撑龙骨的计算
龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.000×0.300×0.300=2.250kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.200×0.300=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×2.250+1.20×0.060)=2.495kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m
计算单元内的龙骨集中力为(0.945+2.495)×0.900=3.096kN
2.龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=3.096/0.900=3.440kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.44×0.90×0.90=0.279kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.440=1.857kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.440=3.405kN
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=54.00cm3；
截面惯性矩I=243.00cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.279×106/54000.0=5.16N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1857/(2×40×90)=0.774N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=2.079kN/m
最大变形v=
0.677ql4/100EI=0.677×2.079×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.422mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN
经计算得到M=
0.200×1.40×0.9×2.5×0.900+0.080×2.495×0.900×0.900=0.729kN.m
抗弯计算强度f=M/W=0.729×106/54000.0=13.49N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.817kN.m
最大变形vmax=1.293mm
最大支座力Qmax=11.124kN
抗弯计算强度f=M/W=0.817×106/4491.0=181.99N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=11.12kN
选用单扣件，抗滑承载力的设计计算不满足要求，建议可以考虑双扣件或调整立杆纵距或排距!!
排架施工采用双扣件进行搭设
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.127×2.800=0.356kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.300×0.900×0.900=6.075kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=5.933kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×0.900×0.900=1.822kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.67kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ——长细比，为1900/16.0=119<150长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.458；
经计算得到σ=9672/(0.458×424)=49.816N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0=0.400×1.000×1.415=0.566kN/m2
h——立杆的步距，1.50m；
la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.566×0.900×1.500×1.500/10=0.130kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
Nw=1.2×5.933+0.9×1.4×1.822+0.9×0.9×1.4×0.130/0.900=9.580kN
经计算得到σ=9580/(0.458×424)+130000/4491=78.286N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
七、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=4050.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=4500mm×300mm，截面有效高度h0=280mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.20+25.00×0.30)+
1×1.20×(0.36×6×6/4.50/4.50)+
1.40×(0.00+2.50)=13.50kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×13.50=60.75kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×60.75×4.502=63.10kN.m
按照混凝土的强度换算
得到7天后混凝土强度达到58.40%，C35.0混凝土强度近似等效为C20.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.80N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=Asfy/bh0fcm=4050.00×360.00/(4500.00×280.00×9.80)=0.12
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.113
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh02fcm=0.113×4500.000×280.0002×9.8×10-6=390.8kN.m
结论：由于∑Mi=390.77=390.77>Mmax=63.10
所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。
钢管楼板模板支架计算满足要求！
标准层剪力墙模板采用九夹板，墙高m，厚0mm，内立档采用50×100mm木楞，间距0mm，横档选用双排Φ48×3.5钢管，对拉螺栓总共6道，采用M14，间距20mm，450mm，450mm，450mm，450mm，450mm，480mm，模板缝钉50×100mm木楞。mm，其水平间距1500mm左右，长度＝墙厚－2mm。横筋两头沾防锈漆，并按两排主筋的中心位置分档，同时必须保证阴阳角和结构断面转折处的定位筋。
2.模板安装前应弹出模板就位线，支模前将杂物清理干净，大模下口粘贴海棉条，以防止模板穿螺栓高低错位及下口跑浆。
3.模板安装前先把板面清理干净，刷好脱模剂，应涂刷均匀，不得漏涂。
4.电线管、电线盒等需预先与钢筋网片固定，门窗洞模板支好后，门窗洞模板与大模板接触面粘贴海绵条。
5.支模前，先支门窗洞模板，门窗洞模板先在地面组装成整体，然后放置到钢筋网中，为防止模板移位，模板四周加限位钢筋。
6.阴阳角模板拼缝处要加海绵条处理，以防止拼缝处漏浆。模板就位后，外侧用斜支撑调整模板位置及垂直度。用丝杠调整模板的位置，之后确定各模板的位置无误后，拧紧丝杠调整板面的垂直度。同时要保证穿墙螺栓口要对齐。
4.2梁、平台模
1、梁、平台模板均用钢管支撑，平台模板下用50×100垫木以保持底模平整，梁模板、平台模板均采九夹板。现浇梁跨度大于4m时，模板应起拱。跨中起拱高度为梁长的0.1％~0.3％，上下层楼板支撑应安装在竖向中心线上，模板底标高断面尺寸，平整度均须符合设计要求和施工规范规定。
2、满堂钢管支撑立柱间距应小于1000mm（具体详见计算书），支柱之间离地面250mm起设一道纵横水平拉杆，以上每隔1.8米设一道。沿柱轴设剪刀撑，互相拉撑成整体。
3、预埋件绑扎在主筋和箍筋上，埋件较大时可用点焊固定，但注意不损伤钢筋。
4.3楼梯模板
1、楼梯一般为板式楼梯，模板均采用木模形式。
2、板式楼梯施工前应根据实际层高放样，安装平台梁及基础模板，再安装楼梯斜梁或梯底模板，然后在内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，安装楼梯外帮侧板。
4.4模板施工
4.4.1施工准备与作业条件
1、进行中心线和柱子的放线：首先引出建筑的轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的内边线，柱模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板的安装与校正。
2、做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引到模板安装的位置。
3、进行模板基底找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置的正确，防止模板底部漏浆。在外墙部位继续安装模板前，要校正，确保其平直。
4、设置模板定位基准：按照构件的断面尺寸先用同强度等级的细石混凝土定位块作为模板定位基准。或采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切断一定长度的钢筋或角钢头，点焊在主筋上，并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。
5、经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应加垫木，模板与垫木之间均应上下对齐，底层模板应垫离地面不小于100mm，运输时，要避免碰撞，防止颠倒。
6、木模板不得选用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材
7、木模板应避免长时间曝晒。浇捣前应浇水润湿，凡经周转后损坏的木模板应及时进行维修或更换，以保证结构的施工质量。
8、做好脱模剂、清洗剂的材料准备以及操作工具的准备工作。
9、放好轴线、模板边线、水平标高控制线，模板底部应做好找平层。
10、钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件与安装，办完隐预检手续。
11、操作用的脚手架和安全防护设施已支搭完毕。
4.4.2模板面板质量要求：
平均厚度及公差：平均厚度18（mm）
公差±1.0（mm）
幅面公差：±3（mm）
两对角线长度公差：6（mm）
翘曲度：<1%
含水率：5%~13%
密度：450~880（kg/m2）
4.4.3模板安装要求
（1）基础模板
根据基础墨线订好压脚板，用U型卡或连接销子把定型模板扣紧固定。安装四周龙骨及支撑，并将钢筋位置定好，复核无误。
柱模板
A.按照放线位置订好压脚板。
B.按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装，模板之间用锥型插销插紧，转角位置用连接角膜将两模板连接。
C.安装柱箍。柱箍可用钢管、型钢等制成，柱箍应根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，必要时可增加穿墙螺栓。
D.安装柱模的拉杆或斜撑，安装牢固可靠，与地面夹角不大于45度。
墙模板
A.墙板钢筋绑扎验收以后，先在底部浇好板墙断面限位，然后将板墙内的垃圾清理干净，再将内模板拼装好，设置好纵横围檩后同外模板用穿墙螺栓连接。
B.单面模板支撑时，纵横围檩设置好以后，必须用抛撑支承在预留底板上的地锚杆上，每一纵横围檩的交叉点均需设置抛撑。
平台模板
A.平台排架搭设时，标高控制点设置在排架冲天杆上，平台标高、门洞的标高都依此控制。
B.平台处预留洞位置必须在模板上标出
C.平台下的排架间要设置好剪刀撑，以防排架整体位移。
模板及其支架在安装过程种，必须设置防倾覆的临时固定设施。
安装模板前应检查预埋件、预留洞的位置尺寸、规格数量及固定情况，注意与安装单位协调，封模板前保证墙内管线敷设完毕后。封模前应将模板内的垃圾杂物清除、冲洗浮灰。
模板安装必须作到定位正确，支撑牢固，模板平整、垂直。模板缝隙应嵌塞好，梁柱等节点间模板连接清晰、固定牢固。由专人负责检查复核。
浇捣混凝土过程中，应派专人“看模”，如发现变形、松动、漏浆等异常现象应及时整修加固。每层柱、墙制模前应用砂浆找平，以控制标高，防止漏浆。4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。
现浇多层房屋和构筑物，应采取分层分段支模的方法，安装上层模板及支架应符合下列规定；
下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或架设支架支撑；
上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；
当采用分节脱模时，底模的支点应按模板设计设置，各节模板应在同一平面上，高低差不得超过3mm。
当承重焊接钢筋骨架和模板一起安装时，模板必须固定在承重焊接钢筋骨架的节点上。
楼板模板的安装，应由四周向中心铺板。支柱在高度方向所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性要求布置。对于不够模数的缝隙，可用木模补缝。
4.4.4预留孔及管道的预留方法
（1）先做木框，其大小同留孔尺寸，厚度为内外两模板之间间距，在留孔部位，于模板上钻若干小孔，用铁钉固定木框。
（2）先做钢框，其大小同留孔尺寸，厚度为内外两模板之间间距，在留孔部位，与钢筋焊接固定。
（3）管道孔较大时，先预埋管道套管，套管外围用木模镶拼代替局部模板，并和周围模板固定住。
固定在模板上的预留件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差，应符合要求。
项目 允许偏差 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔中心线位置 3 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 0～+10 预留洞 中心线位置 10 截面内部尺寸 0+10 现浇结构模板安装的允许偏差，应符合要求。
项目 允许偏差 轴线位置 5 底模上表面标高 ±5 截面内部尺寸 基础 ±10 柱、墙、梁 ＋4～－5 层高垂直 全高≤5m 6 全高＞5m 8 相邻两板表面高低差 2 表面平整度（2m长度上） 5 4.4.5模板拆除
现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求（一般需在混凝土强度达到其设计强度的75%，如采用快拆头子留撑施工方法，混凝土强度达到50%就可拆模）；当设计无具体要求时，应符合下列规定
1）侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏后，方可拆除；
2）底模，在混凝土强度符合规定后，方可拆除。
3）楼板拆模时，必须做好同条件养护试块，达到强度标准后，经项目经理、施工员、项目工程师的一致认可后，方可拆模。
现浇结构拆模时所需混凝土强度表
结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值得百分率计（%） 板 ≤2 50 ＞2，≤8m 75 ＞8 100 梁、拱、壳 ≤8m 75 ＞8 100 悬臂构件 100 4）已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。
5）拆模时应注意保护好模板，拆模时不能用力过猛，模板的传递均采用人工传递，严禁随意抛、掷模般及其相关配件，拆下来的模板要及时运走、整理。
6）拆除程序一般应是后支先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。
7）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
8）所有模板未经允许不得随意开洞，拆模后要堆放平整，并且清理干净以备后用。
4.4.6施工要点
本体系模板的面板采用九夹板每榀标准模板的幅面为1830×915mm
①、支模前关砌必须弹好轴线及柱边线，在钢筋上定好标高，在柱底部位焊好钢筋限位，按组合图施工。板、梁上予埋铁、管、洞要保证位置与柱模标高的精确。
②、板的横楞、竖楞(与排架支撑立杆的连杆、斜撑)均要用Φ48.3×3.6圆钢管，双根设置，间距、规则按设计计算确定。
③、楼板模采用排架撑。与梁、板立杆一道，离地0.35m处设纵横向水平拉杆，以上每隔1.8m设一道水平拉杆，三根立根之间设余拉撑保证整个钢管排架支撑系统的稳定，平台板搁栅间距保持在450mm以下，上铺九夹板，在九夹板的接缝处设木搁栅，固定九夹板，拼缝应严密、平整，有不足的地方用木板补上，模板必须刷好隔离剂，梁底模板按要求起拱，钢管支撑的底部应垫木板及木楔找平，以利拆模。
④、所有模板未经允许不得随意开洞，拆模后要堆放平整、清理以备后用。
⑤、模板施工中，木工监护需要认真熟悉图纸，加强现场监督，在木工操作过程中及时发现问题和及时整改，特别要注意砖墙拉筋，圈梁、过梁、构造柱的预埋件的位置。
⑥、先在面上弹出纵横轴线墙板柱边线，然后墙板柱扎铁，然后再封墙柱板模，夹板上下左右均连接牢靠，且墙柱模板与钢筋间应绑放塑料垫块，以免钢筋与模板相碰而产生露筋，墙柱模外应用(48.3钢管及穿墙螺栓进行拉结，各墙板柱模板箍间采用钢管与平台排架相互连接，增强稳定性。
4.4.7模板的维修保养
安装和拆除模板时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。
拆下的摸板应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸。
清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。防锈漆脱落时，清理后涂刷防锈漆。
振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面。绑扎焊接钢筋时，不得砸坏或烧坏九夹板。
模板的连接件、配件应经常进行清理检查，对损坏、断裂的部件要及时挑出，螺纹部位要整修后涂油。
拆下来的模板，如发现翘曲、变形、开焊，应及时进行修理。破损的板面应及时进行修补。
模板及零配件设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。
模板应存放在室内或敞棚内干燥通风处，露天堆放时要加以覆盖。模板底层应设垫木，使空气流通，防止受潮。
模板每使用2次后应反面使用，防止模板的变形累加，保持模板的平整度。
装卸模板时要轻拿轻放，不得碰撞。装车高度不得超出车栏板，并应拴牢，防止沿途丢失或伤人。
建立模板管理、使用、维修制度，对随意裁取模板者进行经济处罚措施。
4.4.8安全注意事项
遵守国家有关建筑安装工程施工防火施工规范、规定。
装拆模板，必须有稳固的登高工具。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。
在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。
模板的预留孔洞等处，应加设防护网，防止人员和物体坠落。
安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。如遇中途停歇，应将已就位的模板或支撑件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。
在脚手架或操作平台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具带内，严禁放在脚手架或操作平台上。
地面以下支模，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业。
楼板、梁的支柱，应按规定设置纵横向水平支撑及剪刀撑。
浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部膨胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。
拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要时，应先设立临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔。
高空装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置警示排或红色信号标志。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。
4.5模板计算书
4.5.1梁木模板与支撑计算书
一、梁模板基本参数
梁截面宽度B=200mm，
梁截面高度H=800mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面40×90mm，
梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.200kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×27.090=24.381kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×24.38+1.40×5.40)×0.80=29.454N/mm
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=43.20cm3；
截面惯性矩I=38.88cm4；
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×19.505+1.40×4.320)×0.300×0.300=0.265kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.265×1000×1000/43200=6.136N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.505+1.40×4.320)×0.300=5.302kN
截面抗剪强度计算值T=3×5302.0/(2×800.000×18.000)=0.552N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×19.505×3004/(100×6000×388800)=0.458mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
五、穿梁螺栓计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×24.38+1.40×5.40)×0.80×0.60/1=17.67kN
穿梁螺栓直径为20mm；
穿梁螺栓有效直径为16.9mm；
穿梁螺栓有效面积为A=225.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=17.672kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置1道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
六、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
梁模板及支撑计算满足要求！
4.5.2梁木模板与支撑计算书
一、梁模板基本参数
梁截面宽度B=300mm，
梁截面高度H=1100mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面40×90mm，
梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.200kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×27.090=24.381kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×24.38+1.40×5.40)×0.90=33.135N/mm
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=48.60cm3；
截面惯性矩I=43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×21.943+1.40×4.860)×0.300×0.300=0.298kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.298×1000×1000/48600=6.136N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×21.943+1.40×4.860)×0.300=5.964kN
截面抗剪强度计算值T=3×5964.0/(2×900.000×18.000)=0.552N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×21.943×3004/(100×6000×437400)=0.458mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
五、穿梁螺栓计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×24.38+1.40×5.40)×0.90×0.60/1=19.88kN
穿梁螺栓直径为20mm；
穿梁螺栓有效直径为16.9mm；
穿梁螺栓有效面积为A=225.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=19.881kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置2道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
六、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
梁模板及支撑计算满足要求！
4.5.3墙模板计算书
一、墙模板基本参数
计算断面宽度300mm，高度3500mm，两侧楼板厚度300mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距150+300+500+500+500+500+650mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×27.000=24.300kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取2.80m。
荷载计算值q=1.2×24.300×2.800+1.40×5.400×2.800=102.816kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=151.20cm3；
截面惯性矩I=136.08cm4；
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=12.338kN
N2=33.929kN
N3=33.929kN
N4=12.338kN
最大弯矩M=0.925kN.m
最大变形V=0.457mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.925×1000×1000/151200=6.118N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×18506.0/(2×2800.000×18.000)=0.551N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.457mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×24.30+1.4×0.30×5.40=11.016kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.30×24.30=7.290kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图(kN.m)
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.674kN.m
经过计算得到最大支座F=7.736kN
经过计算得到最大变形V=0.001mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=5400.00cm3；
截面惯性矩I=243000.00cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.674×106/5400000.0=0.13N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3880/(2×40×900)=0.162N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形v=0.001mm
内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.812kN.m
最大变形vmax=0.288mm
最大支座力Qmax=16.633kN
抗弯计算强度f=M/W=0.812×106/8982.0=90.40N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm):14
对拉螺栓有效直径(mm):14
对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.633
对拉螺栓强度验算满足要求!
侧模板计算满足要求！
4.5.4柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度B=450mm，
柱模板的截面高度H=600mm，
柱模板的计算高度L=2900mm，
柱箍间距计算跨度d=500mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。
B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
柱模板支撑计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=1.00×27.090=27.090kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=1.00×3.000=3.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。
荷载计算值q=1.2×27.090×0.500+1.40×3.000×0.500=18.354kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=27.00cm3；
截面惯性矩I=24.30cm4；
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×13.545+1.40×1.500)×0.280×0.280=0.144kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.144×1000×1000/27000=5.329N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×13.545+1.40×1.500)×0.280=3.083kN
截面抗剪强度计算值T=3×3083.0/(2×500.000×18.000)=0.514N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×13.545×2804/(100×6000×243000)=0.387mm
面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求!
四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.280m。
荷载计算值q=1.2×27.090×0.280+1.40×3.000×0.280=10.278kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=5.139/0.500=10.278kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.278×0.50×0.50=0.257kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×10.278=3.083kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×10.278=5.653kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=54.00cm3；
截面惯性矩I=243.00cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.257×106/54000.0=4.76N/mm2
抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3083/(2×40×90)=1.285N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形v=
0.677ql4/100EI=0.677×7.585×500.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.147mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求!
五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：
P=(1.2×27.09+1.40×3.00)×0.180×0.500=3.30kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取次龙骨传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.759kN.m
最大变形vmax=0.480mm
最大支座力Qmax=3.304kN
抗弯计算强度f=M/W=0.759×106/8982.0=84.50N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于640.0/150与10mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm):20
对拉螺栓有效直径(mm):17
对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=3.304
B方向对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：
P=(1.2×27.09+1.40×3.00)×0.280×0.500=5.14kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取次龙骨传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=1.438kN.m
最大变形vmax=1.551mm
最大支座力Qmax=5.139kN
抗弯计算强度f=M/W=1.438×106/8982.0=160.10N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于840.0/150与10mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm):20
对拉螺栓有效直径(mm):17
对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.139
H方向对拉螺栓强度验算满足要求!
大断面柱模板支撑计算满足要求！
1、模板拆除根据现场同条件（拆模）的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
按设计强度等级的百分率计:
结构类型 结构跨度(m) 按设计的混凝土强度标准值的百分率计(%) 板 ≤2 50 ＞2≤8 75 ＞8 100 梁、拱、壳 ≤8 75 ＞8 100 悬臂构件 100 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、脚手架拆除由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。
6、脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固。 7、各构件严禁抛掷至地面，运至地面的构配件，及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
施工安全、文明措施
(1)、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
(2)、脚手架搭设，必须由专业架子工进行搭设，挂好、系好安全带，现场安全员要到场监督。
(3)、在拆模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
(4)、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
(5)、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；
安全注意事项
1、模板安装
(1)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
(2)支撑立柱模板时，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。
(3)支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行走。
(4)二人抬运模板时要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。
(5)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
(6)纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。
(7)支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落，造成事故。
(8)模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。
2、模板拆除：
(1)拆除模板应经负责人同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。
(2)拆除檐口，阳台等危险部位的模板。底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。
(3)拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。
(4)拆模的顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间的安全距离，保证安全操作。
(5)拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。
3、圆盘锯等机具：
(1)圆盘锯必须用单向开关控制。锯片上方必须安装保险挡板和滴水装置，在锯片后面，离齿10-15mm处，必须安装楔形分料器，锯片安装在轴上应保持对正轴心。
(2)锯片必须平整且锯齿尖锐，不得连续缺齿两个，裂纹长度不得超过20mm，裂缝末端须冲钻止裂孔。
(3)被锯木料厚度，以锯片能露出木料10-20mm为限，夹持锯片的法兰盘直径应为锯片直径的1/4。
(4)启动后，须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬，如锯走偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料长度不应小于500mm。接近端头时应用推棍送料。
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