碗扣式梁模板钢管支架(梁板共用立杆)计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》
GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162
-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB5001
0-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强
度为205.00N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，梁截面B×D
=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距h=1.50m，钢管规格：Φ48.3×3.5;立杆钢
管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(9
00);梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm
2。内龙骨采用[10号槽钢U口水平。梁底支撑龙骨长度1.20m。梁顶托采用100.×100.mm木方。梁底承重杆按照布置间距45
0,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载
标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折
减系数取1.00。图碗扣式梁模板支撑架立面示意图依据《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018规定：永久荷载分项
系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D
。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×0
.600×0.300+0.500×0.300=4.740kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×0.300=0
.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=11.25
cm3；截面惯性矩I=8.44cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计
算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计
值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1
.30×4.740+1.50×0.600)×0.400×0.400=0.113kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.0
00×0.113×1000×1000/11250=10.044N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计
算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×4.740+1.50×0.600)×0.400
=1.695kN截面抗剪强度计算值T=3×1.000×1695.0/(2×300.000×15.000)=0.565N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql
4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.740×4004/(100×9000
×84375)=1.082mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算作用荷载包
括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.4
00=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.600+0.300)/0
.300=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000
+0.000)×0.300×0.400=0.240kN均布荷载q=1.30×6.120+1.30×1.000=9.256kN
/m集中荷载P=1.50×0.240=0.360kN龙骨计算简图龙骨弯矩图(kN.m)龙骨剪力图(kN)变形的计
算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=-0.049kNN2=2.214kNN3=2.214kNN4=-0.049kN经过计算得到最大弯矩M=0.076k
N.m经过计算得到最大支座F=2.214kN经过计算得到最大变形V=0.001mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩
I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=39.70cm3；截面惯性矩I=198.30cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计
算强度f=γ0M/W=1.00×0.076×106/39700.0=1.91N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N
/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.
00×1.568/(2×50.00×50.00)=0.941N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪
强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形v=0.001mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求
!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.104kN/m。托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.429kN.m经过计算得到最大支座F=5.521kN经过计算得到最大变形
V=0.245mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=166.67cm3；截面
惯性矩I=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.429×106/1
66666.7=2.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:
T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×3321/(2×100×100)=0.498N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0.245mm顶
托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载
计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.20)+1.50×2.00)×(0.23+0.90/2)×0.
90=6.25kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=-0.05kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=-0.05
+6.25=6.20kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=-0.05kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=-0.05
+6.25=6.20kN梁底立杆受力最大值为Nm=5.52kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm
,N2)=6.20kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc—
—扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算
值R=max(NL,NR)=max(-0.05,-0.05)=-0.05kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求
!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.四、立杆的稳定
性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.20kN
(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.30×0.452=0.588kNN=6.196+0.588=6.78
3kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.
59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.93W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.15σ——
钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——
计算长度(m)；参照《碗扣式规范》，由公式计算立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k——立杆计算长度附加系数，依据规
范根据架体高度取值为1.155；u——立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；a——立杆上端伸出顶层
横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力
线性插值得到。承载力线性插值系数k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)×(0.20-0.2)+1.2=1.
20l0=3.557m；λ=3557/15.9=223.913,φ=0.146根据承载力线性插值得到:σ=(1.00×
6783)/(0.146×492.6)/1.20=78.420N/mm2不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中
Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立杆的步距，
1.50m；la——立杆纵向(跨度方向)间距，0.90m；lb——立杆横向间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时
，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.461×0.900×1.500×1.500/10=0.084
kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN
.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支
撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.461×4.0×0.90
×(0.5×4.0+0.80)=4.645kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(4.645/6.00)=0.4
13kN立杆Nw=6.196+1.300×0.452+1.50×0.6×0.413=7.155kN根据承载力线性插值得到:
σ=1.00×(7155/(0.146×492.6)+84000/5149)/1.20=96.308N/mm2,考虑风荷载时,立杆
的稳定性计算σ<[f],满足要求!五、梁模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验
算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT:MR=6.0002×0.900×(0.419+0.500)+2×(0.000×6.000×0.900)×6.000/2=29.7
58kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×4.645=13.935kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算MT稳定性要求！六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础
底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=27.13(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=6.78k
NAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu=1.363
fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算(梁板共用立杆)满足要求！以下内容为文档分享时的编辑识别文字,不是本文档的正式内容,删除即可!!!!!!!80后技术员是一名地道的80后工程技术工作人员,真诚的希望同为工程人的你和技术员一起交流/学习工程技术知识,如有需要你可以通过头条,抖音,快手搜索<80后技术员>找到我,并给我留言!本资料由80后技术员分享,80后技术员是一名地道的工程技术人员,欢迎业内的朋友一起交流学习!本资料由PKPM施工整体解决方案软件软件自动生成!更多精彩专业资料分享/工程软件服务请关注头条号/抖音号:80后技术员 |
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