注册电气工程师供配电专业讲师：罗老师注册供配电专业2019年变动规范讲解2019年注册电气供配电专业考试规范变动情况一览表一、版本更新15.
《低压电气装置第5-；4部分：电气设备的选择和安装接地配置和保护导体》GB/T16895.3-201746.《数据中心设计规
范》GB50174-201749.《电力工程电缆设计标准》GB50217-201857.《安全防范工程设计技术标准》GB50
348-2018二、新增规范13.《可编程序控制器第3部分：编程语言》GB/T15969.3-201724.《电气简图用图形
符号第7部分：开关、控制和保护器件》GB/T4728.7-200848.《有线电视网络工程设计标准》GB50200-2018
15.《低压电气装置第5-54部分：电气设备的选择和安装接地配置和保护导体》GB/T16895.3-201715.《低压电气装
置第5-54部分：电气设备的选择和安装接地电賈和保护导体》GB/T16895.3-2017核心案例考点目录：1、保护接地导体
最小截面积2、埋入土壤内的接地极电阻的估值3、金属桃作为接地极接地电阻的佔值1、保护接也导体最小栽面秋【依据】GB/T16895
.3-2017543.1【考点总结】苏丁可按543.1.2的公式订算，也可按去54.2进行选择。这两种方法都应考也54
3.1.3的要求?(1)蚤个回路用一根保护接也导体(2)两个或更多个回路共用一根保护接也导体(1)每个回路用一根保扩接地导体5
43.1.2保护接地导体的截面积应不小于由如下两者之一所确定的偵：——按1EC60949；或—仅对切断时间不超过5s时.可由下
列公式确定：4件式中：&S—截面积.单位为平方亳米(mm2);/—流过保护电器的忽略故障点阻抗产生的预期故障电流方均根值(见I
EC60909-0).单位为安(A)iI—保护电器白动切断的动作时间.单位为秒(S)；k—由保护接地导体、绝缘和其他部分的材
料及初始和最终温度决定的系数以偵的计算见附录A)o若用公式求得的规格是非标准的.至少应采用最按近的较大标准截面积的导体。注1；需号
虑回路阻抗的限流影响和保护器的Pi的限值.注2,对处于冇潜在的爆炸环境中的装置的极阳温度值.见IEC60079-0.注3：因符合
1EC''60702-1要求的矿物绝缘电缆的金属护套承受接地故障的能力大于线导体承受接地故障的能力.当把金属护奁用作保护接地导体时
不必计算其截面枳.表54.2保护接地导体的最小截面积（如不根据543.1.2的公式计算）线导体截面积Smm1（铜）相应保护接地
导体的最小截面枳mm2保护接地牙体与线导体使用相同材料保护接地导体与线导体使川不同材料S<16S1635S2
T其中：妇是线导体的A值.它是由附录A中公式导出或由1EC60361-1-43P的&按导体和绝缘的材料选抒的.L是保护接地
导体的A偵.是按衣A.54.2~AA.5LB中适用的有关巻数选择的.-对于PEN导体.眞截面枳仅在符合中性导体哉面积确定原%I
EC60364-5-52）的前题F.才允许狀小.543.1.3不是电缆的组成部分或不与线导体共处F同一外护物之内的每根保护接地导
体，其截面枳不应小于：濯尹—有防机械损伤保护.2.5mm2铜.16mm2铝；—无防机械损伤保护.4mm2铜.16mm2铝
.注：不排除将钢材用作保护接地导体.不是电缆的组成部分的保护接地导体敷设在导管、线槽内或类似方式保护.诃认为已有机械保护。2、埋X
土壤内的接也极电阻的估值【依据】GB/T16895.3-2017附录D.3.2【考点总结】分三种情况进行佔算：a）水平
埋敷导体；b）埋设平板；c）垂直埋设接地极地沟内不宜冋填石料、炉渣或类似物体.但易使上壤保持潮湿者除外。a）水平埋敷导体依据以下公
式可近似求得水平埋敷导体（见542.2.3和表54.1）的接地极电阻（R）：R=2f式中：p——土壤电阻率，单位为欧米（II-
m）；L—导体敷设地沟的长度.单位为米（m）。应注意到在地沟内导体成曲折敷设.并不明显地降低接地极电阻值。事实上，导体用两种不同方
式敷设：—建筑物基础接地极：接地极敷设在环绕建筑物整个周边的基础内。考虑的K度是建筑物的周长。—水平地沟：导体敷设深度约1m
开挖的地沟h）埋设平板为保持与土壤两面良好的接触.整个平板最好垂直布置。平板的顶端宜处于大约1m深度埋设。足够深度埋设的平板.
其接地极电阻（R）近似等于：R=0.8E式中：。——土壤电阻率.单位为欧米（Q-m）；L—平板周长.单位为米（m）。c）垂
直埋设接地极依据以下公式可近似求得垂直埋设接地极的电阻（R）（见542.2.3和表54.1）：式中：P—土壊电阻率.单位为欧米（Q
-m）；/.伟或管的长度,单位为米（m）。出现冰冻或干早的风险之处?棒的长度应増长1m或2m。深埋一些并联的垂直棒.降低
接地极电阻值.在两根棒的情况下?棒的间距为棒的长度；若超过两根棒，棒的间距应加大。应注意到特长棒的深埋的辛实,由于地表层的土壤电
阻率很少是均匀的?棒町深埋至具冇低电阻率或可忽略电阻率的地表层出现的情况。3、金属桩作为接弛极接应电阻的估值【）.4金属桩作为接
地极金风桩由金风结构相互连接旦埋在地面一定深度?可用作接地极。埋设的金届桩的电阻（R）可用公式近似地计算：R=0.366fig
罗式中：L—桩埋入长度,单位为米（m）；d—桩接触的柱体的直径.单位为米（m）；P—土壤电阻率.单位为欧米（。-m）.相互
连接的置于建筑物周围的一组金属桩占与堪础接地极相同数虽级的电阻混凝土并不妨碍将金质桩利用作接地极.但也不显昔改支接地极电阻。46
.《数据中心设计规范》GB50174-2017核心案例考点目录：1、数据中心各功能区的面积：第4.2节2、主机房内通道与设备之
间的距离：第4.3.4条3、不间断电源系统的基本容量：公式（8.1.7）4.2.2主机房的使用面积应根据电子信息设备的数量、外形
尺寸和布置方式确定，并应预留今后业务发展需要的使用面积。主机房的使用面积可按下式计算：(4.2.2)A=SN式中：A——主
机房的使用面积（n?）；S——单台机柜（架）、大型电子信息设备和列头柜等设备占用面积（m?/台），可取2.Om2/台?4.O
m2/台;N——主机房内所有机柜（架）、大型电子信息设备和列头柜等设备的总台数。4.2.3辅助区和支持区的面积之和可为主机房面
积的1.5倍?2.5倍。4.2.4用户工作室的使用面积可按4m2/人?5m2/人计算；硬件及软件人员办公室等有人长期工作的房间
，使用面积可按5m2/人?7m?/人计算。4.3.41主机房内通道与设备之间的距离应符合下列规定：用于搬运设备的通道净宽不应
小于1.5m；面对面布置的机柜（架）正面之间的距离不宜小于1.2m；背对背布置的机柜（架）背面之间的距离不宜小于0.8m；
当需要在机柜（架）侧面和后面维修测试时，机柜（架）与机柜（架）、机柜（架）与墙之间的距离不宜小于LOm；5成行排列的机柜（架），
其长度大于6m时，两端应设有通道；当两个通道之间的距离大于15m时，在两个通道之间还应增加通道。通道的宽度不宜小于Im,局部可
为0.8m。8.1.7电子信息设备宜由不间断电源系统供电。不间断电源系统应有自动和手动旁路装置。确定不间断电源系统的基本容量时
，应留有余量。不间断电源系统的基本容量可按下式计算:ENL2P(8.1.7)式中：E——不间断电源系统的基本容量，不包含备份不
间断电源系统设备［kW/(kV?A)］；p——电子信息设备的计算负荷［kW/(kV-A)L8.1.7不间断电源系统包括交
流系统和直流系统。为保证电源质量，电子信息设备宜由UPS供电，当市电电源质量能够满足电子信息设备的使用要求时，也可由市电直接供
电。辅助区宜单独设置UPS系统，以避免辅助区的人员误操作而影响主机房电子信息设备的正常运行。采用具有自动和手动旁路装置的UPS
,目的是为了避免在UPS设备发生故障或进行维修时中断电源。确定UPS容量时需要留有余量，其目的有两个：一是使UPS不超负荷工作
，保证供电的可靠性；二是为了以后少量增加电子信息设备时，UPS的容量仍然可以满足使用要求。按照公式E21.2P计算出的UPS
容量只能满足电子信息设备的基本需求，未包含冗余或容错系统中49.《电力匸程电缆设计标准》GB50217-20181、绝缘水平：
3.2.22、感应电动势及接地方式：4.1.10''4.1.11＞附录F3、等价电路计算电缆过电压：条文说明第4.1.
13条4、护层电压限制器：第4.1.14条5、金属套单点接地的电缆线路中沿金属套产生的工频过电压：条文说明第4.1.17
条6、电缆订货长度：第5.1.17条、第5.1.18条、附录G7、固定部件机械强度：6.1.108、经济电流选择法：附
录B9、载流量法：附录C、附录D10、短路热稳定法确定电缆截面：附录E11、电缆穿管敷设时容许最大管长：附录H3.2.2交流系
统中电力电缆导体与绝缘屏蔽或金属套之间额定电压选择应符合下列规定：中性点直接接地或经低电阻接地系统，接地保护动作不超过Imin切
除故障时，不应低于100%的使用回一对于单相接地故障可能超过Imin的供电系统,不宜低于133%的使用回路工作相电压；在单相接地故
障可能持会8h以上,或发电机回路等安全性要求较高时，宜采用173%的使用回路工作相电压。A在电缆的电压表示Uo/U(UQ中：U
。—电缆设计用的导体对地或金属屏蔽之间的额定工频电压;U——电缆设计用的导体间的额定工频电压;Um——设备可承受的“最高系统电压”
的最大值(见GB/T156—2007)。电缆的额定电压应适合电缆所在系统的运行条件。为了便于选择电缆，将系统划分为下列三类：—A
类:该类系统任一相导体与地或接地导体接触时，能在1min内与系统分离；—B类:该类系统可在单相接地故障时作短时运行，接地故障时间
按照JB/T8996-1999应不超过lh°对于本部分包括的电缆，在任何情况下允许不超过8h的更长的带故障运行时间。任何一
年接地故障的总持续时间应不超过125h；GB/T12706.1-20080.6/1(1.2)kV和1.8/3(3.
6)kV。GB/T12706.2-2008JhkUo/U(LL)=3.6/6(7.2)-6/6(7.2)—6/10(
12)—8.7/10(12)-8.7/15(17.5)-12/20(24)-18/30(36)kVF.0.1交流系统中
单芯电缆线路1回或2回的各相按通常配置排列情况下，在电缆金属套上任一点非直接接地处的正常感应电势值可按下式计算?允许值：EsW
50、300〈E&41为＞为也J攻I与援地故障点最长距，如EsFEg单长感球下幻（F.0.1）式中：Es——感应电势（V）；
L——电缆金属套的电气通路上任一部位与其直接接地处的距离（km）；E&）——单位长度的正常感应电势（V/km）。F.0.2
Eso的表达式见表F.0.2。4.1.11交流单芯电力电缆金属套上应至少在一端直接接地，在任一非直接接地端的正常感应电势
最大值应符合下列规定：1未采取能有效防止人员任意接触金属套的安全措施时，不得大于50V^2除本条第1款规定的情况外，不得大于30
0V；3交流系统单芯电缆金属套的正常感应电势宜按照本标准附录F的公式计算。附录F交流系统单芯电缆金属套的正常感应电势计算方法oo
oooooo79电缆回路数每根电缆相互间中心距均等时的配置排列特征A相或C相（边相）B相（中间相）符号Y符号Q(f)/km
)符号6(n/km)符号Xs(n/km)12根电缆并列IXSIXs(2?,lny-)X10-3根电缆呈等边三角形IXsIXs(
2wln-|-)X10-?3根电缆呈直角形IXsXs+T(2/1112)X10-，(2wlny-)X10-4|^+(Xs-f)2
3根电缆呈直线并列-j-j3W+(Xs-a)zIXsXs+q(2?ln2)X10-4(231n§)Xl()TX土二Sit
TX+立皿土6Q表F.0.2Eg的表达式续表F.0.2QQ?Q@?Q@???0电缆回路数每根电缆相互间中心距均等
时的配置排列特征A相或C相（边相）B相（中间相）符号y符号。（C/km）符号"(Q/km)符号Xs(fl/km)2两回电缆等距直
线并列（同相序），（為+学）Xs+u+号C2ailn2)X10-<(2sln5)X10T(2u)ln—-)X10
4#”3尸+(Xs—#)-两回电缆等距直线并列（逆相序）I(Xs+-|-)Xs+fl_T(2wln2)X10
~4(2Un5)X10~4pwlny-)X10-4TV3r+(^-f)2注：163=2”；r为电缆金属套的平均半径（m）；/为电
缆导体正常工作电流（A）；/为工作频率（Hz）；S为各电缆相邻之间中心距（m）；回路电缆情况，假定/、「均等.金属层4.1.
12交流系统单芯电力电缆金属套接地方式选择应符合下列心方式规定：1线路不长，且能满足本标准第4.1.11条要求时，应采取在线
路一端或中央部位单点直接接地(图4.1.12-1)；—与桨空玖相連4町，1姓地息逸连豊空公JJ-砖一端＜1p985右中〉古—
(a)线路一端单点直接接地〈另一端经SV。&图4.1.12-1线路-端或中央部位单点直接接地1-电缆终端；2—中间接头；3—
床层电压限制器50217考点2：感应电动势及接地方式金属层4.1.12交流系统单芯电力电缆金属套接地方式选择应符合下列接地方
又规定：2线路较长，单点直接接地方式无法满足本标准第4.1.11条的要求时，水下电缆、35kV及以下电缆或输送容量较小的35k
V以上电缆，可采取在线路两端直接接地（图4.1.12-2）；50217考点2：感应电动势及接地方式>■————〃单元vSVL#
线:桥型接地〉T''TTI1单元1—1V保护绝壕接头J2单元金属层4.1.12交流系统单芯电力电缆金属套接地方式选择应符合下
列接地方式规定：3除本条第1款、第2款外的长线路，宜划分适当的单元，且在每个单元内按3个长度尽可能均等区段，应设置绝缘接头或实
施电缆金属套的绝缘分隔，以交叉互联接地（图4.1.12-3）o1|区段—''图4.1.12?全交叉互联接地1-电缆终端;
2-中间接头；3-绝缘接头；4-护层电压限制器注：图中护层电压限制器配置示例按Y0接线。〈SVL的△或桥型不接地，见pl37图〉
50217考点3：等价隹4.1.13系原条文4.1.12修改条文。单芯电力电缆及其接头的外护层和终端支座、绝缘接头的金
属套绝缘分隔、GIS终端的绝缘筒这三个部位，冲击耐压指标在国内外标准有不尽全面的各自规定，现列于表4。表4国内外标准中载列单芯电
缆及其附件的冲击耐压(kV)指标标准号部位各额定电压级对应外护层等冲击耐压(kV)GB/T11017GB2952GB/Z1
8890.1额定电压(kV)<3566110220500电缆外护层、户外终端支座20——37.547.572.5IEC60
229电缆主绝缘額定冲击耐压(kV)<380——380?750750?1550电缆外护层20—37.547.572.5IEC
60840—1999电缆主绝缘额定冲击耐压(kV)250?325——550?750——电缆及其接头外护层.终端支座30—30(
37.5)——绝缘接头的金属套分隔绝缘60—60(75)——JEC3402(□)额定电压(kV)110?187220?275
500电缆外护层等15(50)606580GIS终端的绝缘筒^5^5u——IEEE4041993(美)r-t\IA-/额定电
压(kV)—46?138——巒队J牟属^p夺60——乂￡、（1卷电缆连接特征的等价电圖求算：建用君蠶?囂?公式计''牝电缆与架空
线直接相连的情况，外护层的''雷荷扁番''过菴压算法：0①首侧终端接地、电缆尾侧金属套开路端的冲击过电压Usa的表达式：Us^=
2ERZ/R+ZQZo+Zc+l/^/lk+ZQ](kV)或当电缆尾端接有大的电容时:77=-4Ez^zxz-rz
：(kv)(1)(2)Sa金属詳氣层首端接地一末端不接地时护层电压计算示意图M,（1撮电缆连接特征的等价画廠I求算乂?,，!?
公天1）电缆与架空线直接相连的情况，外护层的''雷电品蕃过菴压算法：下!②尾侧终端接地、电缆首侧金属套开路端的冲击电压Usb的
表达式:Uss=2EZo+Zc+Zse(3)电缆架空线''金属屏蔽末端接地，首端不接地时护层过电压的计算示意图式中：E——雷
电进行波幅值（kV）；Z。——架空线波阻抗（。），一般为400Q-600Q；乙一电缆导体与金属套之间波阻抗（Q）;Z、—-电缆金属
套与大地之间波阻抗（O）;R一一金属套接地电阻（。）。乙、Z与电缆规格、型式和敷设方式有关.尤其后者影响差异较明显。理论计算值
与实测值往往有较大差异，现从日本和国际大电网会议（CIGRE）文献中摘列部分乙、Z“值，列于表5。等价电路计算电缆过电''—表5
部分单芯电缆乙、Zje值电缆电缆规格、型式实测值（。）计算值（Q）敷设方式电压(kV)截面(mm2)型式2.Zx乙%275250
0充油17.677.017.678.4隧道2202500充油17.853.915.579.2154800充油13.021.
4?22.610.987.5154800充油15.022.0?25.016.65.7管道77400充油14.312
.713.28.677400XLPE29.625.526.46.9772000XLPE19.955.915.75
.12751000充油19.010.919.22.6直埋225400充油M012.123.63.31101400充油11
.58.83.250217考点3：等价电路计算电缆过电压号奇辻压（1密电缆连接特征的等价电圖求算："上鷲捋公式计算式j1非
常箕杂，不作为考决重点2）电缆直连GIS终端的绝缘筒，因断路器切合时产生操作过电压，具有约20MHz高频衰减振荡波和波头长0.0
s陡度的特征，该行波沿电缆导体侵入，在金属套感生暂态过电压的相关因素和等价电路，如图1所示，可得到绝缘筒间过电压（LAb）、电
缆金属套对地过电压（U,）的表达式：图1电缆直接G1S终端绝缘筒的暂态过电压计算用等价电路过压（1應电缆连接特征的等价电蹌求算：
％叫2）电缆直连GIS终端的绝缘筒绝缘筒间过电压（Uab）、电缆金属毫对?地过电压（UQ的表达式:LiZesILlZwL
2+Ze,L]+Z”L?ZesUab=2Ei乙+Ze十l7+Zcs+L+Z“见=宀％十)LlZ
$e(4)(5)(6)=丄Ze+Zeb+Z”+Zesa~C(Ze+乙宀(2+乙「)式中：E—GIS
的断路器切合过电压沿电缆导体进行波幅值(kV)；Za——气体绝缘母线的导体与护层间波阻抗（。）；Zl气体绝缘母线的护层与大地间波
阻抗（。）；心丄2—气体绝缘母线和电缆的各自接地线感抗（。）；C一-两护层间的杂散电其余符号含义同上。（2）痙由实际系统的测试
结果两乱迄今所见，主要有日本报道过66kV及以上单芯电缆线路的系列实际测试，现摘列部分结果如下：淄1）对于66kV?275k
V电缆未设置护层电压限制器情况，自20世纪80年代起先后进行过10次以上测试，电缆线路金属套对地暂态过电压（UQ分别达45.
6kV、100kV?219kV、90kV?246kV（相应额定电压级为66kV、154kV、275kV）,均已超岀电缆外护层绝
缘耐压水平。此外，系列66kV?154kV电缆具有多个交叉互联单元的长线路测试数据，显示了电缆线路首端（雷电波侵入侧；若线路另一
侧直连架空线，则存在两侧首端）起始1个?2个交叉互联单元的U才有超过耐压值情况，其后的U,均在耐压水平以下。虽然如此，但日本
对275kV及以上电缆线路所有的绝缘接头，均仍设置护层电压限制器以策安全。2）66kV?275kV电缆直连GIS终端的绝缘筒,在
3种不同条件电缆线路的测试结果，分别达44.9kV、52.4kV、104.4kV、186.6kV（相应额定电压级为66
kV、77kV、154kV、275kV）,均超出耐压值，若在绝缘筒并联0.03/F电容或护层电压限制器，则测得U’b不超过6k
V?14kV,证实有效（参见日本《电气学会技术报告》第366号（1991）、第5纟7号（1994）等专题论述）。50217考士''c
—蠢永1.13交流系统单芯电力电缆及其附件的外护层绝缘等部位应保护设置过电压保护，并应符合下列规定：规范要求>35kvl35
kV以上单芯电力电缆的外护层、电缆直连式GIS终端v过压值计算式,p130~p131>的绝缘筒，以及绝缘接头的金属套绝缘分隔部位
，当其耐压水平低于可能的暂态过电压时，应添加保护措施,且宜符合下列规定：1）单点直接接地的电缆线路，在其金属套电气通路的末端，
应设置护层电压限制器；2）交叉互联接地的电缆线路，每个绝缘接头应设置护层电压限制器。线路终端非直接接地时，该终端部位应设置护层
电压限制器；3）GIS终端的绝缘筒上，宜跨接护层电压限制器或电容器。<35kv235kV及以下单芯电力电缆金属套单点直接接地，
且有增强护层绝缘保护需要时，可在线路未接地的终端设置护层电压限制器。3电缆护层电压限制器持续电压应符合现行国家标准《交流金属氧
化物避雷器的选择和使用导则》GB/T28547的有关规定。50217考点3：缶价电路计竟电缆过电的SVL参数4.1.14护层电压
限制器参数选择应符合下列规定:残压1可能最大冲击电流作用下护层电压限制器的残压不得大于电缆护层的冲击耐压被1.4所除数值？压‘
护层全波耐压/"I，lp992A.17.15>豔2系统短路时产生的最大工频感应过电压作用下，在可能长的帛除故障时间内，护层电压
限制器应能耐受。切除故障时间应按2s计算;v减少电缆工程投資，pl%>可能最大冲击电流累积作用20次后，护层电压限制器不薄损坏。
50217考点4：护层电压限制器HOkV及以上交流系统中性点为直接接地，系统发生单相接地短路时，在金属套单点接地的电缆线路中沿金
属套产生的UOV.AC有下列表达式：〈下式及Jp991式较夂杂，不适合考试，了解即可〉gXlOFn尹)甲k(7)无并行回
流线：Uov.AC—R+(R有并行回流线，回流线与电源中性导体接地的地网未连通：Uov.AC=(Rp+j2u/XlO
Fn兰)〃k(8)有并行回流线，回流线与电源中性导体接地的地网连通：Uov.AC=(Zaa-ZPA齢齢鬱g(9)Z
aa=Rg+>2wX10''In—(10)广snZPA=Kg+j2wX10_4In—(11)s50217考
点5：金属套单点接地的电缆线路申懵交属套产乍的■频过电压I3AZpp=Rf>4-Rk+；2wXlO^ln—（1
2）rl>uu=2nf（13）D——地中电流穿透深度（m）,当/=5OHz时，D=93.18\0,p为土壤电阻率（O-
m）,通常为20?100；直埋取50?100；R一金属套单点接地处的接地电阻（。）；七和R、死——回流线电阻（Q/km）及其两端
的接地电阻（Q）;七大地的漏电电阻（Q/km）,R&=/X/Xl（T''=0.0493；仁、仁一冋流线导体、电缆金属套的平均
半径（m）；5—回流线至相邻最近-相电缆的距离（m）；--短路电流（kA）；f一工作频率（Hz）；I—电缆线路计算长度（km）
；当SVL设置于线路中央或者设置于两侧终端而在线路中央直接接地时，I为两侧终端之间线路K度的-半。50217考点5：金后计^5
.1.17电缆的计算长度应包括实际路径长度与附加长度。附加长度长度宜计入下列因素：-1电缆敷设路径地形等高差变化、伸缩节或迂回备
用裕量；235kV以上电缆蛇形敷设时的弯曲状影响增加量；3终端或接头制作所需剥截电缆的预留段、电缆引至设备或装置所需的长度。3
5kV及以下电缆敷设度量时的附加长度应符合本标准附录G的规定。〈详p81附录G表〉第一步：根据实际长度，确定计算长度。50217
考点6：电缆订货长度附录G35kV及以下电缆敷设度量时的附加长度寐莖機表G35kV及以下电缆敷设度量时的附加长度项目名称附加
长度（m）电缆终端的制作0.5x终端4电缆接头的制作0.5X接头！由地坪引至各设备的终端处〈电境首尾一般分别引入2个终端
〉电动机（按接线盒对地坪的实际高度）0.5?1.0配电屏1.0车间动力箱1.5控制屏或保护屏2.0厂用变压器3.0主变压器5.
0磁力启动器或事故按钮1.5.N1.N2注：对厂区引入建筑物，直埋电缆因地形及埋设的要求，电缆沟、隧道、吊架的上下引接，电缆终
端、接头等所需的电缆预留虽.可取图纸量出的电缆敷设路径长度的5%。50217考点6：电缆订货订货：W35kVl「订货长度=
计算长度X0.05-1.1）,p28,5.1.18>法①计算■长度=终端XN1+4i^XN2+引入设备（两端）法②若采用图
纸长，则计算长度=图纸长度X1.05吁？5.1.18电缆的订货长度应符合下列规定：1长距离的电缆线路宜采用计算长度作为订货长度
；对35kV以上单芯电缆，应按相计算；线路釆取交叉互联等分段连接方式时，应按段开列；潑费2对35kV及以下电缆用于非长距离时
，宜计及整盘电缆中截取后不能利用其剩余段的因素，按计算长度计入5%?10%的裕量，作为同型号规格电缆的订货长度；v订货长度二计
算长度X(1.05-1.1)>3水下敷设电缆的每盘长度不宜小于水下段的敷设长度，有困难时可含有工厂制作的软接头。第二步：根据计
算长度确定订货长度50217考点6：电缆订货长度固定件动稳校验冲击电流，A安全系数，（k>2）八X10-7（6.1.10-
1）D电境相间中心距（m）6.1.10交流单芯电力电缆固定部件的机械强度应验算短路电动力条件，并宜满足下式要求：二固定鮮課亂、F
〉2?O5心对于矩形断面夹具：夹具厚（E）〈（矩形）囚定部件〉.套jl富抗张强ZLNF允许应婀含金：龄旎?1°一2）式中：F
——夹具、扎带等固定部件的抗张强度（N）；i——通过电缆回路的最大短路电流峰值（A）；D——电缆相间中心距离（m）；L——在电缆上
安置夹具、扎带等的相邻跨距（m）；k——安全系数，取大于2；b夹具厚度（mm）;h夹具宽度（mm）；a——夹具材料允许拉力（Pa）
，对铝合金夹具q取80X106Pae50217考点7：固定部件机械强度附录B10kV及以下电力电缆经济电流截面选用方法和经济电
流密度曲线B.0.110kV及以下电力电缆经济电流密度宜按下式计算：同:5222,P106,_EJ-1Sb：电缆经济截面式中:广…导体的经济电流密度(A/mm2)；/max导体最大负荷电流(A)；S“一一导体的经济截面(mm?).
50217考点8：经济电流选择法而技1：适用于VLV-1（3芯、4芯）及VLV?-1（3芯、4芯）电力电缆''曲线2：适用于
YJLV-10、YJLV“?10、YJLV-6及YJLV?-6电力电缆''曲线3：适用于YJLV-1（3芯、4芯）及YJLV
?-1（3芯、4芯）电力电缆；曲线4：适用于YJV-K3芯、4芯）、YJV“-1（3芯、4芯）、YJV-6、YJ
V”-6、YJV-10及YJV?-10电力电缆;曲线5：适用于VV-1（3芯、4芯）及VV?-1（3芯、4芯）电力电
缆.单一制电价P=0.298元/（kW-h）经济电流密度丿（A/mn?）图B.0.2-1铜项电缆经济电流密度［里二制电价P
=0.298元/（kW-h）］图B.0.2-2?图B.0.2-12类似，自行复习B.0.3lOkV及以下电力电
缆按经济电流截面选择，应符合下列规定：j原则1宜按照工程条件、电价（要区分单-制电价与两部制电价）、电缆成本、贴现率等计算拟选
用的10kV及以下铜芯或铝芯的聚氯乙烯、交联聚乙烯绝缘等电缆的经济电流密度值；☆言胛对备用回路的电缆，如备用的电动机回路等，宜根
据其运行情况对其运行小时数进行折算后选择电缆截面。对-些长期不使用的回路，不宜按经济电流密度选择截面;驚辭当电缆经济电流截面比
按热稳定、允许电压降或持续载流量要求的截面小时，则应按热稳定、允许电压降或持续载流量较大要求截面选择。当电缆经济电流截面介于电
缆标称截面挡次之间时，可视其接近程度，选择较接近-挡截面。☆<<10kV电缆宜按J选择截面,pll,3.6.14>L50
00且长L>20m,应按J选择S,垣9如歛队〈直流R和交流R关系式，p172式〉,〈最大负荷利用小时T释义，p173>50217
考点8：gI50217考点9：载流量法表C.0.1-3lkV~3kV交联聚乙烯绝缘电缆〈兮料中〉空气中敷设时持续允许载
流?（A）典型|：空气中电缆芯数3芯单芯单芯电缆排列方式品字形水平形金属套接地点单侧两侧単侧两侧电缆导体材质铝铜铝铜铝铜铝铜铝
制电缆导体戲面（mm2）25刃11810013210013211415011415035114150127164127164146
18214117850146182155196155196173228168209701782281962551962512282
9221426495214273241310241305278356260310环境温度（C〉40电缆导体最高工作温度（C）90
注：1持续允许载流量的确定还应符合本标准第3.6.4条的规定；2水平形排列电缆相互间中心距为电缆外径的2倍。注：可考虑附录D修正
项目：①/②、⑤、⑥、⑦50217考点9：载流表CO.1-4IkV?3kV交联聚乙烯绝缘电缆〈直埋〉直埋敷设时持续允许载流量（
A）典型||：土壤中电缆芯数3芯单芯单芯电缆排列方式品字形水平形金属套接地点単侧単例电缆导体材质铝铜馅铜铝铜电缆导体截面（mm
2）259111710413011314335J13M31171691341695013416913918716020070165
208171226195247电缆导体最高工作温度（1）90土壊热阻系数（K?m/W）?0郸析：P-2AD.0.34.热
阻为1.2力是■准的，去衰或浪量的热阻修正项采用相对惜正，详4LD.O.3注环境温度（C）25注：水平形排列电缆相互间中心距
为电缆外径的2倍。注：可考虑附录D修正项目：（D/②、③、④缆规50217载流量表附录C：10kV及以下常用电力电缆允许100
%持续载流童C.0.1：3kV常用电力电缆允许持续载流量表C.0.1-1：1?3kV油纸、聚氯乙烯绝缘电缆空气中敷设时允许载
流量(A),环境温度40C表C.0.1-2：l~3kV油纸、聚氯乙烯绝缘电缆直埋敷设时允许载流量(A),环境温度25C,土
壤电阻系数1.5/1.2表C.0.1-3：1?3kV交联聚乙烯绝缘电缆空气中敷设时允许载流量(A),环境温度40°C,
最高温度90C表C.0.1-4：1?3kV交联聚乙烯绝缘电缆直埋敷设时允许载流量(A),环境25C,最高90C,土壤电阻
系数2.5C.0.2：6kV常用电缆允许持续载流量表C.0.2-1：6kV三芯电力电缆空气中敷设时允许载流量(A),环
境温度40C表C.0.2-2：6kV三芯电力电缆直埋敷设时允许载流量(A),环境温度25C,土壤热阻系数：1.5/1.2
/2.0C.0.3：10kV常用电力电缆允许持续载流量表C.0.3：10kV三芯电力电缆允许载流量(A),空气中环境温度4
0°C/直埋环境温度25°C按载流量选择K?IzNIc其中：Iz——制表规定条件下导体或电缆的载流量：K——实际条件下修正系数，
多项相乘：Ic般情况下按线路计算电流，必要时可按照《配四》表5.2-3来确定Iz由载流量表査得，注意GB16895.6(配电于册
)与GB50217的制表基准条件不一样，用其载流量表时修正系数要对应选取。［校正系数还应注意电缆材质，铜芯=铝芯XI.29/☆
附录D敷设条件不同时电缆持续〈电缆沟敷设宀空割午载流量的校正系数<^110kV电境载流量表，1p987-990>《修正要求，p1
1,3.6.2>〈合格判据：Klxu>lg1P933,式17-D①D.0.110kV及以下电缆在不同环境温度时的载流
量校正系数见表D.。?1。温度修正：查表法表D.0.110kV及以下电缆在不同环境温度时的载流量校正系数敷设位置空气中〈基准
:40C>土壊中〈基准：25.环境温度CC)3035404520253035电缆导体最高工作温度(V)
601.221.111.00.861.071.00.930.85651.181.091.00.891.061.00.
940.87701.151.081.00.911.051.00.940.8880《油——1.111.061.
00.931.041.00.950.90901.091.051.00.941.041.00.960.9
250217考点9：载流量，(D.0.2)50217考点9：载对应于额定载流量的基准环境温度（°C）；实际环境温度（°C）。②
环境D.0.2除表D.0.1以外的其他环境温度下载流量:的校正系数可按下式计算:〈②法，用于非40/25°C为基准的载流量修
正〉环境系數K=最高允许温—8厂实际环境温0m—斷额定载流温电缆导体最高工作温度（°C）；温度修正：公式法D.0.3不同
土壤热阻系数时电缆载流量的校正系数见表D.0.3.銘礦〉表D.0.3不同土壇热阻系数时电缆栽流■的校正系數y土壊热阻系数(
K?m/W)分类特征《土壇特性和mtt)校正系数0.8土壊很潮湿，经常下雨.如湿度大于9%的秒土.湿度大于10%的沙-泥土等
1.051.2土壊潮湿.规挣性下雨.如温度大于7%0［小于9%的沙土.産度为的沙-泥七善1.001.5上壊较Tit.南M不大.如温
度为8%?12%的沙-泥土等0.932.0土壊干嫌.少雨.如湿度大T4%但小于7%的沙土.湿度为4%?8%的沙-泥土等0.
873.0多石地层，非常干嫌.如湿度小于4%的沙土等0.75注：i适用r缺乏实测土壊热阻系散时的粗略分类.対nokv及以上电缰线
路r程.宣以实測方式确定土壊妈阻系数；2校正系数仪适用于本标帝附录C中義C.O.12栗取土壊焦阳系數为1.2K?m/W的
情况.不造用于三相交龍系统的高斥单芯电绳.，50217考点9：■搂修正：苦壹询土缰：tVJl为1.2时或诚,量为1..做禮条
件上蠟/-为1.5时.?姓量：匚"相財修正：若询土塩的m为2.0时m減量方L.则可丼鼻.土塩魁，为12时.HA:I.-
%故，tt没条件上墳M很为15时，?0S3-比?AC.O.1-2,莪譲.量基准热祖系教为1.2,实际上壤鶴阻系歙为1.5,
?0.93lz^lc比危表C.O.1-4,我流量基准热棋系数为2.0,若实际上壊热阻系做为3.0,州家glzNIcU.
o/50217考点9：载流并列根数123456电缆之间净距(mm)10010.900.850.800.780.7520
010.920.870.840.820.8130010.930.900.870.860.85注：本表不适用于三
相交流系统单芯电缆。D.0.4土壤中直埋多根并行敷设时电缆载流量的校正系数见表D.0.4。D.0.4土壤中直埋多根并行敷
设时电缆载流量的校正系数〈单芯电埸不适用〉D.0.5空气中单层多根并行敷设时电缆载流量的校正系数见表D.0.5O1的校正聘“
5⑤约首岛表D.0.5空气中单层多根并行敷设时电缆载流.并列根数123456￡>6根可查⑥我电缆中心距S=d1.000.9
00.850.820.810.80S=2d1.001.000.980.950.930.90S=3d1.001.00
1.000.980.970.96注：】s为电缆中心间距.d为电缆外径；2按全部电缆具有相同外径条件制订，当并列敷设的电缆外
径不同时以值可近似地取电缆外径的平均值；3本表不适用于三相交流系统单芯电缆.叠置电缆层数1若＜6RO「利L34桥架类别梯架
0.800.650.550.50托盘0.700.550.500.45解析：①控制电境不开层数（歩07新增案例P330
,5-6题）②参：动力电規按散热旻求布JL,控制电缆可重主堆放＜1p949右下〉彳￥5會D.0.6电缆桥架上无间距配置多层并列
电缆载流量的校正系数D.0.6电缆桥架上无间距配置多层并列电缆载流量的校正系数见表D.0.6050217考点9：载流量法
注：呈水平状并列电缆数不少于7根.〈本表通用电境沟（更柴）敷设〉D.0.7IkV?6kV电缆户外明敷无遮阳时载流量的校正系数见
表D.0.70D競很4表D.0.7lkV~6kV电缆户外明敷无遮阳时载流量的校正系数电缆截面（mm2）355070951
20150185240电压（kV）1芯数3———0.900.980.970.960.94630.960.95（）?
940.930.920.910.900.88单———0.990.990.990.990.98注：运用本表系数校
正对应的载流址基础值.是采取户外环境温度的户内空气中电缆载流量。解析：1、传正前的Ixu为宣内的费流量，但其对应的环境温须与实际工
J作（户外）环境温度相同：2、使用⑦表修正前，须先用①表或②式修正至与户外实际环境温成相等的宣内工况的。流量—穿管修正：W1
0kV电缆空，#行七正系,:，取0.9;②120WSW185mm2,取0.85.<1p933>谐波修正：谐波降低系数：500
54（低祕￡牴1豪史羹用排管修正：排管敷设时，修正系敷：1p936式17-250217考点9：载流量法附录E按短路热稳定条件计算电
缆解析?2^936^17-4导体允许最小截面的方法（2）c值一殷由题干给出。计算X.（E.1.1-2）itT复杂，不建议深研。如：
17年題未给C值，计算过程实在复杂.林费时间且易出错。若需计算C值，建议JL接放弃.③C值堇可查1p937我二但其最高温度与本规
有别，其C值恐于符合本规要求.E.1固体绝缘电缆导体允许最小截面〈非嫁断；S保护回路电墳应按热德选择截面pl336.7>E.1.
1电缆导体允许最小截面应按下列公式确定：Jo热量，A?s热健載面SN音(E.1.1-1)(E.1.1-2)VC式，区52
22pl5式〉=仇+（但一。。）（纟）2(E.1.1-3)式中：S——电缆导体截面（mm2）;J——热功当量系数，取1.0；
q——电缆导体的单位体积热容量［J/（cm3?P）］,铝芯取2.48J/（cm3-C）,铜芯取3.4j/（cm3-°
C）；久——短路作用时间内电缆导体最高允许温度（°C）；50217考点10：圭6P——短路发生前的电缆导体最高工作温度（°C）；
缶一~电缆额定负荷的电缆导体最高允许工作温度（°C）；eo——电缆所处的环境温度最高值（°C）；Ih——电缆的额定负荷电流（A
）；k——电缆实际最大工作电流（A）；a——20C时电缆导体的电阻温度系数（1/笆），铜芯为0.00393/X：，铝芯为0
.00403/X：；旧当范p20°C时电缆导体的电阻系数（。?arf/g），铜芯为0.01724X嚣；0：03^10TQ?cm
7cm,铝芯为0.02826X10_4n?cm2/cm；注素?5044取值同上~T—计入包含电缆导体充填物热容影响的校正系
数，对3kV?10kV电动机馈线回路，宜取可=。.93,其他情况可取7=1.00；K电缆导体的交流电阻与直流电阻之比值，可由
表E.1.1选取。表E.1.1K值选择用表电缆类型6kV?35kV挤塑自容式充油导体截面（mm）9512015Q18
5240240400600芯数单芯1.0021.0031.0041.006).0101.0031.0111.029多芯1.
0031.0061.0081.0091.021———50217考点10：50217考点10：E.1.2除电动机馈线
回路外，均可取印=缶。E.1.3Q值确定方式应符合下列规定：〈变电站Q值计算，见5222.P127式〉对发电厂3kV?10kV
断路器馈线回路，机组容量为100MW及以下时：系统供Ik周期值,A样析：本式不计主保+全幵断,S电动机反情电流①Q=快身+
丁朋期表瑾系數〈下ME.1.3-1）D情线Q值：y式中，一一系统电源供给短路电流的周期分量起始有效值（A）；t——短路持续时
间（s）;T?——系统电源非周期分量的衰减时间常数（s）。2对发电厂3kV?10kV断路器馈线回路，机组容量大于100MW时Q
值表达式见表E.1.3。②畚拨旗表&L3机组容量大于100MW时。值表达式Z(s)Th(s)Td(s)Q值(A??S)0
.15〈中連开美〉0.045混w节险?(UkX^IO.5)>0.195/2+0.22/Za+0.09/20.060
洪0.21P+0.23/Zd+0.09/30.20〈慢連开关〉0.045消2；WN1Q5)>0.245“+o.
22〃d+O.O9以0.060倉：0.26北+0.24//d+0.091J注：iE为电动机反馈电流的衰减时间常数
（S）./d为电动机供给反馈电流的周.期分量起始冇效值之和（A）；对于电抗器或U。％小于1取Tb=0.060s；对中速
断路器"可取0.15s,对慢速断路器，可取0.20s.&取值2变压器，取Tb=0.045s.其他情况3除发电厂3kV?1
0kV断路器馈线外的情况：③〈非DM>q=j2系touk周期值,a(E1a/)厂用电缆Q值WL匚,备+全柄点
''匚丄?''GE.2自容式充油电缆导体允许最小截面E.2.1电缆导体允许最小截面应满足下式：甘+(籽)‘斗件几/冲牒讒］x硕(E
.2.1)式中：&一不含油道内绝缘油的电缆导体中绝缘油充填面积q°一绝缘油的单位体积热容量［J/E?°C)］,可取E.2.
2除对变压器回路的电缆可按最大工作电流作用时的印值外，其他情况宜取。p=0h。50217考点10：热稳^卅g附录H电缆穿管敷设时
允许最大管长的计算方法H.0.1电缆穿管敷设时的允许最大管长应按不超过电缆允许拉力和侧压力的下列公式确定：判据1TSTm或
TjfVTm（H.O.1-1）判据2巳＜Pm（j=l,2）（H.0.1-2）式中：——从电缆送入管端起至第〃个直线段拉
岀时的牵引力（N）;按H.0.2之“1直线段”计算Tjf一一从电缆送入管端起至第m个弯曲段拉出时的牵引力（N）;按H.0.
2之“2夸曲段”计算Tm电缆允许拉力（N）；按H.0.4计算P,——电缆在j个弯曲管段的侧压力（N/m）；按H.o.3计算Pm
电缆允许侧压力（N/m）°H.0.5计算50217考点11：H.0.1电缆穿管敷设时的允许最大管长应按不超过电缆允许拉
力和侧压力的下列公式确定：判握1T—WTm或T—WTm（H.0.1-1）式中:一从电缆送入管端起至第/个直线段拉出
时的牵引力（N）$按H.0.2之“1立线计畀T,——从电缆送入管端起至第m个弯曲段拉出时的牵引力（N）;按H.0.2
之“2夸为段”计算H.0.2水平管路的电缆牵拉力可按下列公式计算：直线段：（H.0.2-1）弯曲段：=m（H.0.2-2
）式中：丁―——直线段入口拉力（N）,起始拉力T0=T,_,（￡=1）,可按20m左右长度电缆摩擦力计，其他各段按相应弯
曲段出口拉力计；P——电缆与管道间的动摩擦系数；W―电缆单位长度的重量（kg/m）;C——电缆重量校正系数，2根电缆时，G=1
.1；3根电缆品字形+（占L,——第i段直线管长（m）；50217考点11：电繩穿S——第，段弯曲管的夹角角度（rad）；
d电缆外径（mm）；D保护管内径（mm）。H.0.6电缆与管道间动摩擦系数可取表H.0.6所列数值。用于式(H.0.2
-1)、(H.0.2-2)表H.0.6电缆与管道间动摩擦系数管壁特征和管材波纹状丁平滑状聚乙烯聚氯乙烯钢石棉水泥0.350
.450.200.65注：电缆外护层为聚氯乙烯，敷设时加有润滑剂。50217考点11：电缆穿管敷设时容许最大管職抵H.0.
1电缆穿管敷设时的允许最大管长应按不超过电缆允许拉力和侧压力的下列公式确定：判据1TjfWTm或Tj_mWTm式中：
Tm一电缆允许拉力（N）；按H.0.4计算H.0.4电缆允许拉力应按承受拉力材料的抗张强度计入安全系数确定。可采取牵引头或
钢丝网套等方式牵引。用牵引头方式的电缆允许拉力可按下式计算:koqs式中：为一校正系数，电力电缆4=1,控制电缆龙=0.6；b——
导体允许抗拉强度（NM）.铜芯取68.6X106N/m2,铝芯取39.2X106N/m2；q—电缆芯数；S—电缆导
体截面50217考点11：电缆穿管敷设时容许最大管暧IH.0.1电缆穿管敷设时的允许最大管长应按不超过电缆允许拉力和侧压力的下
列公式确定：判据2PXPm（j=l,2……）式中：旦一电缆在j个弯曲管段的侧压力（N/m）；土—电缆允许侧压力（N/m）
。按H.0.5计算H.0.3弯曲管段电缆侧压力可按下列公式计算：]1根电缆：式中:R一第丿段弯曲管道游径（m）。2根电
缆：P』=l.顷/2R33根电缆呈品字形：Pi=CiTJ/2RjH.0.5电缆允许侧压力可痂"下列数值：1分相统包电缆，
Fm=#^m；2其他挤塑绝缘或自容式充油电缆，Pm=3000N/m。(H.0.1-2)按H.0.3计算(H.0
.3-1)(H.0.3-2)(H.0.3-3)5021^11157.《安全防范工程设计技术标准》GB50348-201
8无案例考点13.《可编程序控制器第3部分：编程语言》GB/T15969.3-201724.《电气简图用图形符号第7部分：开关
''控制和保护器件》GB/T4728.7-20081、规范不含有案例考点2、新增规范意在“明确”低压电器控制及PLC已经属于
考点“常规”考点，复潍时务必掌握此部分内容。现场输入设备继电器触点行程开关按钮丁接触器线圈③指示灯m电磁阀线圈现场输出设备某企业
现采用继电接触控制系统实现电动机单向起动、停止电气控制。如下图所示。请分析该控制线路图的控制功能，并用PLC对其控制电路进行改
造。PLC硬件接线图+24Vio.oQO.O10.110.2S7-200IL电机正反转控制的PLC改造工作任务Z某企业承担了一
个电动机正反转的技术改造项目，该项目原是用继电接触控制系统实现，如下图所示，现要求改造成PLC控制。请分析该控制线路图的控制功
能，用PLC设计其控制系统并调试。I/O地址分配表输入(1)输出(0)热继电器FRI0.0接触器KM1Q0.1正转直接起动按钮S
B110.1接触器KM2Q0.2反转直接起动按钮SB2I0.2j停止按钮SB310^PLC硬件接线图"TSFfrSB1J>S
B2SB3J>0o-GND+24V-□KM2—OO--220V千MUKM1KM24.参考程序1一一梯形图:Q0.2I0.0Q0
.1PHHI)Q0.1I0.0Q0.2I)参考程序2—一梯形27.4PC的硬件设计27.4-2輸入/输出<1/0）点数
的估算控制系统总的输入/输出点数可根据每个单体设备的1/0点数来决定，最后按实际的1/0点数另加10?20%的备用量来考虑。进
行PC硬件设计时?对I/O点数进行估算是一个很重要的基础工作，它直接影响下面的存储器容量的估算.一般来讲.一个按钮需占一个输入
点；一个光电开关占一个输入点；一个信号灯占一个输出点；而对选择开关来说，一般有几个位置就占用几个輸入点；对各种位置开关，一般
占一个或两个输入点.07.4.2.1开笑童输入点逾虽关量输又点数可按式27-1进行估算.+%）+冬］（27-1）??1式
中DI——开关量输入总点數，K—备用量系数?一般取K-l.l-l.2ia>.——单个系统类型参数：单速可逆系统，叫=3X操作
点数单速不可逆系统：S=2X操作点数多速（有级）可逆系统，O..-3XM作点數+速度档數多速（有级）不可逆系统''叫=2X
操作点数+速度档败，如一单个系统检测点数，如:接触器辅助接点败XC、热継电器RJ、自动开关辅助接点ZK、限位开关XW、选择开
关XK以及故障信号、联动信号等,a?其它点数，如：系统自动/半自动/手动选择开关.系统集中/机旁选择开关、生产线上的检测元件.
以及与其它控制设备的硬件联锁信号等：N——单个系统的总数.电元4.2.2开关輸亙飄j开关量输出点数可按式27-2进行估算..
上成^=K［乏^（如+缶,）+缶］（27-2）式中DO——开关量输出总点数：K备用量系数.一般取K=L1—1.
2>by.—单个系统类型参数：箪速可逆系统：缶,=2单速不可逆系统：6,.=1多速（有级）系统：缶,=速度怡数，鼠—
—单个系统显示设备及联锁所需的点数；缶——其它点数.如系统的显示点数、报警音响设备所需的点数，以及与其它控制设备的硬件联锁信
号等；,2774.2.3模萩输入/输出（AI/AO点数目前.大多数PC制造厂均提供相应的AI和AO模块，可参考PC制造厂的
ARAO模块的说明.根据工程的实际需要来确定Al、AO的回路散及相应的AI/AO模块数量，并预留出适当的备用量.一个AI/A
O模块有2、4、6、8,16个回路，详见有关PC的资27.4.3存储囂容畳的估算这里所说的存储器容量要和用户程序所需的内存容量
相区分，前者指的是硬件存備器的容量，而后者指的是存储器中为用户开放的部分.前者总要大一些.到底开放给用户编程的容量有多少，可通
过PC的样本资料仔畑辨认,只要估算出用户長序所需的内存容量,相应地就可决定存储器容量的大小.用户程序所需的内存容量与最大的輸入
/输出点数成正比，此外，还受有无通讯数据、通讯数据量的大小以及编程人员的编程好丝红在无数据通讯的情况下，_般的甬存春it的飴
It公却1下M=K,k,[(D/+DO)C】+A/G+AOCJ(27-3)式中M—内存容最，字；Kj备用量系数，
一般取K]=l.25~1.40；6—编程人员熟练程度，一般取K：=0.85?1.15?DI——开关量输入总点数：DO
—开关量输出总点数：AI—模拟量输入回路数；AO——模拟量输出回路数；G—开关量输入/輸岀内存占有率.一般取G±io；G—模
拟量输入内存占有率，一般取G=100-1201G—模拟量输出内存占有率，一般取G=200-250.在有通讯接口的情况下，需
根据通讯接口的数量、每个接口通讯数据暈的大小以及具体PC制造厂的块转移指令所占的内存字数，确定岀数据通讯所占的内存大小.最后
与式27-3的结果相加，即可估算出P胡存容員的大小.表27-6给出了中小型PC的I/O点数与存储器容量的关系.27.5PC的
软件设计27.5.4系统响应时间系统响应时间是指从输入信号状态变化时到由此而使输出信号状态发生变化时刻的间隔时间。它与周期
扫描时间是两个不同的概念.这里所指的系统响应时间是PC本身占用的时间，而不包括执行机构所需的时间，图27-13给出了系统的响应
过程.图27-13中波形1为扫描周期（扫描节拍），其中高电平为一个扫描周期，低电平也为一个扫描周期，在每个周期的结束前，均进行
读写I/O服务.读写I/O波形】，扫描周明―!:>，III波形2：输入信号（如：开关闭合）1Ir,1-1"波花3：输入
状态波:形4:輸:岀状态I|如形5：''输岀信如-?皿信号灯）波形4为输出状态波形图。假定输入状态由“0”变为“1”时刻正好处
于第三个扫描周期读写I/O服务后，且位于第四扫描周期开始前，该输入状态只能在第四个扫描周期读写I/O服务时读入，在第五个扫描周
期进行该輸入状态的逻辑运算,这样,就滞后了两个扫描周期，在第五个扫描周期末，即T,时刻进行读写I/O眼务.CPU向輸岀模块传
送输出状态?使之由“0”变为"I".波形5为输出信号（如信号灯）变化波形图.在L时刻，输出状态由变为"1”，然后经过输岀模块
内部的混波电路延迟一段时间后，使输入信号由"0”变为“1”，点亮外部信号灯.T=T.+7\+Tc+Ta（27-
4）式中T——系统响应时间，ms，T,输入滤波时间，ms，7\——读写I/O的等待时间，ms,Tr—逻摇运算时间.ms.Ta—
—输出滤波时间.ms.从图27-13分析可知，读写I/O的等待时间n和逻辑运算时间匸之和最长为两个扫描周期.因此式27-4可改
写成T=C+23+Ta（27-5）式中tu扫描周期时间.msI从图27-12PC扫描框图中可知扫描周期3为妙=?,
+“+马+L+"（27-6）式中h——复位WDT所需的时间（通常可忽略不计）.ms,上一与编程器的通讯时间，ms,
h——与网络或其它智能装置的通讯时间.ms,“用户程序执行时间，ms,4——读写I/O服务的时间，ms.《配电手册（四）》第39
次印刷重要勘误1、P482表6.5-4戸姦2、P942.6.3.2柴油发电机组容量选择无依容￡电管系經宅劫机m酎
电上的计n电抗狀降压启訣，IE电ftiatettsuWdjMWJKitUSLbiMUU-以任启动电动机图（金压启动）沮略白网変
用藉的sin土+iS8?启动方式金碰变压器一电动机组（全棉动）电抗器邮启动自精变压器降压启动各元件计算容RA牋，A察SR=第S
.M=微M电關对值配电眦财七y+Q.+S-”.为电源母级电床相对值，取1.05电动机増子如M-侦壽启动冋路的启动电盗Him电动机
的启动电流f校鮮动电器过负荷能力却=心扌3確X卒§AT>y普扌符号说明：Sy——最小运行方式下系统短路容量.MVA；SwH——
配电母线短路容量.MVA；SM电动机启动时启动回路的计0容量.MVA；S.—预接负荷.MVA；Q.——预接负荷的无功功率.Mvar
；在变压器二次侧母线上.Q.=Si.i/l—cospL可取0.6(SrT-0.75SrM)；厶电源母线电压相对
值.取1.05?UmB电动机启动时配电母线电压相对值：?,.M——电动机启动时的端子电压相对值.即Sm/LAm：Un-网络
标称电压.kv；——系统平均电压.kvSrT变压器额定容量.MVA；“k%——变压器的电抗相对值.取为阻抗电压相对值：S线路负
荷.MVA：S-导线或电缆芯的栽面.mm2；1—线路长度.km：Xi线路电抗.Q.导线穿管或不大于10kV电缆线路的电
抗，K取为0.08/.线路较长时需计入电阻因素.对于铜芯线：>150mm2.Xi取(0.08+6.1/S)Z；
<150mm2时.Xi取(18.3/S)/?对于铝芯线：>240mm2.Xi取(0.08+10/S)/；<2
40mm2时.X)取(30/S)Z；当用于10kV交联聚乙烯电缆时以上述式中的0.08改为0.09虹——电动机启动时变
压器输出电流与其额定电流的比值；SrM—电动机额定容fibMVA.其值为屜rM扇；电动机额定启动容量?MVA.其值为如
Sn;如，电动机额定启动电流倍数：以——电动机额定电流.kA：UrM——电动机额定电压.kV;I,.——电动机启动时启动回路
的額定输入电流.kA；L.m——电动机启动电流.kAXr——每相电抗器额定电抗.Rr—电抗器启动电流.kA.选取S『AT——白耦
变压器额定容量.MV仇.选取Sat25&；tr——自耦变压器减压比：N一连续启动次数按制造厂规定取2次：k——电动机启动一次
的时间.s全”"s=1二1第Th母税短路容量：tcB丄+_1丄+%%SS’S100S“第二加精
接负分的无功功率Q：Q=S/Jl-cos，s?也可取0.6（為一075S）s._!_,1第歹危动回路的心容虹“丄」_L
+A户心S,S心U,其中：S叫=kxlSrMz、第四歩，母煉电压相对值："皿=虬__厂S,M+0+S“其中：U
S为电渾母伐电压相句偵.ft1.0S￡烏」第七歩,◎的軻路的启功电渔''=）、,疝（全SJH幼）变压JB和电劝机是一个整体sb=——!——第一步：母技短路容就；“"1
txt瓦ut第二步：预ttftfi的无功功宰0：0=SJ1-COS，饥?可取O&&-O.75S）s—^第三步：启动
回捋的计鼻容量：-~\\~\?4%/100MMMS“Vs第四步：母找电值：?aB=Mfsb+0LM中us为电源母
找电压相対（ft.取1.05節五员电动机贖『电lEWHffl：第六步：电动机的n动电渔，A=?第t歩：自动圈路的启动电流：L=1
?m涪''“JU第八步：校iu自动电胃过负茴能力4=“心。十母嗷.''、3S=]第一步：母线短路容址：KB1X,sT+uT
第二步：预接负荷的无功功率：Ql=Sl」1-cosWl，可取0?6(Srr-0?75S)第三步：启动回路的计算容量：，贝=0収，
忽略自耦变压器的阻抗第四步：母线电压相对值：UstB=u5次LS+Ql+Su其中us为电源母线电压相对值.取1.05
第五步：电动机端子电压相对值uilMtruilBuj￡S^B第六步：启动回路的启动电流fQl■Siz第七步：电动机的启动电
流/时宀囂?w、SaM第八步：校验启动电器过负荷能力SrAJ.>UsfBSstl叫丿自貫变压器降压启动X]—銭路电抗，。；
誕穿管或不大于low的电特路不计及电阻因素：X、取为0.087銭路较长时需计入电阻因素对于铜芯线：＞150mm\＞（。.。8
+$‘I对于铝芯线：＞240mm；,[o.O8+~^~]/W240mm、/10W交联聚乙烯电顎路的鞭不计及电阻因素工职为0.0
9/銭路较长时，需计入电阻因素对于铜芯銭：＞150mm'',|0.09+—]/<150m\^^-7、S丿s/对于铝芯
线：＞240mm",(10Y300.09H/W240mm>/s丿s在施工图阶段，可根据一级负荷、消防负荷以及某些重要二级负
荷的容量，按下述方法确定柴油发电机组的容量。Q)工业建电1a.计算长期连续运行所需要的容量Pc=SPMKi+SPmK2(2.6-
1)Qe=sPmK}tan^MH-SPmK2tan^m(2.6-2)式中P~——计算有功功率，kW；——计算无功功率，kvar；——连续运行的电动机额定功率之和，kW；SP.n-——连续运行的静止负荷之和，kW；K———运算系数，取0.9；k2-一运算系数，取0.32?0.52；tan(pM——电动机正常运行时的功率因数角的正切值，取0.86；tan"静止负荷的功率因数角的正切值，取0.8。b.确定柴油发电机组额定容量Sfc2S-Pfc>PcQfc>Qe(2.6-3)式中s(e、Pfe、Qk.——柴油发电机组额定视在功率、有功功率、无功功率，单位分别为kVA、kW、kvar；Sc、R、Q,.计算视在功率、有功功率、无功功率，单位分别为kVA、kW、kvar。在施工图阶段，可根据一级负荷、消防负荷以及某些重要二级负荷的容量，按下述方咨确定柴油发啓pi组的容量。[1）工业建互]d.校验柴油发电机母线电压降:在工程计算中，往往会遇到发电机参数不全或负荷资料不详细的情况，在这种情况下,可以采用近似计算法求得自启动电压降的近似值，近似公式为Xdm品M+XG(2.6-7)Xe=P仏/P△U%=Y100%Adm十Ac式中△□%——启动最大负荷时的电压降；Xd——发电机的暂态电抗；X%——发电机的次暂态电抗。在施工图阶段,可根据一级负荷、消防负荷以及某些重要二级负荷的容量，按下述方适确定柴油发螂组的容量芦6［易民用建竄］''?按稳定端计算发电机组的容量Svicoscp=a-或（2.6-8）%%cosq=°（旦+&+...+&）=a史且（2.6-9）式中SC1——按稳定负荷计算发电机组的容量，kVA；Pe——总负荷，kW；Pk——每个或每组负荷容量，kW；亦——每个或每组负荷的效率；处——总负荷的计算效率，一般取0.82?0.88；a负荷率；cosq—发电机额定功率因数，可取事瞿=注：按稳定负荷计算的原则茏发电机提供的有功负荷（等号左边）和稳定负荷所需要的有功负荷（等式右辺）相等。在施工图阶段,可根据一级负荷、消防负荷以及某些重要二级负荷的容量，按下述方法确定柴油发电机组的容量。：2）民用建筑］b.按最大的单台电动机或成组电动机启动的需要，计算发电机容量(2.6-10)Sc2cosg=（P，［P田+PmKCcos伽）式中％——按最大的单台电动机或成组电动机启动计算发电机组的容量，kVA；Pm——启动容量最大的电动机或成组电动机的容量，kW；cos伽——电动机的启动功率因数，一般取0.4；K——电动机的启动倍数；C——按电动机启动方式确定的系数，全电压启动：C=l.。；Y-△启动：C=0.67；自耦变压器启动：50%抽头C=0.25；65%抽头C=0.42；80%抽头C=0.64O注：1、等号左边是发电机提供的有功功率，右道是起动负荷需要的有功负荷；2、本公式类似《钢上》P333式（7-30）,需注意两本手册系数C的取值有区别。在施工图阶段,可根据一级负荷、消防负荷以及某些重要二级负荷的容量，按下述方与确定柴油发妙组的容量。[2）民用直読）c.按启动电动机时母线容许电压降计算发电机容量S,.3=PnKCX%（&-l）（2.6-11）式中Sc3——按启动电动机时母线容许电压降计算发电机容量，kVA；Pn——电动机总负荷，kW；X絡——发电机暂态电抗，一般取0.25；△E——应急负荷中心母线允许的瞬时忠压降，一般AE取0.25-0.3（有电梯时取0.2）。式（2.6-11）适用于柴油发电机与应急3荷中心距离很近的情况。注：1、Pn所投入的最大容量电动机的额定容量，不是“电动机总负荷”2、公式等式左边和右辺单位不一致（左辺为kVA.右辺为k）o可参考钢铁手册例7.9.3中PG3计算，B''已经考虑功率因数，单位配合正确。(5)柴油发电机的额定功率系指外界大气压力为lOOkPa、大气温度为25°C、空气相对湿度为30%的情况下，保证能连续运行12h的功率(包括超负荷110%运行lh)o如连续运行时间超过12h.则应按90%额定功率使用。如气压、气温、湿度与上述规定不同，应对柴油发电机的额定功率进行修正。注；1、民用建筑柴油发电机容量修正可以参考JGJ16-2008条文说明第6.1.2条表6-2?表6-5谢谢观看50217考点3：等价电路计算电缆过电丿土50217考小50217考点3：等价电路计算电缆过电丿土 |
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