1.1,布料能改变高炉产量水平、改善顺行,降低燃料消耗: 布料能改变产量水平,能提高高炉接受风量的能力;改善顺行,大幅降低燃料消耗: 炉内料柱的空隙度大约在0.35—0.45之间。上升的煤气对炉料的阻力约占料柱有效重量的40—50%。煤气分布是不均匀的,对下降炉料的阻力差别很大。利用不同的煤气分布,减少对炉料的阻力,从而保持高炉稳定、顺行。有了顺行,就有可能提高冶炼强度,增加产量。 边缘气流过分发展,必然加剧炉墻侵蚀。通过布料控制边缘气流,保护炉墻。 1.3,通过布料,预防、处理一些类型的高炉冶炼进程发生的事故边缘过轻,危害很大。边缘过轻,首先表现在炉顶温度过高。影响炉顶温度的因素较多,边缘发展,是其中之一。炉顶温度每降低100,大约可降低焦比3-5公斤,主要来自三个方面: 边缘过重,同样会带来灾难。1982年首钢2高炉,连续发生风口压入炉内事故,给生产带来很大损失: 日期 | 风口号 | 开始漏 | 常压时间 | 停风时间 | 更 换 设 备 | 风口 | 中缸 | 弯头 | 8.31 | 22 22 | 22:28 | 22:45—23:58 | 17:18—18:50 23:58—4:13 | 1 1 |
| 1 | 9.1 | 22 22 | 5:50 15:55 | 6:05—8:15 16:07—17—46 | 8:15—12:52 17:45—21:56 | 1 1 | 1 1 | 1 | 9.2 | 18 | 4:08 | 4:05—7:33 | 7:33—11:49 | 1 | 1 |
| 累计 |
|
| 7小时20分 | 18小时51分 | 5 | 3 | 2 | 炉腹渣皮结到一定厚度,自行脱落,由于边缘煤气量不足,不能很好的熔化,大块渣皮沿炉缸壁下滑,将深入炉内的风口压入炉内。类似的现象,在宝钢和日本也出现过。日本把这一现象叫“曲损”。布料的作用,是通过不同的装料方法,改变煤气流分布,并影响软融带的形状。改变炉料位置及矿、焦在炉喉径向的比例,是控制煤气流分布的有效手段。双钟装料设备,炉料分布受到限制,调节煤气流的作用比较有限。无钟的出现,克服了大钟的缺陷。第一座无钟高炉,于1972年在蒂森公司汉博恩厂投产。这是卢森堡阿贝尔公司的重大发明,它以全新的原理、紧凑的结构,克服了大钟布料器的缺点,使高炉布料,完成一次革命。很快,在世界范围推广。它通过改变旋转溜槽角度,可把炉料布到炉喉内任何位置。 煤气分布对高炉的作用是多方面的。煤气在高炉内的分布,分四种类型。2.2,软融带的形状,对高炉行程有重要影响,煤气分布在很大程度上决定软融带的形状。批重大小,对煤气分布影响极大。大批重普遍加重边缘及中心;小批重发展边缘及中心。各炉在一定的条件下,均有一个临界范围。当批重大于临界范围,随批重增加而加重中心;当批重小于临界范围,随批重增加而加重边缘或作用不明显[1]。依此原理,当炉料较好时,应当用大批重;外部条件变坏时,应缩小批重。大批重,能控制气流稳定分布。因此,随冶炼强度的提高,应扩大批重。当炉况难行时,应缩小批重,以还取风量,保持顺行。料线越深,炉料越靠近炉墙。利用不同料线深度,可有效的调整炉料分布。高炉最早出现于中国,已有2700年的历史[2][3]。高炉装料方法多种多样,均未流传下来。1850年,当巴利式大钟布料器在英国出现,尽管它不能旋转并有许多缺点,还是流传了下来。在此基础上,不断改进、完善,终于在1907年出现了“马基式”布料器,并迅速在世界范围普及。为什么大钟布料器得到发展,能够在炼铁历史中,占有重要地位?因为它解决了高炉长期以来,一直困饶的煤气流合理发布问题。通过大钟布料器落入炉内的炉料,形成边缘高中心低的反锥体料面。当炉喉直径大于3.5米时,边缘和中心的料面差,已经超过1米,这就使中心的料柱透气性明显提高。可以看到,高炉每米工作高度的压力差大约0.04-0.07kpa,推动了煤气流向高炉中心流动。这一作用,也为高炉扩大,奠定了基础。图2,不同容积高炉的阻力系数(图中数据是高炉容积)大钟式布料所形成的料面,是以后各种布料器,共同遵循的准则,无钟布料也不例外。 大批重,有利于煤气流稳定,能改善煤气利用,降低燃料比;但高炉压差可能提高,所以,扩大批重是有条件的:表2 首钢2炉1982年9月数据(1327 m3)日期 | WK | αK | αJ | 日产 | 焦比 | 燃料比 | 风量 | 综合冶强 | 校正焦比 | 校正燃料比 | 吨 | 度 | 度 | 吨 | kg | kg | m3/分 | 吨/日. m3 | kg | kg | 8-15 | 29.5 | 36 | 31 | 2942 | 417 | 515 | 2614 | 1.163 | 417 | 515 | 16-19 | 33 | 37 | 32 | 2864 | 418 | 528 | 2560 | 1.139 | 407 | 514 | 20-28 | 35 | 38 | 33 | 2991 | 402 | 511 | 2617 | 1.166 | 389 | 501 |
日期 | 煤气,% | 半 径 煤 气 分 布 , % | 塌料 | CO2 | CO | ηCO | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 次/日 | 8-15 | 18..66 | 24.2 | 43.54 | 17.92 | 19.5 | 19.22 | 17.04 | 9.69 | 1.25 | 16-19 | 18.63 | 24.3 | 43.4 | 18.5 | 19.37 | 19.33 | 17.22 | 10.72 | 1.5 | 20-28 | 18.89 | 23.22 | 44.86 | 18.18 | 19.36 | 19.13 | 18.36 | 10.82 | 0.78 | 各时期的原料条件如下表,折合焦比、燃料比也按下列条件计算(表3)。日期 | 矿耗 | 矿石含铁 | 焦灰 | 煤灰 | 灰石 | 铁耗 | 风温 | 湿度 | [Si] | kg | % | % | % | kg | kg/t | 0C | g/ m3 | % | 8-15 | 1708 | 58.69 | 12.39 | 16.56 | 19 | 952 | 1162 | 14.17 | 0.54 | 16-19 | 1718 | 58.6 | 12.56 | 16.22 | 23 | 982 | 1181 | 14.65 | 0.50 | 20-28 | 1678 | 58.68 | 12.64 | 16.00 | 24 | 971 | 1153 | 9.72 | 0.50 | 由于界面效应,分装的矿、焦混合与变形,较同装小,因此料柱透气性更好。高炉一般采用分装。表4是首钢3号炉(1036 m3)的实践结果。时间 | 日产 | 冶强 | CO2 | ηco | 装料 | 料线 | WK | WJ | K/J | 透指 | 风量 |
| t | t/日. m3 | % | % | % | m | t | t | Q/ΔP | m3/分 |
| 1-20/1 | 2015 | 0.996 | 17.5 | 41.4 | 同装 | 1.75 | 23.1 | 6.01 | 3.846 | 1624 | 1889 | 1-9/2 | 2140 | 1.072 | 17.7 | 41.9 | 分装 | 2.0 | 24.1 | 5.94 | 4.06 | 1734 | 1990 | 18-25/2 | 2130 | 1.008 | 17.9 | 42.5 | 分装 | 2.0 | 26.3 | 6.33 | 4.15 | 1670 | 1945 | 为改善煤气利用,加重边缘,发展中心,在1982年实验综合装料制度,获得良好结果。矿石3车,分两次开大钟。第一次按料线1.75米加料,接着不等料线第二次开大钟,加入后续料,1号炉实践结果如下(表5):时间 | 装料制度 | 利用系数 | 焦比 | 校正焦比 | 煤比 | 燃料比 | 校正燃料比 |
| t/日. | m3 | kg | kg | kg | kg | kg | 1-13/5 | KKJJ↓ | 2.639 | 381 | 381 | 163.8 | 544.8 | 544.8 | 14-24 | KK↓JJ↓ | 2.679 | 375 | 377 | 162.5 | 539.5 | 537.5 | 25-29 | KK↓JJ↓ | 2.104 | 363 | 366 | 123.8 | 486.8 | 489.8 | 26-29/6 | K1.5↓KJJJ1.5↓ | 2.875 | 366 | 375 | 138.8 | 504.8 | 513.8 |
时间 | 风量 | 风压 | 透指 | 煤气CO2 | ηco | 边缘CO2 | 中心CO | m3/分 | kpa | Q/ΔP | % | % | % | % | % | 1-13/5 | 1476 | 1.65 | 1713 | 15.77 | 35.88 | 6.7 | 8.5 | 14-24 | 1487 | 1.62 | 1770 | 15.45 | 35.65 | 7.0 | 8.7 | 25-29 | 1191 | 1.28 | 1726 | 17.19 | 39.15 | 11.9 | 10.9 | 26-29/6 | 1487 | 1.62 | 1728 | 17.28 | 38.53 | 13.4 | 7.3 | 为克服大钟装料的局限性,首钢曾在进入末期的3号炉用大小批重混装的方法,修补炉墙并稳定高炉气流,受到很好的效果,操作结果见表6。具体方法是:时间 | 装料制度 | 利用系数 | 焦比 | 校正焦比 | 冶强 | K/J | 塌料 | 坐料 | 风温 | t/日.m3 | kg | kg | t/日. m3 | 次/日 | 次/日 | 次/日 | 0C | 1-10/1 | KKJJ↓1.5m | 1.34 | 718 | 0.942 | 2.93 | 1.4 | 0.8 | 818 |
| 11-31 | (2A+3B)↓1.5m | 1.476 | 692 | 701 | 1.01 | 3.18 | 1.2 | 0.6 | 828 |
时间 | 结矿比 | TFE | 焦灰 | [Si] | 加湿 | CO2 | 煤 气 半 径 分 布,% | % | % | % | % | g/ m3 | % | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 1-10/1 | 100 | 42.31 | 15.01 | 1.28 | 25.5 | 13.7 | 7.6 | 12.4 | 14.5 | 12.9 | 10.6 | 11-31 | 98.13 | 43.28 | 15.4 | 1.23 | 27 | 14.2 | 8.5 | 12.6 | 14.4 | 11.8 | 9.4 | 使用混装后,实际焦比下降20公斤,折算后降低17公斤。一月份炉身下部炉墙厚度460mm,到3月7日墙厚580mm。大批重稳定气流,小批重加重边缘,两者结合,既改善顺行,也保护了炉墙。 炉况不稳定,炉料又不好,不具备使用大批重的条件,可用抽矿或抽焦的方法,稳定气流。具体做法是:mKKJJ + KKKK 或 mKKJJ + JJJJ 出于同样理由,也可用双装。但双装在一定程度上改变气流分布,其“双”的部分,对气流的影响,和配“双”的相反。如下式所表示的,前一批示正装,和它相配的是倒装。每隔m批,有一批双装,在料柱中有一个大批重:JJJJ。 20世纪60年代,钢铁生产相当困难。原料很差,数量短缺。高炉或经常封炉,或维持生产。高炉难行、结瘤是经常的。半倒装由此流行。当时首钢(石钢)流行一句顺口溜:“小批半倒,灵丹妙药”。 “小批”,保证高炉煤气两条通路,半倒是把焦碳装到高炉边缘及中心。这是发展两头的装料制度,煤气利用率很差,燃料比高。可以当“药'用,处理炉墙不干净,或因原料质量太差,保持高炉顺行。是“药”,不能当“饭”,不能经常使用。经常使用,燃料消耗太高。4.1,大钟布料是一次性的,大钟打开后,炉料在很短时间落到炉内,图3是大钟布料的炉料分布[7]。无钟布料是连续的,布一批料须较长时间(图4)[8],大约布8—12圈。图5是无钟布料示意图[9]。由于料流较慢,无钟的粒度偏析严重(图6)[2]。图3,大钟布料的炉料分布(高炉布料规律,277页表56)4.2,大钟布料的炉料分布,位置比较固定,每批料的堆尖位置只能在炉喉间隙以内。利用不同料线、不同批重、不同装料次序及不同装料方法,改变炉料分布;而无钟,通过改变溜槽角度,可以将炉料,布到任何位置、并且有多种不同的布料方式(图7)。4.3,溜槽旋转产生离心力,使溜槽外侧的炉料堆角变小,外侧料面较平坦,当多环部料时,形成炉料平台。大钟布料则无此特点。A,单环布料,偏析严重,特别是粒度不均匀的炉料。单环布料,扩大了无钟的缺点,降低了无钟的优势。B,单环布料时,改变或试验不同装料制度,比较困难。变动结果,不仅影响边缘煤气分布,同时也影响中心,改变布料,引起的变化较大。多环布料,按要求将炉料加到一定的位置,可以满足冶炼需要。多坏,才能充分发挥无钟作用。通过多环布料,保持高炉中心活跃,边缘有足够的煤气流通过,以保证高炉顺行。多环,调剂煤气分布更灵活,更有利于高炉强化。在多环条件下,改变煤气分布,一般通过改变边缘或中心的矿或焦的环数,即可实现,不必改动所有各环。改后是否准确,也容易判断。多环,把粉料分散到较大的面积内,从而降低了粉料的破坏作用,提高了料柱透气性。 稻叶晋一等总结加古川高炉布料经验,边缘炉料在炉喉内形成一定宽度平台,高炉顺行很好,由此作为无钟布料规律,得到推广【10】。按生产需要,确定布料方式。图11是追求低焦比、高产量的、中心发展型的煤气分布所作的不同装料生产过程[9]。 图11是追求低焦比、高产量的、中心发展型的煤气分布所作的不同装料生产过程[9]。图5左边的横座标是布料角度,1是边缘位置,10是中心位置。黑的是矿,白的是焦;纵座标本是布料圈数。右图是不同装料方法的煤气分布结果。最上边是5月,最下边是10月的煤气分布。图中4个月的4次改变,边缘第一环(520)、第二环(50.50)布的矿石和焦碳始终未变。第一次改变,仅变更第五、第六环(图中上部,5月到6月)。以后两次改变,均在3—7环之间。这正是多环部料的优点。从下图可以看到,边缘煤气利用率并未发生变化,中心煤气利用率逐次提高。图12是日本一座高炉的布料操作结果[12]。图中第一列是布料方法,第二列是炉料分布,第三列是炉喉煤气及温度分布,第四列是冷却壁温度分布。从图中第三列看到,径向煤气温度和煤气中的CO2%含量是相反的。从第四列中看到,布料对后温度的重要影响。 宝钢重视布料平台。矿石在炉内形成自炉墙起1.3—1.7米宽的平台。具体的布料方法和布料的相关考虑见图13、表9。炉别 | 容积 | d m | 系数 | 冶炼强 度 | 焦比kg | 煤比kg | 风温0C | CO2 % | 富氧% | 炉渣碱度 | 铁水Si,% | 炉料结构,% | 烧结矿 | 球团矿 | 生矿 | 1 | 4063 | 13.4 | 2.23 | 1.06 | 261 | 207 | 1244 | 22.80 | 2.60 | 1.22 | 0.36 | 77 | 5 | 18 | 2 | 4063 | 14 | 2.17 | 1.03 | 309 | 164 | 1229 | 22.7 | 1.88 |
| 0.34 | 77 | 5 | 18 | 3 | 4350 | 14 | 2.35 | 1.07 | 273 | 202 | 1248 | 23.3 | 2.84 | 1.24 | .28 | 77 | 5 | 18 |
炉别 | h m | WK t | WJ t | αK 环数 | αJ 环数 | 1 | 2 320 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 400 | 8 | 9 | 10 | 1 | 2 320 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 400 | 8 | 9 | 10 | 1 | 1-1.5 | 131 | 24.7 |
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| 2 | 1.2 | 131 | 26.7 |
| 3 | 3 | 3 | 3 | 2 |
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| 3 | 3 | 3 | 3 | 2 | 3 |
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| 3 | 1.2 | 131 | 24.7 |
| 3 | 3 | 3 | 3 | 2 |
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| 3 | 3 | 3 | 3 | 2 | 3 |
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炉别 | 容积 | d m | 系数 | 冶炼强 度 | 焦比kg | 煤比kg | 风温0C | CO2 % | 富氧% | 炉渣碱度 | 铁水Si,% | 炉料结构,% | 烧结矿 | 球团矿 | 生矿 | 3 | 2500 | 11.1 | 2.4 |
| 369 | 110 | 1160 | 21.67 | 1.67 | 1.16 | 0.39-0.41 | 82 | 12 | 6 |
炉别 | h m | WK t | WJ t | αK 环数 | 1 500 | 2 47.5 | 3 45.5 | 4 43 | 5 40.5 | 6 37 | 7 34 | 8 31 | 9 27 | 10 230 | 11 18 | 3 | 1.5 | 60 | 14.4 |
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| 1 | 3 | 4 | 4 |
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| αJ 环数 |
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| 2 | 2 | 2 | 1 | 2 | 2 |
| 布料分11环。较分10环或分偶数环,有明显的有点,即有一个偶数环,将炉喉面积,等分。如分11环时第6环等分炉喉面积。上钢一厂3高炉,炉喉面积分11环。次炉布料,焦炭布到中心方向较明显。炉别 | 容积 | d m | 系数 | 冶炼强 度 | 焦比kg | 煤比kg | 风温0C | CO2 % | 富氧% | 炉渣碱度 | 铁水Si,% | 炉料结构,% | 烧结矿 | 球团矿 | 生矿 | 1 | 2536 | 11.56 | 2.16 | 1.13 | 408 | 87.3 | 1056 |
| 0.2 | 1.08 | 0.58 | 75.8 | 15.8 | 8.4 |
炉别 | h m | WK t | WJ t | αK 环数 | 1 | 2 | 3 | 4 230 | 5 26 | 6 29 | 7 32 | 8 35 | 9 370 | 10 | 1 | 1.2 | 47.5 | 13.9 |
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| 5 | 2 | 5 |
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| αJ 环数 |
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| 5 | 2 | 2 | 2 | 1 | 1 | 2 | 3 |
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炉别 | 容积 | d m | 系数 | 冶炼强 度 | 焦比kg | 煤比kg | 风温0C | CO2 % | 富氧% | 炉渣碱度 | 铁水Si,% | 炉料结构,% | 烧结矿 | 球团矿 | 生矿 | 1.2 | 2000 | 10 | 2.0 | 1.02 | 452 | 62 | 1030 |
|
| 1.04 | 0.49 | 75 | 14 | 11 |
炉别 | h m | WK t | WJ t | αK 环数 | 1 100 | 2 22.2 | 3 27.2 | 4 31.7 | 5 35.7 | 6 39.2 | 7 42.1 | 8 44.6 | 9 46.8 | 10 48.8 | 11 50.3 | 1 | 1.2 | 47.5 | 13.9 |
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| 2 | 2 | 3 | 1 |
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| αJ 环数 |
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| 1 100 | 2 22.2 | 3 27.2 | 4 31.7 | 5 35.7 | 6 39.2 | 7 42.1 | 8 44.6 | 9 46.8 | 10 48.8 | 11 50.3 |
|
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| 2 |
| 2 |
| 5 | 6 | 7 | 8 |
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炉别 | 容积 | d m | 系数 | 冶炼强 度 | 焦比kg | 煤比kg | 风温0C | CO2 % | 富氧% | 炉渣碱度 | 铁水Si,% | 炉料结构,% | 烧结矿 | 球团矿 | 生矿 | 2 | 1536 | 8.9 | 2.23 | 1.14 | 408 | 128 | 1128 | 19.28 | 0.92 | 1.07 | 0.52 | 76 | 4 | 20 | 炉 别 | h m | WK t | WJ t | αK 环数 | 1 22.2 | 2 29 | 3 33 | 4 36.8 | 5 40.5 | 6 43.5 | 7 46 | 8 43.5 | 9 48.5 | 10 50.3 | 11 50.3 | 1 | 1.2 | 47.5 | 13.9 |
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| 2 | 2 | 3 | 3 |
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| αJ 环数 |
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| 1 10 | 2 22.2 | 3 29 | 4 33 | 5 36.8 | 6 40.5 | 7 43.5 | 8 46 | 9 48.5 | 10 50.3 | 11 50.3 |
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| 1 | 2 | 2 | 2 | 2 |
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| 高炉按自己的需要,采取不同的装料方法。日本川崎公司,研究逆向布料,炉料从中心开始(图13),和传统布料不同[13],炉料在炉内很少位移或滚动。这种探索精神,表现继续挖掘潜力的决心。 [2] 前田久纪等,高炉装入物分布制御,制铁研究,第325号(1987),21—33。[5] 陈欣田,高炉正正分装大料批的技术操作,首钢科技,1982,12,1-11。[6] 陈家华,石钢高炉使用大小料批混装降低焦比的经验,1964年10月,油印本。[7]Р.БААКЕ,Сталь,1959,10,869—880。[8] E.Legille,Ironmaking Proceedings,32(1973),144—162.[9] M.Nomura, etc.,Ironmaking Proceedings,v.43(1984),111—117。【10】稻叶晋一等,神户制钢技报,1984,34(4),42-47。[11] J.Kurihara,etc.,Ironmaking Proceedings,v.40(1980),113—122。[12] W.K.Lu (by Edited),OPTIMUM BURDEN DISTRIBUTION IN BLAST FURNACE,Canada,1978,10-1—10-7。[13] 余琨等,高炉喷煤,东北大学出版社,1995年第84-88页。[14] 佐藤 健等,铁と钢,Vol·86(2000),No.10,813。不论矿石或焦炭,均不向高炉靠近中心。起初用布料校正,少加重边缘,高炉立即难行,风量大减,高炉不接受,生产损失很大。装料方式举例如下:曾两次用焦炭热洗,按经验,足以起作用,但并未奏效。
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