大跨度混凝土双曲屋面模板工程专项施工方案
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目录前言 1
第一章工程概况 3
第二节项目重难点 7
第三节编制目的 8
第四节危大工程概况及特点 8
第五节现场平面布置 9
第六节施工要求和技术保证条件 12
第二章编制依据 15
第三章施工计划 16
第一节进度计划 16
第二节材料计划 16
第三节施工机具计划 17
第四节测量仪器计划 17
第四章施工工艺技术 17
第一节设计优化 17
第二节架体选型 21
第三节支架基础 22
第四节材料规格参数 23
第五节场馆屋面支撑设计 23
第六节施工工艺及方法 33
第七节检查要求 37
第八节高大模板混凝土浇筑 38
第五章质量保障措施 42
第一节质量控制流程 42
第二节模板施工质量保证措施 43
第三节质量通病防治措施 44
第六章安全保障措施 44
第一节组织保障 44
第二节技术措施 45
第三节模板支撑监测 49
第四节安全文明施工措施 54
第七章人员配备 55
第一节管理人员配备 55
第二节劳动力准备 57
第八章高大模板验收 58
第一节验收程序及参加人员 58
第二节验收阶段及重点检查内容 59
第三节验收准备文件 60
第四节检查与验收方法 60
第九章危险源识别及应急处置措施 65
第十章绿色施工措施 74
第一节环境保护 74
第二节绿色施工措施 75
第十一章特殊期施工措施 76
第一节夏季、雨季施工措施 76
第二节夜间施工措施 77
第十二章计算书及相关图纸 79
第一节计算书 79
第二节附图 139
前言
西安，古称“长安”，是举世闻名的世界四大文明古都之一，居中国古都之首，是中国历史上建都时间最长、建都朝代最多、影响力最大的都城，先后有西周、秦13个王朝在此建都。
西安是中华文明和中华民族重要发祥地之一，丝绸之路的东方起点。丰镐都城、秦阿房宫、兵马俑，汉未央宫、长乐宫，隋大兴城，唐大明宫、兴庆宫等勾勒出长安情结
钟楼
大雁塔
兵马俑
近年，总书记提出建设“一带一路”的战略构想，为古丝绸之路赋予全新的时代内涵。作为古丝绸之路的起点，西安再一次站在“丝绸之路经济带”的新起点上。而幸福林带作为全球最大地下综合体工程，国家重点旧城改造示范项目，陕西省头号工程，更是西安一带一路战略蓝图的点睛之笔。
工程概况
项目概况
建设内容包括西安地铁八号线、七号线(区间及王家坟换乘站)、地下空间（含体育场馆）、综合管廊、市政道路等。其中地下空间建筑夹在地铁八号线及两条城市管廊中间，地下两层建筑，局部地面以上1层。地下二层为停车库、部分为核六常六级人员掩蔽所，地下一层为综合商业、冰球馆、游泳馆、篮球馆、超市、餐饮等公共建筑。
场馆概况
屋面为双曲面钢筋混凝土结构，设计要求达到清水混凝土效果。场馆位于地下，冬暖夏凉，减少空调使用量，降低能耗。
屋面标高变化多样，高度大，跨度长，造型复杂，均为曲梁、曲板设计。双曲屋面层高最低点10.65m，最高点20.55m，最大坡比1.2，最高处高出地面13.6m，顶部覆土600mm厚,上部做微地形景观地面，施工完成后与林带景观绿化相接，“浑然一体”，设计新颖、节能环保。本工程梁截面尺寸变化较多，存在大截面梁，最大跨度33.6m，顶板厚度为160mm，支撑架最大高度约20m。
建筑、结构设计概况 项目 内容 1 建筑功能 2 建筑特点 3 建筑面积 4 建筑层数 5 建筑高度 6 建筑层高7 结构形式 8 混凝土强度等级 9 结构安全等级 二级 10 地基基础设计等级 甲级 11 抗震设防烈度 8度 12 结构断
面尺寸 柱主要截面尺寸（mm） 梁主要断面尺寸（mm） 楼板厚度（mm） 场馆屋面设计模型如下图所示：
场馆屋面设计模型
项目重难点
1）超大跨度，结构安全性要求高
场馆最大跨度屋面最大坡比
3）高差变化多，测量控制难
双曲面最低点为10.65m，最高点达到20.55m,高差9.9m。曲梁起拱控制、梁底标高控制和模板支设精度控制难度大。项目采用三维放样机器人，精准控制梁、板曲度和梁底标高。
4）梁截面大，钢筋绑扎难
场馆梁截面尺寸类型较多，最大的达到700mm2200mm。钢筋数量多，主筋均为φ32的大直径钢筋。在梁柱交叉节点位置，钢筋相互重叠，绑扎难度大。且梁、板均为双曲构造，钢筋放样必须根据实际施工情况进行现场放样。
编制目的
本项目场馆为双曲面混凝土屋面结构，该屋面高度大，跨度长，造型复杂，为异型结构。为保证该场馆屋面安全、顺利实施，特编制本方案，指导现场施工。
危大工程概况及特点
高大模板工程概况
根据住房城乡建设部令第37号文规定，混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/㎡及以上；集中线荷载20kN/m及以上的模板工程及支撑体系为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。
本工程梁截面尺寸变化较多，33.6m，顶板厚度为160mm，支撑架最大高度约20m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。除大跨度和架体超高外，还需考虑集中线荷载。
1KN/m3
（3）模板木方的自重取值为0.5KN/㎡
（4）施工均布活荷载取2.5KN/㎡
（5）分项系数:永久荷载分项系数取1.35，施工均布活荷载分项系数取1.4。
取施工总荷载为10KN/㎡，则1.35×（25.1×h+0.5）+1.4×2.5=10KN/㎡,解得h=0.172m，取整h=170mm，即板厚达到或超过170mm时，属于危大工程。
本工程顶板厚度160mm，属于一般顶板。
集中线荷载的计算
（1）集中线荷载的组成
集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数
（2）钢筋砼自重=梁的截面积（㎡）×25.5KN/m3
（3）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/㎡
（4）施工均布活荷载=梁宽（m）×2.5KN/㎡
（5）分项系数
永久荷载取1.35，施工均布活荷载分项系数取1.4。
根据上述计算公式，梁160）：
序号 负一层梁尺寸（mm×mm） 集中线荷载（kN/m） 是否属于危大工程（集中线荷载≥15kN/m） 是否需专家论证（集中线荷载≥20kN/m） 350600 9.28 / / 350700 10.6 / / 300900 11.5 / / 350900 13.3 / / 400900 15 是 / 500900 18.58 是 / 5001000 20.434 是 是 600900 22.09 是 是 5001300 26 是 是 6001100 26.5 是 是 5001500 29.7 是 是 6001300 30.9 是 是 6001500 35.3 是 是 6001700 39.7 是 是 7002000 53.6 是 是 7002200 58.7 是 是 根据场馆图纸统计，268根，其中超限梁110，超限梁比为41%3：超限梁位置示意图。
高大模板工程特点
经上述计算分析，本工程场馆部分梁集中线荷载超过20kN/m，属于超过一定规模的危险性较大的超限梁；模架支设高度超过8m，梁跨度大于18m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需组织专家对专项方案进行论证。
现场平面布置
本次场馆模板支撑施工区域位于A1、A2、A3、A4、B5、B6。现场设两条临时道路。临时道路东西各设一个大门，临时道路南北各设一条下基坑马道。
场馆附近共布置2台塔吊进行材料倒运。其中3-05#塔吊为TC7525，3-06塔吊为TC6010。塔吊随施工进度插入安装，现阶段材料堆场设置在已硬化的管廊基础上，后期随着施工进度的推进，料场随之转换，材料堆场布置在已完结构顶板上。施工时在管廊与地下空间、地下空间与地铁、地铁与管廊之间的坑中坑高差处设置定型化防护栏杆。在管廊位置设置定型化下基坑通道，通道位置及数量随施工进度调整。
目前场馆区域具备施工条件，场馆高支模不分流水段，同步施工。现阶段先由南至北施工至BS轴，BS轴为双曲屋面的低点，施工缝留于此处较为安全，同时可利用BS轴的柱子与架体拉结。施工平面布置图如下图所示，阴影部分为本次场馆高支模部位。
施工要求和技术保证条件
施工目标1）质量管理目标
模板及支撑架搭设符合国家、行业及地方现行规范要求，拆模后结构观感质量良好。一次性验收合格，符合现行国家规范验收要求，确保“省级优质工程”，确保“长安杯”，争创“鲁班奖”
2）工期管理目标
本工程开工日期暂定为2017年6月20日，竣工日期为2019年12月31日。
3）安全文明施工管理目标
符合《职业健康安全管理标准要求》（GB/T28001-2011）和《陕西省省级文明工地验评标准》（陕建发[2010]105号）的要求，杜绝重大及以上事故，遏制较大事故，减少一般事故，死亡率为零；满足国家及地方环境管理的法律法规要求并不得发生政府环境主管部门处罚事件。创省级安全文明工地。
4）绿色施工管理目标
严格按照《建筑工程绿色施工规范》（GBT50905-2014）、《海绵城市建设技术指南》（试行2014.10）和企业《绿色施工手册》（2.0版）的要求进行施工，达到国家《建筑工程绿色施工评价标准》（GBT50640-2010）。创“陕西省建筑业绿色施工示范工程”，创“绿色施工科技示范工程”。
5）科技管理目标
广泛推广应用新技术、新工艺、新材料和新设备，通过科技进步达到降低投入，确保工期、质量和绿色施工的目标。创“陕西省建筑业新技术应用示范工程”，创“绿色施工科技示范工程”。
6）劳务管理目标
按照国务院《关于解决农民工问题的若干意见》（国发[2006]5号）、建设部《关于建立和完善劳务分包制度发展建筑劳务企业的意见》（建市[2005]131号）有关劳务管理相关规定，以人为本，实行劳务实名制管理，建立和谐健康的劳资关系，杜绝出现影响社会安定环境的情况发生。
施工要求
1）本工程梁板支撑存在支撑高度高、跨度大、超限梁，施工时主要应确保模板支撑架的承载力和稳定性。
2）专项施工方案应当由施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。
3）在安全专项施工方案经总监理工程师批准后，填写《高大模板工程开工备案表》报告项目所在地建设工程质量安全监督站办理备案手续。
4）高大模板工程验收合格后，应填写《高大模板工程专项验收记录表》，建设单位将《高大模板工程专项验收记录表》报送安全监督站后，方可进入下一道工序施工。
5）确保模板支架在使用周期安全、稳定、牢靠。
6）模板支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
7）特殊工种操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
技术保证条件
测量准备
1）轴线标高控制：根据平面控制网线，在楼（地）面上放出平面轴线及结构边线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点。
本工程屋面为双曲屋面，设计为井字梁加屋面板，均为斜梁、斜板，标高控制以每跨井字梁为一个控制单元，以井字梁的四个交点处标高控制点为准，每道梁均控制住梁两端的标高，根据梁两端的标高确定梁底标高和屋面板标高。
三维标高控制示意图
2）模板定位：首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出两处墙柱截面边线，两条模板控制线（距模板边线300mm），施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在立面钢筋上部放出标高线。
技术准备
1）审图：施工前认真查看图纸（包括结构与建筑、专业图纸的对应情况），做好图纸审查记录，并在开前期组织图纸会审，将图纸会审记录、设计交底记录及设计答疑文件等形成正式归档文件。并根据相关规范及图纸找出模板施工中的难点，做到重点突出。
2）交底：项目技术负责人除按规定对项目相关部门及主体结构劳务队伍进行方案措施研讨、交底（包括书面和口头）外，由劳务队伍管理层向其模板操作层进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目工程部和质量部参加。
3）对所采用的盘扣式脚手架体系资料搜集。
技术保证措施
1）严格按照《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房城乡建设部令第37号）文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。
2）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基本构造要求严格按照规范强制性条文要求进行设置。
3）严格执行有关标准、规范、规程及管理文件的规定。
4）模板及支架的搭设和拆除需严格执行本专项施工方案。
5）在施工前做好方案交底、技术交底、安全技术交底工作，让管理人员和操作工人了解施工工艺及施工危险性。
6）做好测量复核以及定期检查工作。
编制依据
类别 名称 编号 国家及行业标准 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《建筑工程质量验收统一标准》 GB50300-2013 《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-2011 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2015 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》 GB51210-2016 《建筑工程施工现场消防安全技术规范》 GB50720-2011 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《混凝土模板用胶合板》 GB/T17656-2008 《钢管脚手架扣件》 GB15831-2006 陕西省地方标准 《混凝土结构工程施工工艺标准》 DBJ/T61-31-05 法律法规文件 《建设工程安全生产管理条例》国务院第393号令 结构施工图 180712版 场馆屋面节点标高图 180705版 技术文件 《西安市幸福林带建设工程建设工程/ 合同文件 《西安市幸福林带建设工程土建工程施工管理与经济责任协议书幸福林带建设工程施工分包合同为本方案编制时的主要参考依据，施工过程中参考的依据包含但不限于、规范、法规其他文件且均以最新版、规范、法规文件。
场馆屋面施工进度计划见下表：
序号 里程碑节点 开始时间 完成时间-1~A-4段一层墙柱施工 2018.8.1 2018.8.20 20 2 A-1段一层架体支设 2018.8.10 2018.8.29 20 3 A-2段一层架体支设 2018.8.20 2018.9.8 20 4 A-3段一层架体支设 2018.8.30 2018.9.18 20 5 A-4段一层架体支设 2018.9.9 2018.9.28 20 6 A-1~A-4段混凝土浇筑 2018.9.29 2018.10.1 3 7 B-6~B-6段一层墙柱施工 2019.8.1 2019.8.10 10 8 B-6段一层架体支设 2019.8.1 2019.8.20 20 9 B-7段一层架体支设 2019.8.11 2019.8.30 20 10 B-6~B-6段混凝土浇筑 2019.8.31 2019.9.1 2
材料计划
本工程模板支撑体系材料需用计划见下表：1830×915×15mm ㎡ 16548 分批进场50×100mm m3 836 分批进场48.3×3.6mm m 39333 分批进场0/A48转换扣件 个 24624 分批进场8208 7 承插型盘扣式钢管支架 Φ60×3.2mm m 246250 分批进场48×6.5 个 16416 分批进场12号 m 7000 分批进场 m 12820 分批进场 本工程需用计划见6台 3KW 支撑体系施工前 2 木工平刨机 MB503A 6台 3.2KW 支撑体系施工前 3 手提电锯 MIB-FF-82/1 60台 0.5KW 支撑体系施工前 4 冲击钻 TE15 40台 1.2KW 支撑体系施工前 5 定位线 / 100卷 / 支撑体系施工前 6 钢卷尺 / 80把 / 支撑体系施工前 7 墨斗 / 60个 / 支撑体系施工前 8 羊角锤 / 60把 / 支撑体系施工前 测量仪器计划
序号 仪器名称 型号规格 数量 1 钢卷尺 5m 20把 2 钢卷尺 50m 2把 3 水准仪 DSZ2苏光 2台 4 全站仪 徕卡TS02PLUS 2台 5 垂准仪 南方ML401
1台 6 钢直尺 2m 20把 7 塞尺 / 20个 8 吊线锤 / 20个 9 塔尺 5m 4把 施工
方案模型
曲面找型与网格化处理
模板优化
3.设计图调整
对设计计算及施工优化成果进行调整，重建屋面模型，验证屋面是否满足原方案效果，提交施工图模型。
施工图模型
4.模架方案
混凝土双曲屋面的施工难度主要为模板模架的搭设。因各主梁、次梁均为折线梁，有别于传统平梁平板的计算，模架的安全计算及支设方式成为为整个场馆关键。
模型计算
架体排布计算
5.立杆标高提取
模架的搭设环节，通过模架安全专项计算排布模架图，导入revit，通过双曲屋面地形拟合模型，拾取各个立杆标高，形成模架立杆标高详图，辅助施工管理。利用自主研发的插件，一键生成并提取全部立杆高程，完成立杆现场校核，保证后期模板铺设工作。
立杆标高提取
架体选型
施工前对比了盘扣架、碗扣架和钢管扣件支撑体系：
序号 架体名称 工期 优点 缺点 1 盘扣架 150 1.高功效：施工便捷，搭设效率较高，比常规速度快3-5倍；
2.通用性强：主构件可与普通的扣件式钢管脚手架连接；
3.承载力大：立杆连接是同轴心承插，横杆同立杆靠连接，接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭的力学性能。结构稳固可靠，承载力大，比同等情况的扣件式脚手架提高15%以上；
4.安全可靠：接头设计时，考虑到盘扣摩擦力和自重力作用，使接头具有可靠的自锁能力；
5.易于加工，不易丢失，维修少，便于管理和运输。 横杆为定型尺寸，构件的尺寸受到限制 2 碗扣架 180 租赁价格便宜，施工便捷，属于定型化架体，场地整洁，施工时主要控制架体材料质量即可 特殊部位无法搭设 3 钢管架 210 搭设灵活，适用于各类变截面位置 施工麻烦，工期慢，场地杂乱，施工中需重点控制架体材料质量和工人操作质量两个方面 231-2010进行计算。满堂架与框架柱拉结示意图见附图1。拉接点至架体主节点距离不大于300mm，与水平杆同层设置，竖向间距为2步，水平间距不大于8m。
支架基础
立杆基础
地下二层为车库，架体形式为木方垫块+插扣式模板支撑架+U托顶撑；负二层顶板混凝土为2018年7月30日
盘扣式钢管支架主要构配件材质：
立杆 水平杆 竖向斜杆 水平斜杆 扣接头 立杆连接套管 可调底座、可调托座 可调螺母 连接盘、插销 Q345A Q235A Q195 Q235B ZG230-450 ZG230-450或20号无缝钢管 Q235B ZG270-500 ZG230-450或Q235B 盘扣式钢管支架主要构配件种类、规格：
名称 型号 规格（mm） 材质 理论重量(kg) 立杆 A-LG-1000 Φ60×3.2×1000 Q345A 6.65 A-LG-1500 Φ60×3.2×1500 Q345A 9.60 A-LG-2000 Φ60×3.2×2000 Q345A 12.50 A-LG-2500 Φ60×3.2×2500 Q345A 15.50 水平杆 A-SG-600 Φ48×2.5×540 Q235B 2.30 A-SG-900 Φ48×2.5×840 Q235B 3.20 A-SG-1200 Φ48×2.5×1140 Q235B 4.10 竖向斜杆 A-XG-900×1500 Φ48×2.5×1668 Q195 5.90 水平斜杆 A-SXG-900×900 Φ48×2.5×1273 Q235B 4.30 可调托座 A-ST-500 Φ48×6.5×500 Q235B 7.12
材料规格参数
本工程模板工程主要材料技术参数见下表：
序号 材料名称 规格型号 验算参数 使用部位 备注 1 木模板 1830×915×15mm 15mm 2 木方 50×100mm 50×100mm 3 承插型盘扣式钢管支架 Φ60×3.2mm Φ60×3.2mm 支撑体系 4 盘扣斜杆 Φ48×2.5mm Φ48×2.5mm 支撑体系 斜杆高度均为1.5m 5 扣件 采用锻铸铁件，其材质应符合规范规定 抗滑移≮7.5KN 6 钢管 Φ48.3×3.6mm Φ48×2.7mm 主龙骨、梁底支撑 7 对拉螺杆 M16mm M14mm 止水螺杆采用可周转式 止水螺杆采用可周转式 8 可调托座 Φ48×6.5 Φ48×6.5 场馆屋面支撑设计
板支撑设计
本工程场馆屋面板厚160mm，高20m。
顶板模板采用15mm厚覆膜多层板；次龙骨采用50×100mm木方，主龙骨采用双拼Φ48.3×3.6mm圆钢管；支撑体系采用Φ60×3.2mm盘扣式脚手架+顶托组合。立杆顶端U托伸出长度不大于400mm，且U托插入立杆的长度不得小于150mm。顶层水平杆以上的650mm。高大模板支撑系统顶层水平杆步距比标准步距缩小一个盘扣间距。由于本工程架体超高，现场施工时不得使用可调底座，在立杆上部设置套筒或采用U托调节架体高度。立杆底部垫12号槽钢。支撑体系设计如下，架体排布见附图4：架体平面布置图。
参数指标 楼板厚 160mm 层高 最高处20.55m 搭设高度20.55-0.16-0.2（垫板、主副龙骨=20.19m 支架形式 槽钢+盘扣式模板支撑架+U托顶撑 水平杆步距 1.5m，顶部长度650mm。当顶部自由端过长，屋顶曲率过大，无法加顶部水平杆时，采用钢管扣件拉结作为顶部水平杆。 立杆间距 横向900mm、纵向900mm 模板 1830×915×15mm覆膜多层板 板底次龙骨 50×100mm木方，间距200mm 板底主龙骨 双拼Φ48.3×3.6mm圆钢管 立杆类型 A-LG-1000～A-LG-2500 剪刀撑（斜杆） 本工程架体搭设高度大于8米，采用加强型剪刀撑，竖向斜杆满布设置，从扫地杆起，沿高度每隔5个标准步距设置水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑。水平剪刀撑宽度3~5m，在每层水平剪刀撑下设置一层水平大眼网。
满堂架体与框架柱或剪力墙采用钢管拉结固定，从扫地杆起，每隔2个标准步距拉结一道，水平间距不大于8m。 扫地杆 距地不大于550mm，纵横向连续设置。 立杆基础 架体基础为负二层顶板，立杆底部垫12号槽钢。负二层顶板厚度150mm，混凝土强度等级为C35。场馆结构时，负二层架体不得拆除。上下层立杆轴心相对。 外围护 在屋面层沿屋面坡度，在屋面外围设置一圈悬脚手挑架。 悬挑脚手架搭设
在架体顶部沿结构标高采用盘扣架搭设一圈悬挑防护脚手架，悬挑架立杆纵距900mm，横距900mm，水平杆步距1500mm，外立杆采用A-LG-3000立杆搭设，外立杆每层设两道拦腰杆。悬挑架搭设总高度4.5米。悬挑架主节点均采用盘扣连接，若盘扣连接困难时采用双扣件连接。在顶层水平杆上满铺木跳板。防护栏杆按CI要求设置踢脚板和安全网。搭设示意图如下图所示：
悬挑脚手架搭设示意图
后浇带部位模板支设
顶板后浇带部位架体与模板支撑满堂架同步搭设，后浇带两侧各两排立杆刷红白警示漆，模板和木方从最外侧的两根红白立杆处断开，拆模时刷漆的部位架体保留不拆。剪刀撑布置同板底剪刀撑。搭设完成后如下图所示：
后浇带板底架体搭设示意图
后浇带梁底架体搭设示意图
场馆梁模板支撑设计
梁底支撑利用板底满堂架立杆，在梁两侧楼板立杆上沿梁长方向各设一道大横杆，大横杆采用双扣件固定。在大横杆上设小横杆，梁底架在小横杆上。根据梁底支撑设计调整小横杆间距,并在小横杆底部设支撑立杆，支撑立杆采用可调托座支撑。支撑立杆自由端长度≤500mm，其中可调托座伸出立杆长度≤200mm。当梁底支撑符合盘扣架模数时，梁底支撑立杆采用盘扣架+可调托座支撑，梁底水平杆采用盘扣架横杆与盘扣架整体搭设；当梁底支撑不符合盘扣架模数时，梁两侧立杆采用盘扣架+可调托座支撑，梁底支撑立杆采用钢管架+可调托座支撑，梁底水平杆为钢管扣件式，梁底水平杆与梁两侧楼板立杆各拉结两排。顶层水平杆步距比标准步距缩小一个盘扣间距。
场馆梁模板支撑设计：
负一层梁尺寸（mm×mm） 集中线荷载（kN/m） 梁底立杆根数 梁底次龙骨根数 梁断面方向立杆间距 小横杆及梁底立杆间距 水平杆步距 350600 9.28 1 3 900 900 1.5 350700 10.6 1 3 900 900 1.5 300900 11.5 1 3 900 900 1.5 350900 13.3 1 3 900 900 1.5 400900 15 1 4 900 900 1.5 500900 18.58 1 4 1200 450 1.5 5001000 20.434 1 4 1200 450 1.5 600900 22.09 1 4 1200 450 1.5 5001300 26 1 4 1200 450 1.5 6001100 26.5 2 4 1200 450 1.5 5001500 29.7 2 4 1200 450 1.5 6001300 30.9 2 4 1200 450 1.5 6001500 35.3 2 4 1200 450 1.5 6001700 39.7 2 5 1200 450 1.5 7002000 53.6 2 6 1200 450 1.5 7002200 58.7 2 7 1200 450 1.5 根据上表，将梁模板支撑设计分为两类：1根梁底立杆、2根梁底立杆,分别挑选这两类梁中集中线荷载最大者进行验算分析。梁架体纵横向断面示意图详见附图5：架体支撑1-1剖面图、附图6：架体支撑2-2剖面图。
一根梁底立杆类
一根梁底立杆类以400×900和500×1300为例，其他同类梁参考此梁的设计验算。计算中顶部自由端长度a均按500mm考虑，实际设计中a值均小于500mm。
序号 名称 参数指标 1 层高 10.9m 最高点16.5 2 梁截面 400×900 500×1300 3 梁位置 B1-14~B1-15轴之间 B1-BS轴 4 模板支设高度 10.9-0.9=10m 16.5-1.3=15.2 5 梁跨度 4.8m 8.4 6 梁两侧楼板厚 160mm 160mm 7 支架形式 槽钢+钢管扣件式支撑架，大横杆扣件选用双扣件 槽钢+钢管扣件式支撑架，大横杆扣件选用双扣件 8 水平杆步距 步距1500mm，自由端小于500mm，梁底支撑架体不满足盘扣架模数，支撑立杆采用钢管扣件，梁底水平杆采用钢管扣件与梁两侧楼板立杆各拉结两排 步距1500mm，自由端小于500mm，梁底支撑架体满足盘扣架模数，支撑立杆采用盘扣架，梁底水平杆采用盘扣架横杆与盘扣架整体搭设 9 立杆 梁断面立杆横距900mm，立杆沿梁长方向间距900mm 梁断面立杆横距1200mm，梁底增设一根盘扣立杆，立杆沿梁长方向间距450mm 10 梁底木方 4根50×100mm木方（梁底均匀布置，立放） 4根50×100mm木方（梁底均匀布置，立放） 11 梁侧木方 4根50×100mm木方（梁侧均匀布置，立放） 6根50×100mm木方（梁侧均匀布置，立放） 12 梁底小横杆 Φ48.3×3.6mm钢管，间距900mm Φ48.3×3.6mm钢管，间距450mm 13 梁侧主龙骨 Φ48.3×3.6mm双钢管，间距500mm Φ48.3×3.6mm双钢管，间距500mm 14 对拉螺杆 2M16（第一道梁底往上200mm，第二道梁底往上600mm），梁侧对拉螺杆沿梁跨度方向间距：500mm 3M16（第一道梁底往上200mm，第二道梁底往上650mm，第三道梁底往上1000mm），梁侧对拉螺杆沿梁跨度方向间距：500mm 15 剪刀撑 在梁底两侧设置自下至上的连续式竖向剪刀撑（或满布盘扣架斜杆） 在梁底两侧设置自下至上的连续式竖向剪刀撑（或满布盘扣架斜杆） 16 扫地杆 同楼板支撑，与满堂架连续布置。 同楼板支撑，与满堂架连续布置。 17 立杆基础 架体基础为负二层钢筋混凝土12号槽钢。场馆结构施工时，下层架体保留不拆。 架体基础为负二层钢筋混凝土12号槽钢。场馆结构施工时，下层架体保留不拆。
400×900梁底支撑示意图
500×1300梁底支撑示意图
400×900梁侧加固示意图
500×1300梁侧加固示意图
两根梁底立杆类
两根梁底立杆类以700×2200的梁为例进行支撑设计，同类梁参考此梁的设计验算。计算中顶部自由端长度a均按500mm考虑，实际设计中a值均小于500mm。
序号 名称 参数指标 1 层高 最高点18.413 2 梁截面 700×2200 3 梁位置 BV轴、BT轴 4 模板支设高度 18.413-2.2=16.213m 5 梁跨度 33.6m 6 梁两侧楼板厚 160mm 7 支架形式 槽钢+钢管扣件式支撑架，大横杆扣件选用双扣件 8 水平杆步距 步距1500mm，自由端小于500mm，梁底支撑架体不满足盘扣架模数，支撑立杆采用钢管扣件，梁底水平杆采用钢管扣件与梁两侧楼板立杆各拉结两排 9 立杆 梁断面立杆横距1200mm，梁底增设2根钢管立杆，立杆沿梁长方向间距450mm 10 梁底木方 7根50×100mm木方（梁底均匀布置，立放） 11 梁侧木方 12根50×100mm木方（梁侧均匀布置，立放） 12 梁底小横杆 Φ48.3×3.6mm钢管，间距450mm 13 梁侧主龙骨 Φ48.3×3.6mm双钢管，间距500mm 14 对拉螺杆 4M16（第一道梁底往上200mm，第二道梁底往上650mm，第三道梁底往上1100mm，第四道梁底往上1550mm），梁侧对拉螺杆沿梁跨度方向间距：500mm 15 剪刀撑 在梁底两侧设置自下至上的连续式竖向剪刀撑（或满布盘扣架斜杆） 16 扫地杆 同楼板支撑，与满堂架连续布置。 17 立杆基础 架体基础为负二层钢筋混凝土12号槽钢。场馆结构施工时，下层架体保留不拆。
700×2200梁底加固示意图
700×2200梁侧加固示意图
梁底支撑模型
梁侧加固设计
梁侧采用木方做次龙骨，双钢管做主龙骨，木方放置方向平行于梁跨度方向，双钢管垂直于木方放置。双钢管采用M16对拉螺栓拉结。
梁侧木方次龙骨中心间距150mm≤h≤200mm，梁侧主龙骨间距（即对拉螺栓沿梁长方向间距）：梁高≤1000mm的，对拉螺栓沿梁长方向间距按600mm设置；梁高＞1000mm的，对拉螺栓沿梁长方向间距按500mm设置，上表中特殊部位除外。
对拉螺栓沿梁高度方向设置要求：底部第一道螺杆在梁底往上200mm处，其他螺杆在第一道螺杆与板底之间均匀布置。
梁高600mm≤h＜900mm的梁侧设一根螺杆，梁高900mm≤h＜1200mm的梁侧设两根螺杆，梁高1200mm≤h＜1500mm的梁侧设三根螺杆，梁高≥1500mm梁侧设四根螺杆。
施工工艺及方法
施工准备编制专项施工方案,经监理单位审查批准,符合要求总监理工程师签字并经专家论证后,方可实施。
,应由项目技术负责人对项目管理层、操作队伍进行搭设方法、拆除方法的安全技术交底，安全技术交底应具有时效性、针对性。
对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及构配件。
（5）高大模板支撑架体搭设前，先在基础上先弹出盘扣架立杆位置线，确保底座安放位置准确。
施工流程
施工准备→测量放线→搭设满堂架→板顶标高引测→弹线→安装梁底模板→安装板模板→钢筋绑扎→检查验收→浇筑混凝土→养护到设计强度→拆模。
测量放线
1）模板放线时,应先清理好。
首先用根据施工图测出每条轴线,然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线,以便于模板安装和校正。
用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置定好水平控制标高。
用墨线弹出立杆的位置垫板、底座安放位置应准确。
模板按配模图在模板加工统一加工制作或者配制。
模板制作好后,标记模板位置、型号尺寸和数量,经验收合格刷隔离剂(脱模剂）后,按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的。
1）本工程高大模板支撑分布范围较广，面积较大，高大模架搭设施工时，需严格控制架体材料，现场搭设需调整立杆间距或水平杆步距时，允许采用比方案设计小一个模数来调整，不能比方案设计的模数大。
2）安装前先在楼板上弹出立杆的位置线准确放置。00%，方可允许搭设高支模支撑架，场馆支撑架下层的支撑不得拆除，且立杆轴线上下对应。
3）支架立杆间距严格按照方案搭设，支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及的步距/1000，且不得大于30mmm，H为立杆搭设高度。
4）梁2个标准步距拉结一道，水平间距不大于8m。
5）盘扣架斜杆（剪刀撑必须与立杆、杆同步搭设。剪刀撑扣件与立杆连牢。
6连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓紧扭力矩65N·m，并不得小于40N。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100。
765m，若超出0.65m，在立杆顶端纵横向用钢管水平拉结，形成整体。钢管扣件架体自由端长度不能大于0.5m
8）盘扣架立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置错开，错开高度不小于500mm。
钢管立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
9）高支模区域所有水平拉杆端部和满堂架体均应和周围已浇筑的墙、柱结构拉结，以增强架体的整体稳定性，满堂架和框架柱的拉结杆从扫地杆起，每隔2个标准步距拉结一道，水平间距不大于8m。
梁板模板
1）施工工艺流程
弹出梁轴线及梁、板水平线并复核→梁底脚手架搭设、搭设板满堂红脚手架→梁底起拱、搭设梁底找平钢管→安放梁底木方背楞→铺设梁底模→绑扎梁筋→安装梁侧模、木背愣、钢管卡具→安放主梁（钢管）→安放次梁（50×100木方）→调整次梁标高、起拱→安放顶板模板（15mm厚胶合板）→铺设板底模板→检查模板上皮标高、平整度→绑扎板筋。
2）施工要点
（1）弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。
（2）梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。
（3）从边跨一侧开始安装，先安装第一排龙骨和支柱，临时固定再安装第二排龙骨和支柱，依次逐排安装，立杆加可调底座和可调顶托，支柱中间和下方加横杆或斜杆。
（4）梁、板支模底模跨度≥4m时需起拱，顶板起拱时注意四周边线不起拱，应沿对角线方向起拱。梁底模板施工按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。按照设计要求或规范要求起拱，先主梁起拱，后次梁起拱。当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的0.1%-0.3%。
（5）先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝严实。
（6）在主梁设置梁宽×100大小清扫口，将模板上杂物清理干净后再行封闭。
（7）在次梁和次梁交接处，先支设梁底模，并在较高的次梁侧模上留梁豁，同时支设次梁侧模，在交接处粘贴海绵条保证模板支设的严密性，防止漏浆。
（8）楼面模板安装
通过调节支顶的高度，将龙骨，架设龙骨。
铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通过线钉固。
楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。
1）由于现阶段仅A1~A4段具备施工条件，拆模时保留A1、A4段最北侧一跨架体，待后期B6、B7段架体搭设完后与之拉结成整体，后浇带浇筑完达到拆模条件后方可拆除。
2）高大模板支撑系统拆除前,应由项目技术负责人对操作队伍。
3
4）支撑系统拆除的顺序和方案应根据架体搭设平面布置及施工方案规定进行，并经项目部技术负责人审核批准后方可实施，同时应严格遵守从上至下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板。
5）底模及支架
构件类型 构件跨度（m） 按达到设计混凝土强度等级值的百分率计（%） 板 ≤2 ≥50 ＞2，≤8 ≥75 ＞8 ≥100 梁、拱、壳 ≤8 ≥75 ＞8 ≥100 悬臂结构 ≥100 6）当混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤时，方可拆除侧模。
7）拆下的模板及支架杆件不得抛扔，应分散堆放在指定地点，并应及时清运。
8）模板拆除后应将其表面清理干净，对变形和损伤部位应进行修复。
检查要求
模板支撑应分以下阶段进行检查：
1）基础完工后及模板支架搭设前；
2）达到设计高度后应进行全面检查和验收；
3）遇6级以上大风、大雨等特殊情况后的检查；
4）停工超过一个月恢复使用前；
5）作业层上施加荷载前；
重点检查以下内容：
1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜、剪刀撑的构造是否符合要求
5）扣件、连接件是否松动地泵
1）外部连接
5%以上时，将型钢柱与架体连接支顶，浇筑过程确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。
2）加入水平剪刀撑
水平剪刀撑从扫地杆起，每隔2个标准步距拉结一道，水平间距不大于8m。在坡度较大的板底梁底每隔1个标准步距拉结一道水平剪刀撑。
3）分区对称浇筑
本工程场馆屋面为双曲屋面，纵向有两个高点，三个低点，横向有一个低点，一个高点，均为斜梁、斜板，混凝土塌落度控制在160~180，混凝土浇筑时从纵横向两个低点同时向高点对称浇筑。BS轴北1/3主梁处为后浇带，该屋面将分为北段和南段两个部分进行浇筑。浇筑方向如图所示：
场馆南段浇筑顺序图：
如图：按照1-4的顺序进行混凝土浇筑，先浇筑东侧最低段A，南北两侧对称浇筑，在第二跨至第三跨1/3处留施工缝，其次浇筑A段之间的B段，浇筑完毕后南北对称浇筑C段，在浇筑过程中注意保持两侧浇筑速度相等，减少满堂架水平荷载。最后浇筑D段，D段的浇筑也需由低到高，对称浇筑并至最高点收口。
场馆北段浇筑顺序参考南段。
浇筑方向参考下图：
混凝土浇筑方向示意图
混凝土浇筑时采用两台56m汽车泵，分别站在北侧疏导线上和场内临时道路上，中间汽车泵够不到的部位采用地泵结合布料机浇筑。布料机布置于屋面坡度较缓部位的梁上，禁止直接将布料机放置于板上，布料机底座处垫木跳板，布料机底座位置对应的梁底加设一根立杆进行加固，并与周围立杆纵横向拉结。
浇筑混凝土时从低向高对撑浇筑。当混凝土浇筑至双曲面最高点收口时提前撤离一台泵车，避免两台泵车同时由两边向中间浇筑至大梁交汇处。泵车布置及浇筑平面示意图如下图所示：
泵车布置及浇筑平面示意图
3）梁混凝土应连续浇筑，如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前，将上层混凝土浇筑完毕。
4）梁应该分层浇筑，单层浇筑不超过400mm。当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进。当梁混凝土开始浇筑时即开始监控。
5）楼面梁板混凝土浇筑时，泵管出口应随出料随铺摊，不应过多堆积于泵管出口，堆积高度不应超过结构面上100mm。严格控制屋面堆载。
6）混凝土浇筑过程中安排专人看模，特别是超限梁混凝土浇筑时，应严密监视，一旦支撑架产生变形、位移，立即通知板顶人员停止作业，检查加固并经现场管理人员同意后方可继续浇筑混凝土。若情况紧急应立即撤离，并向上级领导汇报，必要时启动应急预案。
质量保障措施
质量控制流程
本工程模板施工质量控制流程如下图所示。
模板施工质量控制流程图
模板施工质量保证措施
1）模板应有足够的强度、刚度和稳定性，表面平整光滑，已损坏的模板不得使用。
2）模板就位安装时，应先将模板下口部位进行找平，相邻模板之间上下左右必须对齐，拼缝严密，高低误差和垂直度偏差符合规范要求。
3）模板隔离剂应选用长效的，涂刷均匀，不得漏刷。
4）每次浇砼前，必须对模板质量进行技术复核，合格后方可进入下道工序。
5）建立严格的劳动组织，定人定岗定劳动部位，各支模小组的施工部位要相对固定，确保配好的模板在下一层仍用在同一部位，以保证施工质量并降低模板损耗，严禁在作业层上随意切割模板。
6）每次拆除后的模板要按照编号集中堆放在指定位置，且做好防雨、防潮、防火、防砸等措施；拆除的模板表面需清理干净，保证下次施工前，模板表面干净、平整。
7）柱子与梁交接时，此部位模板为单独加工制作，在梁柱节点尺寸相同的部位周转使用。
8）跨度超过4m的顶板及大梁，应按照图纸要求或规范在梁板跨中起拱。
质量通病防治措施
1）梁、板模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。防办法
梁、板模板应通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度，防止浇混凝土时模板变形。模板支柱的底部应支在坚实地面上，垫12，防止支柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。、经理、经理各作业班组总监负责任。管理小组
安全管理组织机构图
技术措施
高大模板支撑系统搭设前，项目总工应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行高大模板支撑体系方案交底，并履行签字手续。
地下空间施工过程中根据现场实际需要留设不少于2个应急通道，严格按照施工进度的需求配备应急设备，过程中重点关注危险作业情况，保障作业安全。
模板支撑系统安装安全措施
1）模板支撑系统施工前，工程管理人员应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好技术交底、安全技术交底。
2）对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件，形成验收记录表。
3）立杆底部垫片采用12号槽钢。
4）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。
5）支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。
6）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。
7）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。
8）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
9）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。
10）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。
11）搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
12）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
13）高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
14）混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
15）现场高支模架体搭设应严格按照规范及方案要求进行，并应加强现场的监督检查及搭设完成后履行各责任单位的联合检查及验收程序。
1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。
2）模板支撑采用钢管作立柱，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为钢筋混凝土楼板或素混凝土垫层，应按计算书要求设置垫板。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。
3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除，方可作业。
4）板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。
5）拆模间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
预防高处坠落事故的安全技术措施
1）凡高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事高空作业。凡从事支架工种的人员，要经常进行安全技术教育，必须定期(每年）进行体检。
2）钢管支撑支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底，向所有参加作业人员进行书面交底。
3）操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。
4）支架工在高处(距地高度2m以上）作业时，必须佩带安全带。所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”（即在一根顺水杆上不扶任何支点行走），也不得跳跃支架。在支架上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下支架。严禁酒后作业。
5）递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运木方模板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。
6）未搭完的一切钢管支撑，非支架工一律不准上架。支架搭完后由施工人会同支架组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的支架必须保持完整，禁止随意拆、改钢管支撑或挪用脚手板；必须拆改时，应经施工负责人批准，由支架工负责操作。
7）盘扣管立杆底部必须基地平整，混凝土强度达不到要求时必须设置垫板，严禁悬空，顶部U托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。
8）剪刀撑用扣件与盘扣架立杆扣接，剪刀撑接长时采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并采用三个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
9）要求梁底立杆纵横向均应与板底布置的盘扣立杆用钢管连续拉结，形成整体。
模板拆除安全措施
1）拆除前应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经监理批准后方可实施。
2）应由现场责任工程师“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
8）拆立杆时，要先抱柱立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托柱中间，再解端头扣件。
9）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
10）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
11）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
12）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
13）如遇强风、大雨等特殊气候，不应进行支撑架的拆除，严禁夜间拆除。
防火安全技术措施
1）对模板原材料的管理，按照易燃物存放管理进行木板原材料的管理，保证原模板原材料的安全，并对模板原材料制定详细使用堆放计划，保证模板的防火安全。
2）对现场堆放的模板原材料进行防火控制，在模板堆放区，设置合格的消防器材，，保证出现火情时，及时应对。保证模板的防火安全和使用安全。
3）对模板区域安排专职人员负责模板日常的安全巡查工作，并在模板区域内设立安全防火警示标志，严禁人员在该区域以及周边吸烟与从事电焊作业，如有需要时是，须有专人进行看护，保证模板的安全有效。
4）对模板进行合理对方，堆放整齐，保证出现火情时及时有效的进行扑灭。
5）对施工使用中的模板进行严格控制，对堆放在施工区域待用的模板进行巡查，做到防范于未然。保证模板施工作业时无人吸烟，给模板施工带来安全的施工环境。对模板施工中产生的废木料及时清理，堆放在废料堆放区，保证施工现场的安全。
6）对已搭设好的模板工程做好成品保护与防火保护，安排人员对成品区进行安全巡查。
7）对拆除模板及时清理还原，堆放在下一层施工作业面上，同时保证防火安全。
模板支撑监测
模板支撑系统检查巡视
高大模板支撑系统应按要求全过程、分阶段进行检查巡视，检查巡视对象、方法见下表。
高大模板支撑系统检查一览表 序号 施工阶段 检查对象 方法 巡视频率 1 模板支撑架体搭设 支撑楼面 支承楼面支撑情况 施工前检查 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 施工巡查，分步检查验收 每天2人次检查 2 脚手架上荷载前 连墙件是否松动；
架体垂直度是否有偏差； 现场检查，提前测量变形前原始值 每2两步距检查一次 3 混凝土浇筑 施工过程中是否有超载现象；
支架与杆件是否有变形现象； 现场安排专人看护 随混凝土浇筑时随时看护
高大模板支撑系统测
高大模板支撑系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映高支模支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉降和位移监测。
监测对象
本工程南北向结构较长，种类较多，作为测沉降。
1000、600900、5001300、6001100、5001500、6001300、6001500、6001700、7002000、7002200的梁。
监测项目及其预警值、允许值
（1）支架沉降量（顶部）：5mm；
（2）支架垂直度：每步架为h/1000及2mm，总高为H/600及20mm；
（3）支架位移（顶部）：5mm；
（4）若发现异常情况，应立即停止浇筑混凝土施工作业，并报告项目部以便尽快作出处理，情况较严重时应立即撤离人员和设备。
检测仪器和精度
工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本高支模监测使用仪器设备如下：
序号 监测项目 仪器名称 仪器型号 监测精度 1 支架沉降观测 水准仪 DSZ2苏光 1mm 2 支架水平位移观测 全站仪 徕卡TS02PLUS 1mm
监测频率
浇筑前观测二次；浇筑时，每隔1小时观测一次；浇筑完成后，前三天每天观测一次，第六天观测一次，监测浇筑段观测次数约10次。
监测技术和方法
1）基准点的布置
（1）水平位移监测基准点的布置
水平位移监测基准点应布设监测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；水平位移监测基准点布设时根据现场实际情况，选取远离监测区域30m以外稳定位置，采用碎石混凝土埋设，每30m布置1个，做法如下图所示：
（2）沉降监测基准点的布置
根据现场实际情况，在离开监测区域20～50米的地方，采用墙角水准标石或浅埋金属管标石，每30m布置1个沉降监测基准点。
2）监测点的布设
跨度超过10m的超限梁作为一个监测剖面，监测点布置在大梁中部且为汇交梁受力较大的位置。监测点平面布置图见附图3。
（1）支架水平位移监测点的布设
水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片作标志。在支架立杆上部固定监测标志，并用红漆编号。支架水平位移监测点布设断面位置见附图2。
（2）支架沉降监测点的布设
支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁、板中部，且为汇交梁受力较大的位置。在梁底或板底主龙骨下，垂直引下一短钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一段约1米长的钢尺作为观测尺。支架沉降监测点断面布设位置见附图2。
3）监测实施方法
（1）支架水平位移监测
水平位移的监测方法拟采用极坐标法。
极坐标法：根据实际情况拟采用极坐标法进行水平位移的监测。对工作基点的稳定性检查可采用后方角度（距离）交会校核。极坐标法和后方交会法，采用全站仪进行监测，必须符合规范要求。监测系统对监测数据进行改正、平差计算，然后生成各种报表和变形曲线、变形速率及变形预报。
极坐标法是利用数学中的极坐标原理，以两个已知点为坐标轴，以其中一个点为极点建立极坐标系；测定观测点到极点的距离，测定观测点与已知坐标轴的角度，计算出观测点的坐标。
（2）支架沉降监测
沉降点的观测方法：在基准点上立标尺作为后视尺，固定在观测点上的钢尺作为前视尺。用水准仪分别对后视尺和前视尺进行读数，同一个点相邻两期的后尺读数之差减去前尺读数之差即得观测点的沉降量。
4）数据处理与信息返馈
（1）当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工作日提交上一工作日的观测结果。
（2）观测结果异常时，立即口头向项目部总工汇报，随后提交书面报告，书面报告加盖公章，做好交接手续。
（3）监测结果反馈流程
监测结果反馈流程图
实际施工中，架体监测仅是一种手段，重点应加强施工过程中的巡视巡查，浇筑混凝土时配备专人看模，实时汇报架体稳定状况。
人员组成及组织结构
1）由西安幸福林带建设工程三工区A工段工程部人员和测量技术人员组成监测班组，共七人，负责本监测的实施
2）监测班组由西安幸福林带建设工程三工区项目部测量技术人员领导，定期将监测结果向监理单位汇报，发生异常时及时向监理单位、业主单位汇报。
3）监测人员根据工程进度适时安排工作，人员如下表：
姓名 岗位 职务 张俊杰 测量员 项目部测量队员兼监测班组长 路科伟 生产主管 监测班组副组长 李杰 施工员 组员 杨清杰 施工员 组员 李克军 施工员 组员 王岩 施工员 组员 禹斌 施工员 组员
模板支撑系统注意事项
（1）架体使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
（2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。
（3）模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。
（4）穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。
（5）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。
（6）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。
（7）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。
（8）在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥。
（9）如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。梁、板等底模则要求混凝土强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）要求，模板才可以拆除。
（10）悬挑模板拆除
拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300mm。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。
（11）拆模操作安全
拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。
（12）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。
安全文明施工措施
（2）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（3）支模前必须按规范及方案
（4）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（5）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（6）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（7）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。
（8）因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。
（9）环保与文明施工：夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
人员配备
管理人员配备
组织机构及分工
目组织机构图
组织机构保障措施
序号 措施 具体内容 1 管理组织机构 为确保本工程，成立以劳务作业层组成的项目管理组织机构。
配备经验丰富、精力充沛的项目管理、技术人员。
32 分包 1）选择合理的分包模式。在合同中明确保证的具体要求。
3 合同管理 施工前就要和分包单位签订施工合同，规定完工日期。施工合同是施工和付工程款的依据，一定要在施工前签订。
在合同中添加专款专用制度以防止施工中因为资金问题而影响工程的进展，充分保证劳动力、机械的充足配备，材料的及时进场。及时支付各作业队伍的劳务费用，为施工作业人员的充足准备提供保证。设立奖罚制度4 专题例会制度 项目部定期召开施工生产协调会议，会议由经理主持，劳务参加。主要是检查计划的执行情况，提出存在的，分析原因，研究对策，采取措施。
项目部随时召集并提前下达会议通知单。分包单位必须派符合资格的人参加，参加者将代表其决策者。
工程。管理人员，。劳动力和机械设备的投入是否满足施工进度的要求，通过分析、总结经验、暴露问题、找出原因、制定措施，确保顺利进行。
劳动力投入计划表104 随进度进场 2 架子工 30 随进度进场 需持特种作业人员上岗证 3 混凝土工 48 随进度进场 4 钢筋工72 随进度进场 5 电工 2 随进度进场 需持特种作业人员上岗证 6 电焊工 10 随进度进场 需持特种作业人员上岗证 7 塔吊司机(现阶段) 3 随进度进场 需持特种作业人员上岗证 8 信号工 6 随进度进场 需持特种作业人员上岗证 2）劳动力管理
（1）施工前仔细查阅图纸，项目部必须进行详细的书面技术及安全技术交底，保证所有相关人员都明确施工标准和要求。
（2）所有架子工必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工，并持有陕西省住建厅颁发的上岗证书。
（3）架子工进场必须进行三级安全教育和相应考核；每周一参加经理部组织的安全及质量教育，且必须建立班前会制度。
3）项目管理人员及特种作业人员有效资格证件
架子工有效资格证件 项目管理人员有效资格证件 高大模板验收
验收程序及参加人员
1）验收程序：满堂架安装→分包单位自检报验→总包单位项目部自检→总包单位安监部、部、项管部
参加验收人员：
理单位：
总监理工程师：
专业监理工程师：
包单位：
公司技术负责人：
项目经理：
执行经理：
生产经理：
总工程师：
质量总监：
安全总监：
工段负责人：
验收阶段及重点检查内容
模板支撑应分以下阶段进行检查和验收：
1）基础完工后及模板支架搭设前；
2）每搭设超过6m高度后；
3）达到设计高度后应进行全面检查和验收；
4）遇6级以上大风、大雨等特殊情况后的检查；
5）停工超过一个月恢复使用前；
6）作业层上施加荷载前；
重点检查以下内容：
1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑的构造是否符合要求
5）扣件、连接件是否松动
验收准备文件
1）安全专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家意见；
产品质量合格证、质量检验报告；
高工程的施工记录及质量检查记录；
模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；
模板支架体系的验收申请报告
6）相关图纸及规范文件。
混凝土12号槽钢。
2）模板支撑架及脚手架立杆基础验收合格后，应按专项施工方案的要求进行放线、定位，方可搭设。
架体材料检查与验收
1）对进入现场的模板支撑架及构配件的检查与验收应符合下列规定：
（1）应有钢管脚手架产品标识、产品质量合格证及产品进场复检质量报告；
（2）应有钢管脚手架产品主要技术参数及产品使用说明书；
（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的滑道；盘扣节点焊接饱满无裂缝、脱焊。
（4）钢管外径及壁厚偏差，应符合下表的规定。
构配件名称 检查项目 公称尺寸（mm） 允许偏差（mm） 检测工具 立杆 长度 500、1000、1500、2000、2500、3000 ±0.7 钢卷尺 厚度 3.2 ±0.1 游标卡尺 外径 60 +0.2、-0.1 游标卡尺 连接盘间距 500 ±0.5 钢卷尺 杆件垂直度 / L/1000 专用量具 横杆 长度 300、600、900、1200、1500 ±0.5 钢卷尺 连接盘 厚度 ≥8 ±0.5 游标卡尺 插销 厚度 ≥8 ±0.1 游标卡尺 下伸长度 ≥45 ±0.5 游标卡尺 可调托撑 托撑板厚度 ≥5 ±0.2 游标卡尺 丝杆外径 ≥48 ±2 游标卡尺 可调底座 底座板厚度 ≥5 ±0.2 游标卡尺 丝杆外径 ≥48 ±2 游标卡尺 （5）钢管应涂有防锈漆。
2）在施工现场每使用一个安装拆除周期，应对钢管脚手架构配件采用目测、尺量的方法检查一次。锈蚀深度检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
3）连接盘厚度偏差详见前文第（4）条的规定。连接盘与立杆连接部位以及横杆与端插头的连接处应采用焊接，连接焊缝应满焊，焊脚尺寸不应小于3.5mm。
4）横杆端插头厚度及长度偏差详见第（4）条的规定。
5）可调托撑的检查应符合下列规定：
（1）应有产品质量合格证和质量检验报告；
（2）托撑板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm；
（3）承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm，与丝杆环焊，并设加劲片；
（4）严禁使用有裂缝的托撑、底座、调位螺母。
6）扣件进入施工现场用检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国标《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
7）模板木方的检查验收
（1）模板结构或构件不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
（2）木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。
（3）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好，易脱模和可两面使用的特点。
（4）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不低于顺纹抗剪和顺纹抗拉强度。
（5）胶合板模板厚度不应小于15mm，进场后应检查其外观尺寸，并具有出厂质量合格证。
满堂支撑模架检查与验收
1）盘扣式满堂模板支撑架每搭设超过6m、搭设完成后，应对搭设质量及安全进行一次检查，经检验合格后方可交付使用或继续搭设。
2）在模板支撑架搭设质量验收时，应具备下列文件：
（1）编制安全专项施工方案，经审批及专家论证通过；
（2）钢管架体构配件与材料质量的检验记录；
（3）安全技术交底及搭设质量检验记录；
（4）模板支撑架分项工程的施工验收报告；
3）模板支撑架分项工程的验收，除应检查验收文件外，还应对搭设质量进行现场核验，在对搭设质量进行全面检查的基础上，对下列项目应进行重点检验：
（1）基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；
（2）搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和钢管剪刀撑等设置应符合规范及方案规定；
（3）可调托撑和可调底座伸出横杆的悬臂长度应符合设计限定要求；
（4）杆件的设置和连接、连墙杆、支撑等的构造应符合专项施工方案的规定；
（5）横杆端接头与立杆连接盘应击紧至所需插入深度的要求；
（6）连墙件设置应符合设计要求，应与主体结构、架体可靠连接；
（7）外侧安全立网、内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设置应齐全、牢固；
（8）周转使用的架体构配件使用前应做外观检查，并应做记录；
（9）搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。
4）模板支撑架在使用过程中应进行日常检查，发现问题应及时处理，下列项目应进行检查：
（1）连接盘、杆端扣插头、连墙件应无松动，架体应无明显变形；
（2）地基应无积水、垫板及底座应无松动、立杆应无悬空；
（3）安全防护措施应符合专项方案要求；
（4）应无超载使用。
5）满堂模板支撑架在施加荷载或浇筑混凝土时，应设专人看护检查，发现异常情况应及时处理。
6）模板支撑架拆除前，应检查架体构造、连墙件设置、节点连接，当发现有连墙件、剪刀撑等加固杆件缺少、架体倾斜失稳或立杆悬空情况时，对架体应先行加固后再拆除。
7）模板支撑架在拆除前，应检查架体各部位的连接构造、加固件的设置，应明确拆除顺序和拆除方法；
8）在拆除作业前，对拆除作业场地及周围环境应进行检查，拆除作业区内应无障碍物，作业场地临近的水电线路应采取防护措施；
9）模板支撑架验收后应形成记录。
10）对于钢管立杆间距垂直度立杆基础立杆接头位置及类型的检查按总数的3%进行抽查。步距、拉结点设置、剪刀撑、纵横水平杆设置、扫地杆设置按总数5%进行抽查。
检查验收表格
根据西安市城乡建设委员会文件：市建质发【2018】26号文关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知，危大工程验收表及签到表见下表：
危险源识别及应急处置措施
危险源分析
高支模结构施工主要危险源检查主要分为模板支撑搭设施工期间、混凝土施工成型期间及模板拆除期间几个阶段，具体分析见下表。
序号 施工阶段 重大危险源 产生原因分析 预防措施 1 高支模支撑架搭设期间 高跨坠落 违规操作 加强教育 2 物体打击 交叉专业，违规操作 调整工序关系，加强工人教育 3 架体坍塌 未按方案分步搭设，及时拉结违规操作 及时交底检查，加强巡视监督 4 机械伤害 违规操作 加强教育 5
混凝土浇筑期间 触电伤害 违规操作 加强教育 6 火灾 违规操作、电路老化 加强教育及临电检查 7 模板坍塌 超载、架体未按方案实施、施工荷载过大、外力冲击、构造措施不到位 及时交底检查，加强巡视监督 8 架体失稳、倾斜 方案错误、地基失稳、架体未按方案实施、施工荷载过大、外力冲击、构造措施不到位 加强方案验证，检查地基情况，加强施工交底，增大现场施工监督 9 高支模支撑架拆除期间 火灾 违规操作、电路老化 加强教育及临电检查 10 高跨坠落 违规操作 加强教育 11 物体打击 交叉专业，违规操作 调整工序关系，加强工人教育 应急响应小组
成立以项目经理为总指挥、安全总监、商务经理、外协经理组员
应急响应小组组织机构图领导小组
副指挥：
工作内容：对施工质量、进度、安全统一部署，协调各种外部关系和资源，险情发生时统一指挥、调动，同时根据事故性质，确定应急措施，负责向上级或有关部门报告，事后组织分析事故原因和调查处理。
（2）指挥部成员
应急响应
当施工现场发生安全事故时，目击者应高声呼救，并拨打应急电话通报单位负责人，同时通报附近的管理人员；管理人员应迅速赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，除临时承担指挥应急抢救工作外，应迅速通知单位负责人及相关人员、现场救护员马上赶到事发地点。电话通知时，应准确的说明事故地点、时间、受伤人数和伤害程度。
发生事故时，由现场应急小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。项目部现场应急救援小组：工地现场发生事故以后，现场应急救援小组立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。由现场应急救援小组组长负责事故现场应急指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好事故现场。指挥调动工地现场的一切所需的应急救援物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训“举一反三”地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似事故重复发生。负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全情况下，上报有关部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。公司应急救援小组：公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物资和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。协助政府有关部门分析事故的原因和性质。吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复生产。应急响应中心必须遵循的原则紧急事故发生后，发现人应立即报警。项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时祥专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故。应急救援准备应急救援准备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、急救包等。内服药品：云南白药等。应急措施发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。当发生倒塌事故,应急救援小全员上岗,除应立即报上级主管部门之外,还应保护现场。当发生施工人员被埋,被压或受困的,应先对支架进行观察,如需局部加固的立即组织人员进行加固后,在确认安全的前提下,方可组织人员进行查应有抢救。被抢救出来的伤员,要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救,用担架把伤员抬到救护车上,对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液,然后送医院进行治疗。当核实所有人员获救后,将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。发生模板及支架当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。发生高处坠落事故的应急救措施当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克,骨折和出血上进行处理,处理后,迅速送往邻近医院进行检查治疗。抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物，呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎，搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，抢救骨椎受伤者，搬运过程式，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或伤肌肉，神经或血管。对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保。物体打击伤害事故的应急救援措施发生物体打击伤害事故时，必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸。对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗。对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。发生机械伤害事故的应急救授措施发生机械伤害事故时，要立即采取断电等措施，停止机械运转，估后应立即对伤员采取包扎止血措施。对于手、脚步趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干布包好，与伤员同时送到医院，以便做驳手术。对于手脚步骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上，进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。发生火灾事故的应急措施发生火灾时，首迅速扑灭火源，及时散有关人员，并对伤者进行救治：同时打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要把握好这一时机，尽快把火扑灭。现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火附近的可燃物搬走，避免火灾扩大：同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法离散事故。如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。发生触电事故的应急救授措施触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电打二次伤害）夜间发生触电事故时，应采考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暧和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暧，同时立即请医生前来或送医院诊治。若发现触电者呼吸困难、心跳失常、甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。应急
紧急救援电话：公安：110；火警：119；医院：120
1）项目部应急联动医院单位为陕西省第四人民。。 目的地 线路 线路1（4km） 万寿路→咸宁路→陕西省第四人民医院 线路2（2.4km） 7 长缨东路→金花北路→长乐西路→西京医院
3）应急演练
项目部应根据施工实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施，机具及消防器材。或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的效果进行评价，必要时进行修订。
环境保护
模板施工过程中产生的主要环境问题有噪声粉尘污染废弃物污染光污染等。粉尘
现场设封闭式木工加工棚，加工作业须在加工棚内进行，控制噪音及。
3）光污染控制
（2）对现场照明器材的位置进行合理放置，避免影响居民正常生活；
（3）对紧邻道路的现场施工围墙上方不设置照明器材；
（4）禁止使用探照灯向空中照射，调整塔吊镝灯方向避免照明照射到居民生活
（5）对光源安装新型反光板，上方不漏光，要求必须完好；
（6）夜间运输车辆不得采用强光照明。
绿色施工措施
本工程采用可周转木工加工房技术；工具式可周转防护棚技术；可周转镝灯架技术；承插型盘扣式钢管支架施工技术；木枋接长技术等。
根据施工进度、材料周转时间，库存情况等制定采购计划，经现场技术根据实际情况核准后，合理确定采购数量，避免采购过多造成积压和浪费。
对周转材料进行保养维护，维护其质量状态，延长其使用寿命。按照材料存放要求进行装卸和临时保管，避免因现场存放条件不合理而导致损坏和浪费。
加强对现场周转材料的管理，及时进行维护修整，如弯曲的架子管调直、模板拆除后要拔除钉子、清理后备用，小块模板、短木方的再利用等；现场周转材料的存放，要下垫木方或砼块，防雨防潮，不得因保管不善淋雨受潮而影响使用质量。
施工现场办公区、生活区的生活用水采用节水系统和节水器具，在水源处设置明显的节水用水标识，对职工进行节约用水教育，提高职工的节水意识，现场施工和生活用水设专人管理，对已损坏的用水器具及时修复或更换，防止出现长流水和跑冒滴漏现象。
特殊期施工措施
夏季、雨季
3）六级以上大风天，不得进行模板拆除作业。
4）雨期施工时，做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。
5）雨季来临之前，应加固临时设施，在满堂架外侧明显位置处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。
6）雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。
7）检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。
8）浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场配备足够的防风防雨覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。
9）大雨过后应先清扫施工现场，地面及支撑架体不滑时再进行工作。
10）炎热天气要做好防暑降温工作。
11）工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充，饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。
12）高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降温措施。
13）混凝土要考虑到天气炎热的情况对其产生的影响，考虑增加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。
14）高温时期混凝土出槽温度控制不得高于25℃。
15）指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。
夜间施工措施
5、夜间作业人员必须配备有效的照明设备、通讯设备和应急药品；现场作业点集中固定时采用日光色镝灯作为主要照明灯具，必须在场地适当位置装足够的照明设备，保证整个施工场地均有较好的照明，保证夜间施工有良好的照明条件。采用碘钨灯作为临时可移动照明灯具，用于重要施工部位，作为对固定式照明的补充。大型设备作业时其照明部件必须启动运转。作业人员可随身携带锂电LED帽灯，监护、巡视等人员用手提式防爆探照灯或手电筒。
6、夜间行动必须有2人或2人以上人员一起，禁止一人单独行动；
7、施工中的深基坑、开挖沟槽等临时工程，应设置围栏，行人、车辆等交通要道必须设置反光警示、悬挂红灯示警标志。
8、做好夜间施工防护，在危险地段作业地点附近设置警示标志，以提醒行人和司机注意，必要时并安排专人值守。
（3）夜间施工的环境保护措施
1、夜间施工现场周围有噪声敏感区域，必须对周围社区告知，必须时要取得周围社区居民的谅解，使用的机械时尽量选择低噪声的设备，必须采用大噪声的设备时，必须采用降噪措施。
2、在居民区附近进行夜间施工时必须了解当地相关部门对建筑工地监督管理的规定，如需办理《夜间施工许可证》时，必须提前办理手续。
计算书及相关图纸
计算书
盘扣架楼板支撑计算
依据规范:
《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2017
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
计算参数:
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。
模板支架搭设高度为20.0m，
立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.50m。
立杆钢管类型选择：A-LG-2500(Φ60×3.2×2500);
横向水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);
纵向水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);
横向跨间水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
内龙骨采用38.×88.mm木方，间距200mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×2.7mm。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值6.00kN/m2，堆放荷载标准值2.00kN/m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
静荷载标准值q1=25.100×0.160×0.900+0.500×0.900=4.064kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+6.000)×0.900=7.200kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=33.750cm3I=25.312cm4
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.125ql2
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.125×(1.20×4.064+1.40×7.200)×0.200×0.200=0.075kN.m
经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.075×1000×1000/33750=2.216N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)挠度计算
v=5ql4/384EI<[v]=l/400
面板最大挠度计算值v=5×4.064×2004/(384×9000×253125)=0.037mm
面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!
二、支撑次龙骨的计算
次龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.100×0.160×0.200=0.803kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.500×0.200=0.100kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(6.000+2.000)×0.200=1.600kN/m
静荷载q1=1.20×0.803+1.20×0.100=1.084kN/m
活荷载q2=1.40×1.600=2.240kN/m
计算单元内的次龙骨集中力为(2.240+1.084)×0.900=2.992kN
2.次龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=2.991/0.900=3.324kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.32×0.90×0.90=0.269kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.324=1.795kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.324=3.291kN
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=49.05cm3；
截面惯性矩I=215.80cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.269×106/49045.3=5.49N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1794.87/(2×38.00×88.00)=0.805N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=0.903kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.903×900.04/(100×9000.00×2157995.0)=0.207mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力P=3.291kN
均布荷载取托梁的自重q=0.072kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=1.346kN.m
经过计算得到最大支座F=16.369kN
经过计算得到最大变形V=0.508mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=8.24cm3；
截面惯性矩I=19.78cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=1.346×106/8242.0=155.53N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形v=0.508mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1=0.311×20.000=6.217kN
钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.500×0.900×0.900=0.405kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.100×0.160×0.900×0.900=3.253kN
经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=9.875kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(6.000+2.000)×0.900×0.900=6.480kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=20.92kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01
A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.71
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=7.70
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
参照《盘扣式规范》2010，由公式计算
顶部立杆段：l0=h''+2ka(1)
非顶部立杆段：l0=ηh(2)
η——计算长度修正系数，取值为1.200；
k——计算长度折减系数，可取0.7；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.65m；
l0=2.410m；λ=2410/20.1=119.900,φ=0.352
σ=20922/(0.352×571)=104.091N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.138=0.034kN/m2
h——立杆的步距，1.50m；
la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.034×0.900×1.500×1.500/10=0.009kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
立杆Nw=1.200×9.875+1.400×6.480+0.9×1.400×0.009/0.900=20.934kN
l0=2.41m；λ=2410/20.1=119.900,φ=0.352
σ=20934/(0.352×571)+9000/7700=105.296N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。
六、盘扣式模板支架整体稳定性计算
依据盘扣式规范JGJ231-2010和混凝土施工规范GB50666-2011：
盘扣式板模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。
支架的抗倾覆验算应满足下式要求：
MT
式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；
MR－支架的抗倾覆力矩设计值。
支架自重产生抗倾覆力矩：
MG1=0.9×6.217/0.900×8.400×8.400/2=219.323kN.m
模板自重产生抗倾覆力矩：
MG2=0.9×0.500×0.900×8.400×8.400/2=14.288kN.m
钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩：
MG3=0.9×25.100×0.160×0.900×8.400×8.400/2=114.764kN.m
风荷载产生的倾覆力矩：
wk=0.250×1.000×0.138=0.034kN/m2
Mw=1.4×0.034×0.900×20.0002/2=8.694kN.m
附加水平荷载产生倾覆力矩(附加水平荷载取永久荷载的2%)：
永久荷载(包括支架、模板、钢筋混凝土自重)为92.163kN
附加水平荷载：Fsp=92.163×2%=1.843kN
Msp=1.4×1.843×20.000=51.611kN.m
工况一：混凝土浇筑前
倾覆力矩MT=1.000×8.694=8.694kN.m
抗倾覆力矩MR=219.323+14.288=233.611kN.m
浇筑前抗倾覆验算MT
工况二：混凝土浇筑时
倾覆力矩MT=1.000×51.611=51.611kN.m
抗倾覆力矩MR=219.323+14.288+114.764=348.376kN.m
浇筑时抗倾覆验算MT
盘扣式楼板模板支架计算满足要求！
七、立柱支承面承载力验算
F1=N=20.92kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 βh 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 βs 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=940mm
F=(0.7hft+0.25σpc，m)umh0
=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×940×100/1000=103.306kN≥F1=20.92kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：fc=16.7N/mm2，c=1，
l=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(390)×(360)/(150×120)]1/2=2.79，Aln=ab=18000mm2
F=1.35cβlfcAln=1.35×1×2.79×16.7×18000/1000=1132.21kN≥F1=20.92kN
满足要求！
00900梁底支撑计算
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1、计算参数
基本参数 混凝土梁高h(mm) 900 混凝土梁宽b(mm) 400 混凝土梁计算跨度L(m) 4.8 模板支架高度H(m) 10 计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 模板荷载传递方式 可调托座 次楞悬挑长度a1(mm) 250 梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 160 剪刀撑(含水平)布置方式 加强型 梁跨度方向立杆间距la(m) 0.9 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 0.9 水平杆步距h1(m) 1.5 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 0.9 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 0.9 立杆自由端高度h0(mm) 500 梁底立杆根数n 1 次楞根数m 4 架体底部布置类型 垫板 结构表面要求 表面外露 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 50×100 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(板材垂直方向) 钢管规格 Ф48×3.2 荷载参数 基础类型 混凝土楼板 地基土类型 / 地基承载力特征值fak(kPa) / 架体底部垫板面积A(m2) 0.04 是否考虑风荷载 是 架体搭设省份、城市 陕西(省)西安市(市) 地面粗糙度类型 B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 基本风压值Wo(kN/m2) 0.25 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) / 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 3
2、施工简图
（图1） 剖面图1
（图2） 剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q2kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×3×1)=29.106kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q2kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×0.7×3×1)=31.138kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(29.106,31.138)=31.138kN/m
（图3） 面板强度简图
（图4） 面板弯矩图
Mmax=0.069kN·m
σ=Mmax/W=0.069×106/37500=1.845N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1=23.45kN/m
（图5） 面板挠度计算简图
（图6） 面板挠度图(mm)
ν=0.038mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm
满足要求
三、次楞验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×3×400/1000/(4-1))=3.881kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×3×400/1000/(4-1))=4.152kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(3.881,4.152)=4.152kN/m
计算简图：
（图7） 面板强度计算简图
1、强度验算
（图8） 次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.31kN·m
σ=Mmax/W=0.31×106/(49.045×1000)=6.328N/mm2≤[f]=11N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图9） 次楞剪力图(kN)
Vmax=2.069kN
τmax=VmaxS/(Ib)=2.069×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.928N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(4-1)=3.127kN/m
（图10） 挠度计算简图
（图11） 次楞挠度图(mm)
νmax=0.516mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm
满足要求
四、主楞验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:2
跨距为：(等跨)0.45
将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)+1.4×3×400/((4-1)×1000))=3.881kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)+1.4×0.7×3×400/((4-1)×1000))=4.152kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(3.881,4.152)=4.152kN
此时次楞的荷载简图如下
（图12） 次楞强度计算简图
用于挠度计算时的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)=3.127kN/m
此时次楞的荷载简图如下
（图13） 次楞挠度计算简图
根据力学求解计算可得：
强度计算时的支座反力：R=3.937kN
挠度计算时的支座反力：Rk=2.965kN
还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=30.2/1000=0.03kN/m
自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×30.2/1000=0.033kN/m
则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图14） 主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图15） 主楞挠度计算简图
1、抗弯验算
（图16） 主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.548kN·m
σ=Mmax/W=0.548×106/(4.12×1000)=133.058N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图17） 主楞剪力图(kN)
Vmax=6.768kN
τmax=QmaxS/(Ib)=6.768×1000×2.77×103/(9.89×104×0.54×10)=35.102N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图18） 主楞挠度图(mm)
νmax=0.135mm≤[ν]=0.9×1000/(1+1)/400=1.125mm
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=1.123kN
非端支座最大支座反力为：R2=13.535kN
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=1.123kN≤[N]=8kN
满足要求
六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=13.535kN≤[N]=30kN
满足要求
七、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1×1.091×(1.5+2×500/1000)=2.728m
l02=kμ2h=1×1.755×1.5=2.633m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.728,2.633)=2.728m
λ=l0/i=2.728×1000/(1.59×10)=171.541＜[λ]=210
满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.728×1000/(1.59×10)=171.541
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.241
A不考虑风荷载
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q2k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×160/1000)+1.4×3)×0.9×0.9=7.854kN
由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=1.123kN
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=13.535kN
f=NA/(φA)=13.535×1000/(0.241×(4.5×100))=124.611N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
风荷载体型系数：
?k=?z?s?0=1×0.121×0.25=0.03kN/m
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.03×0.9×1.52/10=0.008kN·m
组合风荷载得：NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=13.535+0.9×1.4×0.008/10=13.536kN
f=NB/(φA)+Mw/W=13.536×1000/(0.241×4.5×100)+0.008×106/(4.73×103)=126.252N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.633×1000/(1.59×10)=165.566
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.257
此处还应考虑架体的自重产生的荷载
A不考虑风荷载
NC=NA+1.2×H×gk=13.535+1.2×0.03×(10+(900-160)/1000)=13.924kN
f=NC/(φA)=13.924×1000/(0.257×(4.5×100))=120.26N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
组合风荷载得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=13.924+0.9×1.4×0.008/10=13.925kN
f=ND/(φA)+Mw/W=13.925×1000/(0.241×4.5×100)+0.008×106/(4.73×103)=129.835N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
5001300梁底支撑计算
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1、计算参数
基本参数 混凝土梁高h(mm) 1300 混凝土梁宽b(mm) 500 混凝土梁计算跨度L(m) 8.4 模板支架高度H(m) 15.2 计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 模板荷载传递方式 可调托座 次楞悬挑长度a1(mm) 250 梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 160 剪刀撑(含水平)布置方式 加强型 梁跨度方向立杆间距la(m) 0.45 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 1.2 水平杆步距h1(m) 1.5 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 0.9 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 0.9 立杆自由端高度h0(mm) 500 梁底立杆根数n 1 次楞根数m 4 架体底部布置类型 垫板 结构表面要求 表面外露 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 50×100 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(板材垂直方向) 钢管规格 Ф48×3.2 荷载参数 基础类型 混凝土楼板 地基土类型 / 地基承载力特征值fak(kPa) / 架体底部垫板面积A(m2) 0.04 是否考虑风荷载 是 架体搭设省份、城市 陕西(省)西安市(市) 地面粗糙度类型 B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 基本风压值Wo(kN/m2) 0.25 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) / 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 3
2、施工简图
（图1） 剖面图1
（图2） 剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q2kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1+1.4×3×1)=40.122kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q2kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1+1.4×0.7×3×1)=43.531kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(40.122,43.531)=43.531kN/m
（图3） 面板强度简图
（图4） 面板弯矩图
Mmax=0.151kN·m
σ=Mmax/W=0.151×106/37500=4.031N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1=33.65kN/m
（图5） 面板挠度计算简图
（图6） 面板挠度图(mm)
ν=0.134mm≤[ν]=500/((4-1)×400)=0.417mm
满足要求
三、次楞验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/1000/(4-1)+1.4×3×500/1000/(4-1))=6.687kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/1000/(4-1)+1.4×0.7×3×500/1000/(4-1))=7.255kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(6.687,7.255)=7.255kN/m
计算简图：
（图7） 面板强度计算简图
1、强度验算
（图8） 次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.227kN·m
σ=Mmax/W=0.227×106/(49.045×1000)=4.623N/mm2≤[f]=11N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图9） 次楞剪力图(kN)
Vmax=1.911kN
τmax=VmaxS/(Ib)=1.911×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.857N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/1000/(4-1)=5.608kN/m
（图10） 挠度计算简图
（图11） 次楞挠度图(mm)
νmax=0.281mm≤[ν]=0.45×1000/400=1.125mm
满足要求
四、主楞验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:2
跨距为：(等跨)0.6
将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/((4-1)×1000)+1.4×3×500/((4-1)×1000))=6.687kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/((4-1)×1000)+1.4×0.7×3×500/((4-1)×1000))=7.255kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(6.687,7.255)=7.255kN
此时次楞的荷载简图如下
（图12） 次楞强度计算简图
用于挠度计算时的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/((4-1)×1000)=5.608kN/m
此时次楞的荷载简图如下
（图13） 次楞挠度计算简图
根据力学求解计算可得：
强度计算时的支座反力：R=3.724kN
挠度计算时的支座反力：Rk=2.879kN
还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=30.2/1000=0.03kN/m
自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×30.2/1000=0.033kN/m
则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图14） 主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图15） 主楞挠度计算简图
1、抗弯验算
（图16） 主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.68kN·m
σ=Mmax/W=0.68×106/(4.12×1000)=165.121N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图17） 主楞剪力图(kN)
Vmax=6.524kN
τmax=QmaxS/(Ib)=6.524×1000×2.77×103/(9.89×104×0.54×10)=33.839N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图18） 主楞挠度图(mm)
νmax=0.291mm≤[ν]=1.2×1000/(1+1)/400=1.5mm
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.946kN
非端支座最大支座反力为：R2=13.049kN
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=0.946kN≤[N]=8kN
满足要求
六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=13.049kN≤[N]=30kN
满足要求
七、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1×1.153×(1.5+2×500/1000)=2.883m
l02=kμ2h=1×1.858×1.5=2.788m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.883,2.788)=2.883m
λ=l0/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329＜[λ]=210
满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.217
A不考虑风荷载
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q2k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×160/1000)+1.4×3)×0.9×0.9=7.854kN
由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=0.946kN
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=13.049kN
f=NA/(φA)=13.049×1000/(0.217×(4.5×100))=133.414N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
风荷载体型系数：
?k=?z?s?0=1.134×0.185×0.25=0.052kN/m
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.052×0.45×1.52/10=0.007kN·m
组合风荷载得：NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=13.049+0.9×1.4×0.007/10=13.049kN
f=NB/(φA)+Mw/W=13.049×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=134.838N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.788×1000/(1.59×10)=175.33
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.231
此处还应考虑架体的自重产生的荷载
A不考虑风荷载
NC=NA+1.2×H×gk=13.049+1.2×0.03×(15.2+(1300-160)/1000)=13.641kN
f=NC/(φA)=13.641×1000/(0.231×(4.5×100))=131.031N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
组合风荷载得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=13.641+0.9×1.4×0.007/10=13.642kN
f=ND/(φA)+Mw/W=13.642×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=140.892N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
7002200梁底支撑计算
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1、计算参数
基本参数 混凝土梁高h(mm) 2200 混凝土梁宽b(mm) 700 混凝土梁计算跨度L(m) 33.6 模板支架高度H(m) 16.2 计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 模板荷载传递方式 可调托座 次楞悬挑长度a1(mm) 250 梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 160 剪刀撑(含水平)布置方式 加强型 梁跨度方向立杆间距la(m) 0.45 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 1.2 水平杆步距h1(m) 1.5 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 0.9 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 0.9 立杆自由端高度h0(mm) 500 梁底立杆根数n 2 次楞根数m 7 架体底部布置类型 垫板 结构表面要求 表面外露 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 50×100 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(板材垂直方向) 钢管规格 Ф48×3.2 荷载参数 基础类型 混凝土楼板 地基土类型 / 地基承载力特征值fak(kPa) / 架体底部垫板面积A(m2) 0.04 是否考虑风荷载 是 架体搭设省份、城市 陕西(省)西安市(市) 地面粗糙度类型 B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 基本风压值Wo(kN/m2) 0.25 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) / 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 3
2、施工简图
（图1） 剖面图1
（图2） 剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q2kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×1+1.4×3×1)=64.908kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q2kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×1+1.4×0.7×3×1)=71.415kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(64.908,71.415)=71.415kN/m
（图3） 面板强度简图
（图4） 面板弯矩图
Mmax=0.122kN·m
σ=Mmax/W=0.122×106/37500=3.24N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×1=56.6kN/m
（图5） 面板挠度计算简图
（图6） 面板挠度图(mm)
ν=0.054mm≤[ν]=700/((7-1)×400)=0.292mm
满足要求
三、次楞验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/1000/(7-1)+1.4×3×700/1000/(7-1))=7.573kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/1000/(7-1)+1.4×0.7×3×700/1000/(7-1))=8.332kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(7.573,8.332)=8.332kN/m
计算简图：
（图7） 面板强度计算简图
1、强度验算
（图8） 次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.26kN·m
σ=Mmax/W=0.26×106/(49.045×1000)=5.309N/mm2≤[f]=11N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图9） 次楞剪力图(kN)
Vmax=2.194kN
τmax=VmaxS/(Ib)=2.194×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.984N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/1000/(7-1)=6.603kN/m
（图10） 挠度计算简图
（图11） 次楞挠度图(mm)
νmax=0.331mm≤[ν]=0.45×1000/400=1.125mm
满足要求
四、主楞验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:3
跨距为：(等跨)0.4
将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/((7-1)×1000)+1.4×3×700/((7-1)×1000))=7.573kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/((7-1)×1000)+1.4×0.7×3×700/((7-1)×1000))=8.332kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(7.573,8.332)=8.332kN
此时次楞的荷载简图如下
（图12） 次楞强度计算简图
用于挠度计算时的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/((7-1)×1000)=6.603kN/m
此时次楞的荷载简图如下
（图13） 次楞挠度计算简图
根据力学求解计算可得：
强度计算时的支座反力：R=4.277kN
挠度计算时的支座反力：Rk=3.39kN
还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=30.2/1000=0.03kN/m
自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×30.2/1000=0.033kN/m
则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图14） 主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图15） 主楞挠度计算简图
1、抗弯验算
（图16） 主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.479kN·m
σ=Mmax/W=0.479×106/(4.12×1000)=116.164N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图17） 主楞剪力图(kN)
Vmax=7.797kN
τmax=QmaxS/(Ib)=7.797×1000×2.77×103/(9.89×104×0.54×10)=40.443N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图18） 主楞挠度图(mm)
νmax=0.111mm≤[ν]=1.2×1000/(2+1)/400=1mm
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.771kN
非端支座最大支座反力为：R2=14.22kN
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=0.771kN≤[N]=8kN
满足要求
六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=14.22kN≤[N]=30kN
满足要求
七、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1×1.153×(1.5+2×500/1000)=2.883m
l02=kμ2h=1×1.858×1.5=2.788m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.883,2.788)=2.883m
λ=l0/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329＜[λ]=210
满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.217
A不考虑风荷载
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q2k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×160/1000)+1.4×3)×0.9×0.9=7.854kN
由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=0.771kN
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=14.22kN
f=NA/(φA)=14.22×1000/(0.217×(4.5×100))=145.393N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
风荷载体型系数：
?k=?z?s?0=1.154×0.185×0.25=0.053kN/m
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.053×0.45×1.52/10=0.007kN·m
组合风荷载得：NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=14.22+0.9×1.4×0.007/10=14.221kN
f=NB/(φA)+Mw/W=14.221×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=146.842N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.788×1000/(1.59×10)=175.33
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.231
此处还应考虑架体的自重产生的荷载
A不考虑风荷载
NC=NA+1.2×H×gk=14.22+1.2×0.03×(16.2+(2200-160)/1000)=14.881kN
f=NC/(φA)=14.881×1000/(0.231×(4.5×100))=142.946N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
组合风荷载得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=14.881+0.9×1.4×0.007/10=14.882kN
f=ND/(φA)+Mw/W=14.882×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=153.6N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
7002200梁侧模计算
一、计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
二、计算参数
基本参数 混凝土梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度h(mm) 160 梁计算跨度L（m） 33.6 混凝土梁截面高度H(mm) 2200 混凝土梁截面宽度B(mm) 700 次楞布置方向 次楞横向 次楞布置根数n 12 次楞悬挑长度a1(mm) 150 对拉螺栓道数m 4 对拉螺栓横向间距X(mm) / 主楞间距b(mm) 500 主楞悬挑长度b1(mm) / 结构表面要求 表面外露 荷载参数 混凝土初凝时间t0(h) 4 混凝土浇筑速度V（m/h) 2 混凝土塌落度影响修正系数 1.15 外加剂影响修正系数 1.2 混凝土重力密度γc(kN/m^3) 24 倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2) 2 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 Ф48×2.7 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 50×100 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(板材垂直方向) 面板E(N/mm^2) 9000 面板fm(N/mm^2) 15 对拉螺栓规格 M14
（图1） 剖面图
三、荷载统计
新浇混凝土对模板的侧压力
F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2
F2=γcH＝24×2200/1000=52.8kN/m2
标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2
承载能力极限状态设计值
S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]
则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2
正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2
四、面板验算
根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4
其中的h为面板厚度。
面板的计算跨度为a=(H-h)/(n-1)=(2200-160)/(12-1)=185.455
1、强度验算
（图2） 面板强度验算受力简图
q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m
（图3） 面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.223kN·m
σ＝Mmax/W＝0.223×106/37500=5.944N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m
（图4） 面板挠度计算受力简图
（图5） 面板变形图(mm)
νmax＝0.251mm≤[ν]＝185.455/400=0.464mm
满足要求
五、次楞验算
次楞承受的荷载为：
q＝aS＝185.455×51.844=9614.728N/m
qk＝aSk＝185.455×41.218=7644.103N/m
由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。
1、抗弯强度验算
（图6） 次楞强度验算受力简图
（图7） 次楞弯矩图
Mmax＝0.219kN·m
σ＝Mmax/W＝0.219×106/(49.045×1000)=4.46N/mm2≤[f]＝11N/mm2
满足要求
2、抗剪强度验算
（图8） 次楞剪力图(kN)
Vmax＝2.625kN
τ=VmaxS0/(Ib)=2.625×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=1.177N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图9） 次楞挠度计算受力简图
（图10） 次楞变形图(mm)
ν＝0.112mm≤[ν]＝500/400=1.25mm
满足要求
4、支座反力计算
Rmax=5.029KN
Rmaxk=3.998KN
六、主楞验算
主楞按连续梁计算，又因为主楞端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：
（图11） 主楞强度验算受力简图
1、抗弯强度验算
（图12） 主楞弯矩图
Mmax＝1.072kN·m
σ＝Mmax/W＝1.072×106/(8.24×1000)=130.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求
2、抗剪强度验算
（图13） 主楞剪力图
Vmax＝9.6kN·m
τ=VmaxS0/(Ib)=9.6×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=24.896N/mm2≤[fv]＝120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图14） 主楞挠度计算受力简图
（图15） 主楞变形图(mm)
ν＝0.635mm≤[ν]＝600/400=1.5mm
满足要求
4、支座反力计算
对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=14.941kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓拉力值N：
N＝14.941kN≤Ntb=17.8kN
满足要求
防护脚手架计算
顶层外防护架采用盘扣架搭设三角形钢管悬挑脚手架，将满堂架等效成主体结构，悬挑脚手架拉结在满堂架上。
依据规范:
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2017
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
计算参数:
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。
悬挑脚手架搭设高度4.5米，
立杆的纵距0.90米，立杆的横距0.90米，脚手架步距1.50米。
立杆钢管类型选择：A-LG-2500(Φ60×3.2×2500);
横向水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);
纵向水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);
横向跨间水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下横向水平杆全部在主结点。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.1380。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、横向水平杆的计算:
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
横向水平杆的自重标准值P1=0.041kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900/1=0.315kN/m
活荷载标准值Q=3.000×0.900/1=2.700kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.041+1.2×0.315+1.4×2.700=4.208kN/m
横向水平杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=4.208×0.9002/8=0.426kN.m
σ=γ0M/W=1.100×0.426×106/4121.4=113.708N/mm2
横向水平杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.041+0.315+2.700=3.056kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×3.056×900.04/(384×2.06×105×98914.1)=1.281mm
横向水平杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
二、跨间水平杆的计算:
跨间水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
按照脚手板和活荷载作为均布荷载计算跨间水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
跨间水平杆的自重标准值P1=0.041kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900/1=0.315kN/m
活荷载标准值Q=3.000×0.900/1=2.700kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.041+1.2×0.315+1.4×2.700=4.208kN/m
跨间水平杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=4.208×0.9002/8=0.426kN.m
σ=γ0M/W=1.100×0.426×106/4121.4=113.708N/mm2
跨间水平杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.041+0.315+2.700=3.056kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×3.056×900.04/(384×2.06×105×98914.1)=1.281mm
跨间水平杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
三、纵向水平杆的计算:
纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，
用跨间水平杆承插盘处的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
跨间水平杆的自重标准值P1=0.041×0.900=0.037kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×0.900/1=0.283kN
活荷载标准值Q=3.000×0.900×0.900/1=2.430kN
荷载的计算值P=(1.2×0.037+1.2×0.283+1.4×2.430)/2=1.893kN
纵向水平杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.041)×0.90020.900=0.003kN.m
σ=γ0M/W=1.100×0.003×106/4121.4=0.861N/mm2
纵向水平杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.041×900.004/(100×2.060×105×98914.140)=0.01mm
集中荷载标准值P=(0.037+0.283+2.430)/2=1.375kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1900.003/(100×2.060×105×98914.140)=0.00mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.009mm
纵向水平杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、盘扣节点连接盘抗剪承载力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，盘扣节点连接盘的抗剪承载力按照下式计算(规范5.3.4):
γ0FR≤Qb
其中Qb——连接盘抗剪承载力设计值,取40.0kN；
FR——作用在盘扣节点处连接盘上的竖向力设计值；
γ0——结构重要性系数；
荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.041×0.900=0.037kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×0.900/2=0.142kN
活荷载标准值Q=3.000×0.900×0.900/2=1.215kN
荷载的计算值γ0R=1.100×(1.2×0.037+1.2×0.142+1.4×1.215)=1.916kN
盘扣节点抗剪承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0993
NG1=0.099×4.500=0.447kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×1×0.900×(0.900+0.200)=0.173kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3=0.170×0.900×1=0.153kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4=0.010×0.900×4.500=0.040kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0.814kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×0.900×0.900/2=1.215kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.250
Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000
Us——风荷载体型系数：Us=0.138
经计算得到：Wk=0.250×1.000×0.138=0.0345kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×0.814+1.0×1.4×1.215=2.677kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×0.814+1.4×1.215=2.677kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=1.4×0.6×0.05ξWklaHc2
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
ξ——弯矩折减系数；
Hc——连墙件间竖向垂直距离(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=1.4×0.6×0.05×0.60×0.041×0.900×3.000×3.000=0.008kN.m
六、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=2.677kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=2.01cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.450；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.450×1.500=2.175m；
A——立杆净截面面积，A=5.710cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.700cm3；
λ——由长细比，为2175/20=108；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.418；
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；
经计算得到:
σ=1.1×2677/(0.42×571)=11.215N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=2.677kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=2.01cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.450；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.450×1.500=2.175m；
A——立杆净截面面积，A=5.710cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.700cm3；
λ——由长细比，为2175/20=108；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.418；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.008kN.m；
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；
经计算得到σ=1.1×2677/(0.42×571)+1.1×8000/7700=12.312N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
七、三角形悬挑支撑计算
在竖向荷载作用下，计算简图如下
力学简图
1、杆段验算
上图所示竖向荷载P由脚手架立杆所传递，其中P取立杆传递下来的荷载中的最大值，且应考虑风荷载和不考虑风荷载两种情况的最大值。
P=max(N1,N2)=max(2.677,2.677)=2.677kN
P作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：
三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：
由节点C的力平衡∑CX=0,∑CY=0,可得:
NBCp=Plb/L=2.677×0.9/1.5=1.606kN
NAC=(NBC2+P2)0.5=(1.6062+2.6772)0.5=3.12kN
2、风荷载产生的轴力
三角形钢管悬支撑中水平杆BC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有风荷载引起的水平力NW。
风荷载标准值：?k=?z?s?0=1.23×0.984×0.25=0.303kN/m2
每个上支撑点承受的风荷载面积为：
A=la×L???0.9×1.5/2=0.675
风荷载产生的轴力：Nw=?k?A=0.303×0.675=0.204kN
3、三角悬挑杆件和节点设计
(1)水平杆BC
NBC＝NBCp+NW=1.606+0.204=1.81kN；
其中考虑BC杆的稳定性时，规范没有给定相关取值，为安全计算，取计算长度系数k=1.0，?????
则长细比l0=k?c=1×1.5×0.9=1.35m
允许长细比的验算：?=l0/i=1.35×1000/16=84.375?[?]=210
满足要求
根据?值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到?=0.696
钢管的拉应力：σ＝NBC/?A=(1.81×1000)/(0.696×384)=6.77N/mm2?f=205N/mm2；
满足要求
(2)上支撑点连接承载力验算
上支撑点，主要承受来自杆段BC的拉力，上支撑点为盘扣连接，故验算如下：
NBC=1.81kN≤Qb=40kN
若采用扣件连接，扣件抗滑承载力验算：
R=NBC=1.81kN≤Rc=8kN
满足要求
(3)AC杆、AB杆验算
由于AB杆的轴力一定小于AC杆轴力，且两杆的水平杆位置相同，长细比也是AB杆小于AC杆，故只需对AC杆进行验算即可。
考虑AC杆的稳定性时，规范没有给定相关取值，为安全计算，取计算长度系数k=1.0，?????
则长细比l0=k?h=1×1.5×1.5=2.25m
允许长细比的验算：?=l0/i=2.25×1000/16=140.625?[?]=210
满足要求
根据?值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到?=0.346
钢管的拉应力：σ＝NAC/?A=(3.12×1000)/(0.346×384)=23.48N/mm2；
满足要求
(4)斜撑连接的盘扣验算
NAC=3.12kN≤Qb=40kN
若采用扣件连接，扣件抗滑承载力验算：
R=NAC=3.12kN≤Rc=8kN
满足要求
(5)下支撑点抗剪验算
由于架体的主要竖向荷载由下支撑点承担，除验算下支撑点与斜撑盘扣之外还应验算下支撑点钢管的抗剪承载力。
RAY(压力)＝2P＝2×2.677=5.354KN
根据材料力学基本公式，对于钢管的圆环截面切应力为：
τmax=2RAY/A=2×5.354×1000/384=27.885≤[τ]=125N/mm2
满足要求
附图
附图1：满堂架与框架柱拉结示意图
附图2：监测点布置断面示意图
附图3：超限梁位置示意图
附图4：架体平面布置图
附图5：架体支撑1-1剖面图
附图6：架体支撑2-2剖面图
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地下综合体育场馆大跨度混凝土双曲屋面模板工程专项施工方案
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BS
BS
A
D
C
B
A
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