基础底板大体积混凝土施工方案
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目录
第一章.编制依据 1
第二章.工程概况 1
1.基本概况 1
2.底板工程概况 2
3.底板混凝土配合比 3
4.底板施工难点和要点 3
5.底板施工难点解决办法 4
第三章.施工准备 5
1.施工管理 5
2.施工顺序及进度计划 7
3.劳动力准备 7
4.施工机械准备 8
5.技术准备 10
6.材料准备 13
7.现场施工准备 14
8.混凝土溜槽部署 15
9.大体积混凝土施工 15
第四章.土方及防水主要施工方法 16
1.土方开挖 16
2.基槽清理和验线 17
3.垫层和底板侧模施工 18
4.防水及防水保护层施工 18
第五章.底板钢筋工程 18
1.底板钢筋概况 18
2.钢筋保护层 18
3.底板钢筋材料采购、存放、加工及连接要求 19
4.底板钢筋施工 23
第六章.底板模板工程 31
1.模板方案设计 31
2.膨胀加强带施工方法 36
3.模板质量控制要求和措施 38
第七章.溜槽及脚手架搭设施工 39
1.溜槽脚手架做法 39
2.脚手架施工工艺流程 45
3.溜槽脚手架搭设 46
4.溜槽混凝土保证措施 47
第八章.底板大体积混凝土施工 47
1.施工工艺流程 47
2.测量放线 47
3.溜槽搭设 47
4.串筒设置 47
5.泵管架设 49
6.混凝土浇筑 50
7.泵送工艺 52
8.混凝土运输过程控制 53
9.底板混凝土浇筑应急措施 53
第九章.底板大体积混凝土测温 54
1.大体积混凝土测温 54
2.监测程序 59
第十章.底板防裂及养护措施 60
1.防止基础底板开裂措施 60
2.混凝土养护 61
第十一章.底板后浇带及成品、预埋件保护措施 63
1.底板后浇带保护及浇筑 63
2.成品、预埋件保护 63
第十二章.安全文明施工措施 64
1.安全施工措施 64
2.文明施工措施 67
第十三章.应急预案 68
1.应急组织机构及职责 68
2.危险源识别分析 68
3.应急演练 69
4.安全事故应急流程 69
5.安全事故应急事故及处置 70
6.安全事故应急救援电话及定点医院 72
第十四章.计算书 73
1.计算书一：混凝土浇筑能力计算 73
2.计算书二：1m高底板钢筋马凳 74
3.计算书三：2m高底板钢筋马凳 78
4.计算书四：3.2m高底板钢筋马凳 81
5.计算书五：电梯坑模板支撑计算 84
6.计算书六：泵管水平段马凳计算 94
7.计算书七：溜槽脚手架计算 97
8.计算书八：混凝土热工计算 107
序号 类别 名称 编号 1 国家标准 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 2 建筑地基与基础设计规范 GB50007-2011 3 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 4 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 5 大体积混凝土施工规范 GB50496-2009 6 建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002 7 混凝土外加剂应用技术规范 GB50119-2013 8 地下工程防水技术规范 GB50108-2008 9 混凝土结构试验方法标准 GB/T50152-2012 10 防空地下室结构设计（2007年合订本） 07FG01-05 11 行业标准 建设部建质2009第87号文 12 普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准 JGJ52-2006 13 建筑工程冬期施工规程 JGJ/T104-2011 14 钢筋机械连接技术规程 JGJ107-2016 15 普通混凝土配合比设计规程 JGJ55-2011 16 混凝土拌合用水标准 JGJ63-2006 17 冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程 JGJ95-2011 18 高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2010 19 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 20 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 21 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016 22 地下建筑防水构造图集 西南11J302 23 其它 项目施工组织设计 24 项目施工图纸 工程概况
基本概况
采用框架——核心筒结构，酒店塔楼地上36层，地下5层，采用框架——核心筒结构，商业裙楼地上7~10层，地下5层，采用框架—剪力墙结构。该项目建成后是集乐天购物中心、乐天酒店、乐天影院、乐天娱乐设施、高端写字楼与住宅为一体的大型城市综合体。
参建单位一览表
序号 项目 内容 1 工程名称 2 工程地址 3 建设单位 4 勘察单位 5 设计单位 6 监理公司 7 施工单位 底板工程概况
本工程基础筏板由主塔楼和裙楼组成，其中塔楼采用筏板基础，办公楼筏板东西向长度为57.2m，南北向长度为33.2m，总面积约为1899m2，核心筒下筏板厚度3200mm(核心筒以外筏板厚度2600mm)；酒店筏板东西向长度49.15m，南北向32.9m,总面积约为1617m2，核心筒下筏板厚度3100mm(核心筒以外筏板厚度2500mm)。
地下室底板混凝土强度设计为C35，两栋塔楼筏板抗渗等级为P12，仅一层地下室区域为P6，其余为P10。底板分区浇筑，同一分区混凝土抗渗等级采用高抗渗等级
负五层底板浇筑顺序：办公楼筏板A1地块一次浇筑，酒店筏板B1地块一次浇筑，因A1地块及B1地块按后浇带划分为一次浇筑，故A1\B1段非塔楼区域筏板混凝土抗渗等级亦采用较高的P12。其余范围分5个标段分标段一次浇筑。
负五层筏板施工流水示意图
本工程根据设计图纸，地下室在负四层与负一层分别进行面积扩大，负四层及负一层部分底板根据现场施工进度，按后浇带划分分段浇筑。负四层及负一层底板范围及分区示意图如下：
本工程地下室为超长无缝结构，为满足抗裂等需要，要求采用水化热低的水泥配置混凝土，并适量添加粉煤灰。为减小胶凝材料用量，采用60d的后期强度作为混凝土强度评定、交工验收及配合比设计的依据，且施工完成后混凝土强度不大于设计强度的1.2倍。
底板基础底面钢筋保护层厚度50mm，顶面钢筋保护层厚度15mm；地下室外墙钢筋保护层厚度：外侧迎水面为20mm，内侧背水面为15mm。钢筋保护层厚度同时应不小于钢筋的公称直径。
底板混凝土配合比
C35P12混凝土配合比设计（暂定）：
材料名称 水 水泥 粉煤灰（Ⅰ级） 矿粉 细骨料 粗骨料 泵送剂 防水剂 每m3用量(kg) 168 281 40 60 785 1080 6.8 9.06 重量比 0.44 1.00 2.06 2.83 0.018 0.025 底板施工难点和要点
本工程地处成都市区内，位于二环高架路东侧，交通状况较为拥堵，如何保证混凝土浇筑连续性是工程的关键点。
现场场地狭小，钢筋加工、材料堆放场地紧张，场内行车路线、停车位置、溜槽、地泵位置规划困难。
底板钢筋绑扎量大，基础深坑多等均给钢筋绑扎施工带来很多困难。
基础底板厚度大，塔楼区域核心筒范围底板厚度3.2m和3.1m，核心筒以外其他区域筏板厚度为2.6m和2.5m，如何进行配合比调试，组织混凝土浇筑，确保不出现裂缝及控制水化热产生的温差，满足规范要求及现场施工是最大难点。
底板混凝土浇筑策划（包括搅拌站选择、原材料质量控制、运输保证措施）及现场组织（现场部署、技术交底、交通组织、现场施工协调）。
基础内钢筋支撑架较多且很不规则，上铁钢筋支撑、深坑支撑、溜槽架支撑等，这些支撑架都需要进行强度及稳定性验算，还须考虑与密集的钢筋碰撞的矛盾并要预先确定位置，埋设难度相当大。
基坑深达25m，泵管固定困难，浇筑时容易堵管。
混凝土浇筑过程中的分层控制。
混凝土防裂养护。
底板施工难点解决办法
合理选择交通运输路线及解决禁行时段限制可保证混凝土浇筑的连续，根据现场实际情况本工程大部分混凝土罐车由汇泉北路进入，停在通源街进行混凝土浇筑施工。同时提前与相关政府部门沟通，保证混凝土施工期间混凝土罐车可通行，混凝土不断供。
现场场地狭小，若按照传统混凝土浇筑方式，2栋塔楼大体积混凝土浇筑时最多允许在基坑上方各布置3台地泵，因现场马道仅允许通过一辆罐车故基坑内最多允许各布置1台天泵，按此布置施工则办公塔楼筏板需浇筑约90小时，酒店塔楼筏板需浇筑约70小时。传统浇筑方式持续时间过长，极易因混凝土浇筑不及时而产生冷缝影响底板成型质量及防水效果。且此为按照场地西侧地铁位置在办公楼筏板浇筑时可开启6#门进行的总平面布置，若不能按时开启6#门，则办公塔楼筏板浇筑时间延长至110个小时，严重影响工期及质量。
因传统浇筑方式及场地限制原因，本工程采用溜槽配合地泵进行混凝土浇筑，将塔楼筏板浇筑时间缩短至40小时和30小时，同时大体积混凝土浇筑时增加混凝土振捣手，保证混凝土振捣密实及成型效果。
底板钢筋工程量大，支撑形式多样，为保证施工进度及质量，本工程优先安装1#塔吊及4#塔吊，保证基础钢筋施工阶段塔吊可以使用。
混凝土厂家根据原材料性能及以前大体积混凝土浇筑的相关经验，同时使用软件经过热工计算，进行混凝土配合比的初配。本工程暂定混凝土配合比经过热工计算后，在混凝土表面使用草帘被配合塑料薄膜养护可保证混凝土温度差符合相关规定，不会产生温度裂缝，故不需在混凝土中心使用冷凝管等降温措施。
暂定配合比经过各方讨论后进行实配，实配试验结果符合相关规范及要求后方可进行生产及施工。
底板混凝土浇筑前编制《基础底板大体积混凝土施工方案》，经公司总工审批后，上报监理审批完成，经业主同意后，下发各劳务分包并进行交底。同时为保证筏板施工安全及质量，混凝土浇筑前需经分公司总工现场检查验收合格方可进行下一步施工。
根据底板上铁钢筋重量及支撑高度分别进行计算，选择合适截面的角钢和槽钢等型钢架作为支撑体系，保证上铁支撑安全性。针对较深的地体基坑及集水坑两侧进行节点深化设计，保证安全性。
根据基坑支护形式，选择脚手架支撑泵管，并在中间增加2道水平段缓冲层，保证混凝土不产生离析。
每个溜槽及地泵浇筑点振捣手设置6~8人，保证混凝土的摊开和分层浇筑，同时混凝土充分振捣使混凝土现场配合比与设计配合比相同。
经过混凝土热工计算，本工程采用草帘被+塑料薄膜的形式对混凝土进行保温及养护。同时在大体积混凝土筏板区域设置测温点，根据测温结果调整养护措施，保证混凝土不因混凝土水化热导致的温差而产生温度裂缝。
施工准备
施工管理
施工组织机构
为保证底板混凝土浇筑顺利完成，我司各方面人员按照施工组织机构中的对应职责并按照施工方案及相关规范要求进行施工。
由于本工程底板较厚，混凝土量大，且大体积混凝土的技术要求高，为了确保底板大体积混凝土的顺利浇筑和浇筑质量，项目经理部将成立大体积混凝土浇筑专项施工管理小组，浇筑之前召开专题交底会和动员大会。充分作好各项准备工作，为大体积混凝土的成功浇筑奠定基础。
在现场对施工班组作好交底，使工人能确实掌握操作要领以及大体积混凝土施工所注意的事项。人员按24小时排班，施工过程相关人员不得擅自离岗。
底板混凝土浇筑现场责任分工。
底板混凝土浇筑管理机构图及职责分工：
执行经理：领导组织管理混凝土浇筑安全生产过程。负责现场混凝土施工过程中生产控制和指挥。
项目书记：负责管理浇筑期间后勤保障、消防保卫等工作。
技术总工：负责现场混凝土施工过程中的所有技术措施。
现场经理：负责浇筑协调混凝土罐车的现场调度，对搅拌站下达指令等。
质安经理：负责现场混凝土施工过程中安全、质量的控制和指挥。确保混凝土及相关材料的质量及供应。
技术部、深化设计部：负责解决混凝土施工过程中的技术问题、外加剂添量控制等；混凝土取样、试块制作、坍落度测试、混凝土测温等试验工作。
物资部：负责保温材料、养护材料及外加剂的供应；
安全部：负责现场安全文明施工及对现场混凝土浇筑过程中安全工作；
工程部：负责现场管理及混凝土质量、混凝土小票的管理、现场混凝土坍落度的检测、混凝土供应量的监测、现场安全文明施工等。
机电部：负责现场供电、供水工作；
质量部：负责混凝土的浇筑质量；
行政部：保障混凝土浇筑期间施工人员的后勤供给；负责办理施工所需的各类手续；
消防保卫：与混凝土搅拌站驻现场调度员配合负责指挥现场交通车辆的通行。负责施工期间消防保卫工作。
管理准备
浇筑前项目部排定两大班作业的各岗位人员名单。按照施工方案进行详细的技术交底，使所有参加人员都明确自己的岗位职责。
施工现场有统一的指挥和调度。施工中配置对讲机为相互联络工具。
混凝土浇筑人员应熟悉现场，掌握结构布置，钢筋疏密情况，以便掌握混凝土浇筑流向，浇筑方法，浇筑重点，准备混凝土浇筑用的振捣器、刮杠、抹子、铁锹等工具及养护材料（塑料薄膜和阻燃性草帘被等）。
施工顺序及进度计划
根据现场进度计划安排要求，计划2018年4月14日开始浇筑办公楼A1区域基础筏板，2018年4月18日开始浇筑酒店B1区域基础筏板，最后按后浇带分区浇筑剩余地下室底板。浇筑基础筏板最大厚度达到3.2m，筏板混凝土浇筑采用斜向分层法进行连续浇筑，竖直方向先浇筑深坑部分再浇筑筏板部分，水平方向则由一侧向另一侧方向浇筑。
序号 工作明细 开始时间 完成时间 备注 1 垫层、防水及防水保护层 2018.3.11 2018.4.21 未包含马道区域 2 办公楼A1区钢筋绑扎、模板支设 2018.3.19 2018.4.13 3 办公楼A1区底板混凝土浇筑 2018.4.14 2018.4.15 4 酒店B1区钢筋绑扎、模板支设 2018.3.26 2018.4.17 5 酒店B1区底板混凝土浇筑 2018.4.18 2018.4.19 6 A区底板混凝土施工 2018.4.11 2018.6.7 分段流水施工 7 B区底板混凝土施工 2018.4.20 2018.7.13 分段流水施工 劳动力准备
底板混凝土施工劳动力组织表
序号 工种 班组数 每班人数 备用 合计 1 混凝土工 2 20 5(每班) 50 2 架子工 2 15 5(每班) 40 3 木工 2 30 60 4 钢筋工 4 40 160 5 塔司 2 6 12 6 指挥 2 12 24 7 下料 2 10 20 8 后勤 4 5 20 9 电工 4 3 12 10 杂工 4 20 80 11 交通指挥 4 6 24 共计 502人 备注 实际人数需根据现场施工情况进行调整 施工机械准备
为了保证厚底板混凝土供应，办公楼A1区及酒店B1区浇筑混凝土时搅拌站必须分别配备22辆14m3罐车，并保证现场24小时均有三名搅拌站调度员。同时，为了督促搅拌站的准备工作，混凝土浇筑前，项目将组织人员对搅拌站原材料准备、车辆准备进行一次检查。在浇筑过程中也将派专人对搅拌站混凝土搅拌和供应车辆进行抽查。
机械设备表
序号 设备名称 型号 单位 数量 性能 备注 1 电动混凝土输送泵 HBT80 台 2 80m3/h 按最大同时使用量考虑 2 混凝土车载泵 SY5120HBC 台 1 80～90m3/h 按最大同时使用量考虑 3 泵管 φ125 m 300 按最大同时使用量考虑 4 混凝土振捣棒 φ30、φ50 只 42 2.2kw 按最大同时使用量考虑 5 空气压缩机 10m3 台 2 按最大同时使用量考虑 6 混凝土罐车 14m3 辆 22 按最大同时使用量考虑 7 潜水泵/污水泵 台 20 10m3/h
电动混凝土输送泵（地泵）示意图
混凝土车载泵（天泵）示意图
泵管实例示意图
振捣棒示意图
技术准备
大体积混凝土配合比设计
本工程配合比设计中充分考虑大体积混凝土的特点，即要减少混凝土的收缩，保证混凝土的强度，又要降低混凝土内部水泥水化反应产生的巨大热量。为降低水泥反应水化热，设计采用普通硅酸盐（P.O42.5）水泥，掺加一定量粉煤灰以降低单方水泥用量，进一步降低混凝土的水化热和收缩，同时粉煤灰可消耗混凝土中的部分碱，可有效地预防碱-集料反应。为了方便溜槽浇筑，控制混凝土坍落度在180±20mm。而且，该大体积混凝土的凝结时间可根据需要适当延长，初凝不小于14小时，终凝不大于24小时，一方面延长了施工工艺的可操作性，另一方面，使水泥水化热的释放时间加长，达到水化热不能集中释放以降低混凝土内外温差的目的。这样，既保证了连续浇筑和施工的可能性，又消除了因浇筑冷缝产生的质量危害，确保工程达到质量设计要求。
根据配合比设计原则及本工程的具体要求，结合类似工程经验及大型工程实践，并参考前期试验结果和近期实际工程应用实例进行配合比设计，具体通过正交试验方法选择出如下表所示的配比：
C35P12混凝土配合比（暂定）
材料名称 水 水泥 粉煤灰（Ⅰ级） 矿粉 细骨料 粗骨料 泵送剂 防水剂 每m3用量(kg) 168 281 40 60 785 1080 6.8 9.06 重量比 0.44 1.00 2.06 2.83 0.018 0.025 混凝土试配
在配合比设计中充分考虑超长大体积混凝土的特点，既要减少混凝土的收缩，保证混凝土的强度，又要降低混凝土内部水泥水化反应产生的巨大热量。具体采用如下措施：
在配合比设计中，减小大体积混凝土体积收缩的影响，以降低混凝土开裂的可能性，同时以满足大体积混凝土的抗渗要求。
大体积混凝土的凝结时间可根据需要适当延长，初凝不小于14小时，终凝不大于24小时，一方面延长了施工工艺的可操作性，另一方面，使水泥水化热的释放时间加长，达到水化热不能集中释放以降低混凝土内外温差的目的。这样，既保证了连续浇注和施工的可能性，又消除了因浇注冷缝产生的质量危害，确保工程达到质量设计要求。
为降低水泥反应水化热，掺加适量粉煤灰以降低单方水泥用量，降低混凝土的水化热和收缩，同时可有效地预防碱-集料反应。
混凝土试块制作
材料准备：试模70组100×100×100，抗渗试模15组，坍落度筒2个。
底板混凝土每200m3制作一组抗压试块，每500m3制作一组抗渗试块。抗压试块尺寸100×100×100mm，一组3块，养护条件20±2℃，相对湿度95%以上，本工程底板为超长混凝土结构，混凝土养护龄期为60天，抗渗圆台体试块尺寸185（175）×150mm，一组6块，养护条件同上。
同条件试块的组数根据实际需要确定，不少于3组。
具体详见试验方案。
混凝土配合比保证措施
原材保证措施：选用优质原材料，施工前总承包方对混凝土搅拌站原材料进行现场考察，保证原材料质量。混凝土原材料相关参数见本章6.1节。
生产过程保证措施：定期前往搅拌站对搅拌站配料情况进行检查，监督搅拌站按照规定配合比进行生产。
运输过程中保证措施：组织搅拌站提前熟悉路线，掌握不同时间段的路况信息，选择最佳行驶路线；混凝土运输过程中应保证混凝土不分层，不离析，不漏浆，运输时拌筒应保持3～6转/分转速，运至浇注地点入泵前，应高速旋拌筒2～3min，待混凝土拌合均匀后方可卸料；混凝土在运输过程中严禁加水，到场后宜在2小时内浇注完毕；如混凝土运至现场后因坍落度损失过大，确定不能满足浇注要求时，应退回搅拌站按不合格处理。
浇筑过程中保证措施：浇筑前对混凝土进行坍落度试验，保证满足泵送及相关规范要求；混凝土溜槽内壁包裹一层镀锌铁皮减少摩擦，避免因溜槽浇筑而产生混凝土成分变化；混凝土浇筑到底板后，振捣手充分振捣保证混凝土原材料搅拌均匀，符合原设计配合比。
方案交底
在组织大体积混凝土浇筑前，项目技术负责人组织现场管理人员和分包管理人员进行详细的方案交底。明确各道工序的具体责任人及其作内容、工作要点。所有施工人员必须熟悉整个施工过程，交通组织及人员组织。
材料准备
搅拌站对混凝土原材供应准备
水泥。在选用配制大体积混凝土所用的水泥时,优先考虑选用低热低碱42.5级普通硅酸盐水泥,同时兼顾与外加剂的适应性。本工程基础底板混凝土采用P.042.5水泥。控制水泥中发热量和发热速度最快的C3A的含量在8%以下，水泥7天的水化热不大于350kJ/kg。
砂。选择表面洁净、级配良好、质地均匀坚固、吸水率低、空隙率小的、细度模数在2.3～3.0、含泥量不大于3%的天然中砂。砂的质量指标符合《普通混凝土用砂、石质量标准及检验方法》（JGJ52-2006）的规定。
石。选用质地坚硬、级配合理、粒形良好、针片状颗粒含量少、空隙率小的5—25mm、含泥量不大于1%的非碱活性碎石，其性能指标符合《普通混凝土用砂、石质量标准及检验方法》（JGJ52-2006）的规定。
掺合料。用细度适中、流动度大、烧失量小的I级粉煤灰、S75矿渣微粉,其质量指标分别符合《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》(GB1596-2005)、《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣微粉》(GB/T18046-2008)的规定。
外加剂。选用质量稳定，适应性优良且无氯无氨低碱、对环境无危害高性能聚羧酸系减水剂。其质量指标符合《混凝土外加剂》(GB8076-2008)的规定。
水。采用自来水作为混凝土拌合用水,其质量指标符合《混凝土拌合用水》(JGJ63-2006)的规定。
现场材料准备
序号 材料名称 规格、型号 用途 1 多层板 15mm厚 溜槽搭设、支撑模板 2 镀锌铁皮 0.4mm厚 溜槽内壁 3 钢管架料 φ48×3.6 溜槽架、支撑架搭设 4 扣件 对接、直角、旋转 溜槽架、支撑架搭设 5 木跳板 4000×250×40 溜槽架、混凝土浇筑通道搭设 6 塑料薄膜 混凝土养护覆盖 7 阻燃草帘 40mm厚 混凝土养护覆盖 8 串筒 φ250 底板浇筑 现场施工准备
市内交通准备
为避免交通堵塞造成混凝土供应不足问题，组织搅拌站提前熟悉路线，掌握不同时间段的路况信息，选择最佳行驶路线；在关键必经又容易堵车的路段，提前与交警部门协调，帮助疏通交通，保证被堵车辆进入施工现场；事先对罐车司机进行详细行车路线交底；搅拌站准备多条备选运输路线，当某段运输路线发生交通堵塞时，及时与搅拌站取得联系，使后续车辆绕道行驶。
总平准备
办公楼A1区及酒店B1区混凝土浇筑时分别设置2个溜槽、2台地泵及1台天泵进行混凝土浇筑。混凝土浇筑时北侧通源街拆除部分围挡，同时就通源街罐车临时停放事宜提前沟通政府相关部门以保证混凝土施工的连续性及高效性。A1区及B1区混凝土浇筑时场内交通及总平布置如下图。
底板大体积混凝土施工平面布置图
裙房混凝土施工平面布置图
混凝土溜槽部署
为保证办公楼塔楼筏板及酒店塔楼筏板混凝土顺利施工，本项目将准备设置4个溜槽搭设点位，其中办公楼和酒店分别设置2个溜槽搭设点，8个溜槽分支脚手架辅助浇筑混凝土，溜槽固定在脚手架上，脚手架下部则靠角钢支架支撑。具体位置详溜槽平面图。
溜槽平面布置图
大体积混凝土施工
根据本工程特点大体积混凝土浇筑按平面分条，斜面分层，薄层浇筑，循序退打，一次浇筑。泵管必须放置在木方垫块
办公楼A1区浇筑时在基坑底设置1台地泵，在绿地广场一侧设置1台地泵；酒店B1区浇筑时在基坑底设置1台地泵，在基坑顶东侧5#门处设置1台地泵，同时在2个区域浇筑混凝土时分别调配一台混凝土汽车泵设置在基坑底供现场灵活调配使用。筏板及底板浇筑时临时拆除工地通源街一侧部分围挡以便混凝土罐车布置。混凝土浇筑时不得在一处集中放料，也不得以振捣钢筋来布料，避免砼分布不均匀。施工中严禁碰撞预埋件。
本次1区及酒店B1区基础筏板大体积混凝土浇筑计划配备2台HBT80型混凝土输送泵及1台SY5120CHBC混凝土汽车泵浇筑底板混凝土，另配备1台备用泵。夜间人少的时候，可在周边市政道路上安排汽车泵，进行浇筑。
塔楼底板混凝土浇筑方向示意图
办公楼筏板区域 8900 2溜槽、2地泵 40 224 22 备1台天泵现场灵活调度使用 酒店筏板区域 5750 2溜槽、2地泵 30 192 22 备1台天泵现场灵活调度使用 土方及防水主要施工方法
土方开挖
塔楼筏板及裙楼抗水板桩间土方开挖采用SK260LC-8型挖掘机配合DH60-7型小挖机进行土方开挖，开挖时分东西并排由北而南后退的方式进行开挖，由前期汽车坡道出土。挖至不同深度基坑底标高后，其中独立基础需放出承台基坑上口线采用小型挖掘机开挖承台基坑，为防止基地土层被扰动，需保留200~300mm厚土层人工进行清槽；土方运输采用手推车集合机械坑内运输，自卸卡车集中清运的方式，挖掘机难以施工部位的土方，人工配合随时进行清理，并用手推车把土方运到挖掘机能够铲挖到的地方，以便及时运走。采用小车清土时，为防止扰动基底，坑底小车通道铺设薄钢板或跳板。土方开挖至坑底后，测量人员应及时将基槽底标高控制点和轴线控制桩引入基坑内，检查距坑边尺寸，确定基坑开挖位置和宽度。开挖过程中用全站仪、水准仪等随时控制标高，以防超挖。
因成都市区环保要求，土方开挖后由自卸汽车经新华大道及成温邛高速至崇州堆土场集中堆放。渣土运距约80公里，外运均在夜间施工，土方施工及运输途中应避免扬尘污染。
基础开挖至基底时先预留00~300mm厚原土待打垫层前人工清除700mm厚底板区域最终开挖至-26.1m，塔楼厚底板区域最终开挖至-27.9~28.6m，之后进行集水坑、电梯井坑及基础的开挖工作在土方开挖即将挖至底标高时，测量人员要对开挖深度进行实时测量，即以引测到基坑的标高基准点为依据，用S3水准仪抄测出挖土标高，每隔2米距离撒一白灰点，指导清土人员按标高清土。
当土方开挖完成后，根据各轴线控制桩投测外轮廓控制轴线到基坑底，并钉出木桩，在木桩顶面轴线方向上钉小铁钉，然后栓小白线检查基坑底口和集水坑、电梯井坑等位置是否正确。同时测量人员要积极配合监理单位、设计单位验槽。
土方开挖质量验收标准（mm）
桩基基坑基槽 主控
项目 1 标高 -50 水准仪 2 长度、宽度(由设计中心
线向两边量) +200
-50 经纬仪，用钢尺量 3 边坡 设计要求 观察 一般
项目 1 表面平整度 20 用2m靠尺和楔形塞尺检查 2 基底土性 设计要求 观察或土样分析 垫层和底板侧模施工
验槽后浇筑垫层，垫层混凝土标号为C，厚度为100mm，浇筑方式为塔吊。垫层浇筑前应用木方在边搭设简易模板，控制垫层浇筑位置和标高，浇筑完成后先用木抹子找平，然后采用铁抹子找平压光，使之满足防水施工条件。允许偏差项目见下表。
垫层混凝土允许偏差
1 表面平整度 10 用2m靠尺和楔形塞尺检查 2 标高 ±10 用水准仪检查 3 厚度 在个别地方不大于设计厚度的1/10 尺量检查 防水及防水保护层施工
垫层施工完毕后，进行防水施工。1.5mm交叉层压膜自粘防水卷材，并浇筑防水保护层。施工详见《防水施工方案》。
底板钢筋概况
底板钢筋表
区域 厚度(mm) 通常配筋 备注 办公楼区域筏板 3200/2600 筏板厚度3200mm区域顶面及底面双层双向32@150，
筏板厚度2600mm区域顶面及底面双层双向28@150。 上铁共两排钢筋 酒店区域筏板 3100/2500 筏板厚度3100mm区域顶面及底面双层双向32@150，
筏板厚度2500mm区域顶面及底面双层双向32@150。 上铁共两排钢筋 裙楼区域筏板 700 顶面及底面双向20@150。 上铁共两排钢筋 1000 顶面及底面双向25@150。 上铁共两排钢筋 1500 顶面及底面双层双向25@200。 上铁共两排钢筋 钢筋保护层
钢筋保护层厚度（mm）
构件 基础底板 地下室混凝土外墙 底板下铁 底板上铁 迎土面 室内面 保护层厚度 50 15 20 15 备注 钢筋保护层厚度同时应不小于钢筋的公称直径。 各构件中采用不低于相应混凝土构件强度等级的素混凝土垫块间隔1m梅花型布置控制主筋保护层厚度。底板下铁采用抗渗混凝土垫块，其余各构件中可采用不低于相应混凝土构件强度等级的素混凝土垫块控制主筋保护层厚度。
底板钢筋材料采购、存放、加工及连接要求
钢筋采购与存放
按计划单进场，钢筋进场需有出厂质量证明书和试验报告单（材质证明）报监理审核。
60t。超过60t的部分，每增加40t，增加一个拉伸试验样和一个弯曲试验试样。
1mm和1g。钢筋材质中,不同钢号、不同炉号的钢筋为混合批,如果含碳量差不超过0.2%或含锰量差不超过0.15%时,一张材质可对不同炉号和钢号做复试。
钢筋成品进场后严格按分楼层、分部位、分流水段和构件名称分类挂牌堆放，存放钢筋成品场地经过硬化，并设有排水坡度。，防止钢筋锈蚀和污染，如有锈蚀需预先进行除锈处理。钢筋不得进行冷拉作业。
钢筋进场后，堆放于指定钢筋堆放场地，遇雨天采用塑料覆盖遮挡。加工完的钢筋直螺纹连接头必须带上塑料保护帽，避免损坏。
本工程的钢筋加工均在场内加工成型，加工前由配筋员做出钢筋配料单，配料单要经过反复核对无误后，由项目技术负责人审批进行下料加工。
根据钢筋工程量及加工能力，现场配备以下工作机械：
1 弯曲成型机 12 钢筋成型 2 砂轮切割机 24 钢筋切断 3 直螺纹套丝机 30 钢筋套丝 场内运输：现场以塔吊作为钢筋成品垂直水平运输工具。
钢筋如有锈蚀应采用钢丝刷或调直过程中除锈。带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。
钢筋调直时，拉直后应平直，且无局部曲折。
钢筋切断时避免用短尺量长料，防止在量料中产生累计误差，应在工作台上标出尺寸刻度，并设置控制断料尺寸用的挡板。在切断过程中，如有发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头等必须切除。如出现钢筋硬度与该钢种有较大的出入，及时向质量、技术部门反映，以采取措施。钢筋的断口不得有马蹄形或弯起现象，长度允许偏差小于±10mm。
钢筋弯曲成形后，弯折点处不得有裂纹，级钢筋不能弯过头再弯回来，钢筋弯曲成型后允许偏差全长小于10mm，弯起钢筋起弯点位移允许偏差小于20mm，弯起钢筋的弯起高度允许偏差小于±5mm，箍筋边长允许偏差小于±5mm。
级钢筋的末端需做180°弯钩，其圆弧弯曲直径D不小于钢筋直径d的2.5倍，平直部分长度不小于钢筋直径d的3倍。
级钢筋末端需做90°或135°弯折时，级钢筋的弯曲直径不小于钢筋直径的4倍，平直长度按设计要求确定。箍筋的末端应弯折135°，弯钩平直部分的长度不小于箍筋直径的10倍，弯钩的弯曲直径大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍。钢筋规格、形状、尺寸必须符合设计要求，钢筋的表面应洁净、无损伤、油渍、漆污和铁锈等在使用前清除干净。老锈不得使用。钢筋弯钩加工示意图：
受拉钢筋的锚固长度：
6G101-3图集，按照下表取值：
钢筋连接
本工程钢筋连接方式主要机械连接。
直螺纹连接
底板钢筋连接采用机械连接
本工程选用的直螺纹套筒为标准型套筒，施工流程为：下料套丝检查丝头质量套塑料保护帽连接检查验收。
施工方法：钢筋下料用钢筋切割机或砂轮锯，严禁使用气割下料；为确保钢筋连接质量，操作人员必须持证上岗作业，在施工过程中逐个检查丝头的加工质量，达到质量要求的丝头，拧上塑料保护帽或拧上连接套，做好记录。连接前先回收钢筋连接端的塑料保护帽，检查丝扣牙形是否完好无损、清洁、钢筋规格与被连接规格是否一致。确认无误后把拧上连接套的一头钢筋拧在被连接钢筋上，并用管钳拧紧，连接好钢筋接头丝扣。
直螺纹连接试验：按现场验收批次进行，同一施工条件下采用同一批材料的同等级、同形式、同规格的接头每500个为一验收批。不足500个接头也按一批计。每一验收批必须在工程结构中随机截取3个试件做单向拉伸实验，在现场连续检验10个验收批，其全部单向拉伸试件一次抽样均合格时，验收批接头数量可扩大一倍。
施工操作工人应对加工丝头逐个进行自检，施工单位质检员应对自检合格的丝头进行抽查，抽检数量10%，检验合格率不应小于95%，并参考《钢筋机械连接用套筒》（JG/T163-2013）形成丝头加工质量检查记录表。若合格率小于95%，施工单位质检员应对全部丝头进行逐个检验，合格后方可使用，并形成检查记录。
施工单位质检员应对接头质量逐个自检，合格的以蓝点标记，并抽取10%的接头进行拧紧扭矩校核，合格的以黄点标记，同时形成接头连接质量检查记录表。拧紧扭矩值不合格数超过被校核接头数的5%时，应重新拧紧全部接头至合格。
监理单位对施工单位自检合格的接头质量进行检查验收，并抽取5%的接头进行拧紧扭矩校核，合格的以红点标记，同时形成接头连接质量检查记录表。如拧紧扭矩值不合格数超过被校核接头数的5%时，应要求施工单位重新拧紧全部接头至合格。
钢筋绑扎施工时，同时进行机电管线、埋件预埋施工。施工前，两家施工队伍应及时沟通，确定好施工流程，土建工程应积极配合机电工程施工，为其留置施工作业面，创造施工条件，并做好机电管线及埋件安装后的成品保护工作。机电施工时，不得任意切断和移动钢筋，如有相碰需有技术人员现场协商解决。混凝土浇筑前应对机电安装预埋的管线，预埋件等进行检查，防止错位移动。
底板钢筋
施工流程
底板钢筋、下铁垫块和上铁支撑的加工
在防水保护层投放轴线、结构控制线和底板不同配筋板带控制线，按间距10001000mm放置底板下铁保护层垫块；
绑扎集水坑底部钢筋；
绑扎下铁钢筋
将上铁支架按设计间距铺设；
进行底板上铁绑扎
绑扎墙柱插筋。
上铁支撑设置
700 20 钢筋支撑 40 640 1000 25 钢筋支撑 50 925 1500 25 槽钢支撑 50 1425 2500 32 槽钢支撑 64 2404 2600 28 槽钢支撑 56 2516 3100 32 槽钢支撑 64 3004 3200 32 槽钢支撑 64 3104 700、1000厚底板
700、1000mm厚底板上铁支撑采用钢筋支撑，支撑钢筋直接焊接直径不小于25mm
底板厚度 马凳形式 备注 700、1000 25@1000（双向）
700、1000厚底板上铁钢筋支撑大样图
1500~2000厚底板
1500~2000mm厚底板采用槽钢作为支架，支架搭设参数：支架立柱：[6.3槽钢，立杆间距：2×1.8m；支架纵向横梁：[6.3槽钢，间距：2m；横向横梁：L50×5，间距：1.8m；单榀支架宽2m，两榀之间之间宽度2m。单榀支架两侧每隔3跨在外侧设置18斜撑与旁边桁架相连，同时两榀支架之间每隔3跨使用L50×5等边角钢连接。角钢、槽钢及钢筋通过焊接连接，焊脚高度5mm,焊接从接缝处垫板引弧后应连续施焊，并应使型钢端部熔合，防止未焊透、有气孔或夹渣，焊缝应饱满不应有缺陷及削弱情况。槽钢底部设置60×80×5mm钢板，钢板与槽钢焊接连接增大受力面积。
1.5~2m厚底板上铁角钢支撑示意图
2600~3200mm厚底板
2600mm~3200mm厚底板采用槽钢作为支架，支架搭设参数：支架立柱：[6.3号槽钢，立杆间距：2×1.6m；支架纵向横梁：[6.3号槽钢，间距：2m；横向横梁：L50×5等边角钢，间距：1.6m；单榀支架宽2m，两榀之间之间宽度2m。单榀支架两侧每隔3跨在外侧设置18斜撑与旁边桁架相连，同时两榀支架之间每隔3跨使用L50×5等边角钢连接。
为保证角钢支撑的稳定性底板上铁钢筋支架在上述支架的情况下，横向方向在立柱中部增加一道18钢筋横梁。
角钢、槽钢及钢筋通过焊接连接，焊脚高度5mm,焊接从接缝处垫板引弧后应连续施焊，并应使型钢端部熔合，防止未焊透、有气孔或夹渣，焊缝应饱满不应有缺陷及削弱情况。槽钢底部设置60×80×5mm钢板，钢板与槽钢焊接连接增大受力面积。
2.5~3.2m厚底板上铁角钢支撑示意图
2.5~3.2m厚底板上铁钢筋支撑三维示意图
底板上铁钢筋支撑实例图
集水坑及电梯底坑位置
集水坑和电梯坑底部的上铁支撑横梁采用槽钢或等边角钢，立柱采用槽钢，集水坑周圈支撑超过4m时在支撑立柱中部增加一道角钢连接；超过8m时在立柱1/3和2/3高处增加两道角钢连接。角钢连接采用L50×5规格角钢。各种情况下集水坑支撑参照下图中类似情况，示意图如下：
集水坑处上铁支撑设置形式
集水坑处上铁支撑设置示意图
底板钢筋排布
为了保证基础底板钢筋位置正确、顺直，确保纵横向均为一条线，绑扎前，在防水层上涂一道醒目的红色墨线，按线布筋。
墙柱插筋
墙、柱插筋在基础底板内的位置及锚固长度必须按施工图要求设置，为了保证墙柱插筋位置正确，放线人员把墙柱位置线用红油漆标记在底板上层钢筋上，按标记线进行插筋施工。为防止插筋位移，把墙插筋与底板钢筋绑扎牢固并与附加定位筋焊接。为保证墙筋保护层厚度，根据墙身厚度设置用10钢筋焊接成形卡件，作为钢筋网限位，墙上反350mm处设置钢板止水带，如下图所示；柱筋绑扎完成后在其上口增设一道限位筋，详见插筋定位示意图。
插筋定位示意图
后浇带处钢筋连接
后浇带800mm。
底板后浇带钢筋节点图
外墙、人防墙与底板连接位置钢筋节点
外墙、人防墙与底板连接位置采用图集07FG01第58页中做法：
外墙、人防墙与底板连接位置钢筋节点
底板模板工程
模板方案设计
本底板工程中的模板工程主要涉及到底板侧模板、导墙、集水坑及电梯井模板。模板采用15mm多层板（红板），后浇带位置设置快易收口网或模板拦截混凝土。
底板侧模、导墙模板
外墙施工缝留设在距底板顶部350mm处，此350mm高导墙部分混凝土随底板混凝土一起浇筑，施工缝处设置4mm厚300mm宽止水钢板。
集水坑、电梯井模板
集水坑及电梯井采用箱式模板支设，模板支设完成后，各专业联合验收，确认后方可进行下道工序，模板支设详图如下：
抗浮拉结筋拉钩节点图
采用下图所示方法支设：
后浇带模板
底板后浇带700mm高温度后浇带，模板采用快易收口网模板，快易收口网采用镀锌薄钢板冲孔拉伸而成，网眼的凹凸不平度约10cm，能够保证浇筑后的混凝土表面粗糙。其构造及支模详见下图：
快易收口网构造及支模详图
超过700mm厚底板位置的后浇带两侧采用钢管支撑架@400mm+50×100mm木方背楞+15mm厚多层板，详见下图：
后浇带模板支设图（一）
后浇带模板支设图（二）
膨胀加强带施工方法
设计要求
混凝土膨胀加强带应在两侧混凝土初凝后再进行浇筑，但应避免形成施工缝。若设置加强带处的板面无负筋则应将加强带两侧板面负筋拉通设置。
后浇带混凝土内应掺入适量高性能混凝土膨胀剂(加强带掺量增加30~50%)和聚丙烯纤维，混凝土水中养护14天的限制膨胀率应≥2.5x10-4,加强带混凝土限制膨胀率≥4.0x10-4。砼膨胀剂掺量应以试验为准(约为每立方米砼中水泥用量的8~10%)。聚丙烯纤维掺量为每立方米砼0.9公斤，纤维长度应≥19mm。
施工单位应严格控制混凝土水胶比、外加剂掺量、浇筑时间及时间间隔，保证混凝土的浇捣密实度并加强养护。
办公塔楼膨胀加强带平面示意图
酒店塔楼膨胀加强带平面示意图
膨胀加强带施工
根据设计的位置确定膨胀加强带的位置，并应复核无误。
先在膨胀加强带的两侧立竖向短钢筋Φ20＠200，与板筋绑扎固定，然后在竖向短钢筋上挂双层密孔铁丝网，网孔直径Φ<5mm，目的是阻止砼中的石子通过。
膨胀加强带在两侧混凝土初凝后终凝前进行浇筑，本工程混凝土初凝时间不小于14h，终凝时间不大于24h，故项目在两侧混凝土浇筑后12~16小时开始准备浇筑膨胀加强带，此时塔楼筏板未完全浇筑完成，膨胀加强带浇筑速度与筏板整体速度相同，保证加强带浇筑到相应位置时两侧混凝土已完成初凝。
2栋塔楼筏板的膨胀加强带均采用1台天泵单独进行浇筑，待部分膨胀加强带2侧混凝土初凝后即开始使用天泵浇筑微膨胀混凝土。办公塔楼筏板膨胀后浇带混凝土方量约为1078m3，因后浇带位置较零散，混凝土浇筑按正常速度的80%进行取值即32×0.8=25.6m3/h，故办公楼膨胀加强带总共需浇筑42h，与办公楼筏板混凝土浇筑时间40h相近；酒店塔楼筏板膨胀后浇带混凝土方量约为739m3，总共需浇筑29h，与酒店筏板混凝土浇筑时间30h相近。
对掺膨胀剂的混凝土而言，及时进行养护是消除收缩裂缝的重要措施。故应及时覆盖草帘被湿水养护，养护时间不少于14d。采用该法既能及时养护混凝土，保持表面湿润，又避免了浇水对正在初凝过程中的混凝土表面造成冲刷破坏。
膨胀加强带钢丝网拦截示意图
模板质量控制要求和措施
项次 项目 国家规范允许偏差（mm） 长城杯标准偏差（mm） 检查方法 1 轴线位移 柱、墙、梁 5 3 尺量 2 底模上表面标高 ±5 ±3 水准仪或拉线 3 截面模内尺寸 基础 ±10 ±5 尺量 柱、墙、梁 +4,-5 ±3 4 表面平整度 5 2 靠尺、塞尺 5 阴阳角 方正 — 2 方尺、塞尺 顺直 — 2 线尺 6 预埋铁件中心线位移 3 2 拉线、尺量 7 预埋管、螺栓 中心线位移 3 2 拉线、尺量 螺栓外露长度 +10、－0 +5、－0 8 预留空洞 中心线位移 10 5 拉线、尺量 尺寸 +10、－0 +5、－0 9 门窗洞口 中心线位移 — 3 拉线、尺量 宽、高 — ±5 对角线 — 6 10 插筋 中心线位移 5 5 尺量 外露长度 +10、0 +10、0 尺量 溜槽及脚手架搭设施工
溜槽脚手架做法
溜槽脚手架及串筒搭设
塔楼底板由于方量较大故采用溜槽加串筒并配合地泵的形式进行浇筑。溜槽脚手架的搭设作为塔楼底板混凝土浇筑的重要环节，在底板上铁钢筋绑扎完毕后应立即进行。
按溜槽平面定位图在下铁钢筋上对溜槽型钢支撑进行放线，型钢支撑布置时，应优先对主溜槽的型钢支撑进行布置，其余型钢支撑以主溜槽角钢支撑为中心向东西两侧布置。
次溜槽按平面定位图进行放线后，放置型钢支撑。
溜槽平面布置图
溜槽脚手架采用单立杆三排脚手架，脚手架支设在角钢溜槽支撑架上，脚手架的立杆横距为1.5m，立杆纵距为1.5m，横杆步距为1.5m，沿脚手架纵向每隔三跨设置一道剪刀撑。按照约1：1.9的比例在脚手架的中间一排立杆一侧的小横杆上搭设溜槽，在中间一排立杆的另一侧的小横杆上铺设木跳板作为操作台和人行通道。
支架立杆在裙房底板（即700、1000、1500mm厚底板）区域采用L50×5的角钢，在办公楼及酒店塔楼底板区域采用[6.3槽钢代替原支撑角钢。在支架底部焊接设置长350mm的L50×5角钢垫脚，并把该角钢与底板下铁钢筋焊接，用L50×5的角钢作为连杆把角钢支架纵横向连接，在角钢顶部焊接一块120×120×5mm的钢板，钢板片的中心与支撑角钢的形心重合，在钢板上垂直焊接一段400mm高25短钢筋用于上部钢管固定，为防止钢管移位，钢管与钢板间点焊连接。
溜槽脚手架在冠梁处与冠梁采用锚栓连接，连接做法详见示意图。
溜槽门式支撑钢架角钢立杆上部截面俯视图
塔楼溜槽立面示意
溜槽剖面图
溜槽架与腰梁连接示意图
溜槽架与护坡桩连接示意图
溜槽架连接平面示意图
溜槽浇筑混凝土示意图
溜槽脚手架搭设实例1
溜槽脚手架搭设实例2
串筒搭设时将串筒顶部挂件将串筒固定在溜槽底面的脚手架上，串筒定位避开膨胀加强带位置。浇筑过程中每退8m拆换一次，现场每个溜槽配置两套完整的串筒，待串筒使用一定时间磨损后替换使用。串筒底部用活动小溜槽配合浇筑，串筒和小溜槽设置详见小溜槽及串筒大样图。
活动小溜槽大样图
串筒漏斗大样图
在每个步距的串筒位置设置2根小横杆，承受上方2个串筒及内部混凝土的重量，如下图所示。
串筒架设节点示意图混凝土串筒实例图
脚手架施工工艺流程
底板的下铁钢筋绑扎完成→溜槽脚手架支架放线→立杆与角钢或钢筋马凳连接→搭设距混凝土面高200mm位置的扫地杆→搭设溜槽脚手架→搭设木跳板人行道及防护网→搭设混凝土溜槽。
溜槽脚手架搭设
立杆
起步立杆长为6m和4m（将接头错开），以后能用6m长的脚手架均用6m；采用对接扣件连接立杆接头，同步内相邻立杆接头在高坡方向错开的距离不得小于500mm，立杆必须沿其轴线搭设到顶，且超过溜槽的行走过道高约1.2m。
扫地杆
脚手架须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距筏板顶面200mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
大横杆（纵向水平杆）
大横杆对立杆起约束作用，与立杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。大横杆之间采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离≤500mm。相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，水平间距应≥500mm，同一排大横杆水平偏差不大于50mm及L/250。
小横杆（横向水平杆）
每一主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接在立杆上，在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
斜撑
沿水平长度每4500mm设置一道钢管斜撑，斜撑落地面应与钢筋马凳焊接饱满。
剪刀撑
溜槽脚手架两个侧面均满搭剪刀撑，在侧面剪刀撑交点水平面及垂直面设置水平及垂直剪刀撑。
脚手板、挡脚板和护拦
脚手板采用对接平铺设置在小横杆上，对接处必须设双根小横杆，小横杆距脚手板端头≤150mm；对接的两块脚手板脚手板悬挑长坡之和≤300mm。用8#铅丝与小横杆（挡脚板为立杆）绑扎牢固，不得滑动。在行人通道外侧设置1.2m高的防护栏杆，在防护栏杆底部设置200mm高的挡脚板，在防护栏杆上挂密目网。
溜槽混凝土保证措施
溜槽内壁包裹镀锌铁皮，降低溜槽摩擦阻力，保证混凝土从溜槽顶部至底部的组分不改变，性能不发生变化。
每个溜槽及地泵浇筑点布置6~8个振捣手，保证混凝土的摊开，组成成分均匀并不发生改变。
底板大体积混凝土施工
施工工艺流程
测量放线搭设溜槽、固定地泵接泵管混凝土浇筑混凝土养护测温混凝土取样及试验后浇带处理
测量放线
测量仪器：经纬仪1台，水准仪1台，50m长钢卷尺1把，5米标尺1根。以上设备应预先进行检验，计量合格，以确保测量用具的精度。
标高的测设：依据现场引入的水准点用水准仪和标尺将底板标高引测至基坑边，用红三角标识，标出绝对标高和相对标高。基础底板施工的标高控制点引至基坑混凝土表面，以便于引测。现场备有水准仪，对集水坑等标高重点控制，以便随时抄平，控制标高正确性。
轴线的投测：底板施工的轴线在底板筋绑扎后，投测在底板钢筋上，主要轴线及墙柱定位边线弹出黑墨线，并用红油漆涂标。投测的纵、横线各不少于2条，经角度、距离校核无误放出其他轴线和墙柱外包边线、电梯井线、集水坑。墙柱筋插入前将其边线用红油漆标于底板上层钢筋上，以保证其位置正确。
现场浇筑时依据后浇带分，混凝土施工主要采用溜槽进行浇注底板混凝土施工主要采用地泵和汽车泵配合进行浇注
串筒设置
用串筒顶部挂件将串筒固定在溜槽底面的脚手架上，浇筑过程中每退8m拆换一次，现场每个溜槽配置两套串筒。串筒底部用活动小溜槽配合浇筑，串筒和小溜槽设置详见下图。
泵管架设
地泵管架采用钢管脚手架搭设。地泵钢管架共分四段：1、基坑顶部水平架；2、桩顶以上的竖向架；3、桩顶水平架；4、基坑至桩顶标高处的竖向架。最后一段水平泵管直接放在底板上层钢筋网片上部的木方垫块上。
泵50mm处两侧放置25钢筋马凳，钢筋马凳沿泵管方向间距1000mm布置，布置形式详第五章，钢筋马凳受力计算详计算书。
底板泵管立面示意图
底板泵管架设图
混凝土浇筑
本工程基础底板浇筑采用坡度为1:6左右，分层浇筑厚度控制在50cm，由、斜面分层浇捣浇筑方法浇筑。根据混凝土浇筑时自然坡度，在每个浇筑的前后布置，布置在混凝土的卸料点，解决上部混凝土的捣实，布置在混凝土的坡脚处，确保下部混凝土的密实，浇筑方向由前往后退浇，振动器也相应跟上，以确保整个混凝土的浇筑质量。
混凝土泌水处理
在浇筑过程中，混凝土振捣是一个重要环节，一定要严格按操作规程操作，做到快插慢拨，快插是为了防止上层混凝土振实后而下层混凝土内气泡无法排出，慢拨是为了能使混凝土能填满棒所造成的空洞。在振捣过程中，振捣棒略上下抽动，使混凝土振捣密实，插点要均匀。除了钢筋稠密处，采用斜向振捣外，其它部位均采用垂直振捣，振捣点的距离为400mm左右，振捣时间一般为15~30s，直至混凝土表面泛浆，不出现气泡，混凝土不再下沉为止，并且在20~30min后对其进行二次复振。振捣过程中，避免触及钢筋、模板，以免发生移位、跑模现象。
泵送开始时泵管内的水及稀砂浆泵入吊斗内吊至坑上处理，其余减石子砂浆由端部软管均匀分布在浇筑工作面上，防止过厚的砂浆堆积。
在浇筑过程中正确控制间歇时间，上层混凝土应在下层混凝土初凝之前浇筑完毕，并在振捣上层混凝土时，振捣棒插入下层5cm，使上下层混凝土之间更好的结合。
为保证插入精度，在距振捣棒端部65cm处红色油漆作为深度标记。
底板混凝土表层进行二次振捣，以确保混凝土表面密实度。待第一次混凝土振捣完成20-30min并已浇筑出一定面积后，在混凝土初凝前再进行第二次振捣。
当表面浮浆和泌水过多时，及时进行人工清理。
混凝土表面用木抹子拍实搓压两遍后，再用压光机进行表面压光，保证表面的密实度和光洁度，减缓混凝土表面失水速度，防止表面龟裂。表面压光后稍待收水后，及时覆盖保温材料。
泵送混凝土前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与混凝土配比相同的石子水泥砂浆，润滑管道后即可开始泵送混凝土。
开始泵送时，泵送速度宜放慢待泵送顺利时，才用正常速度进行泵送。
泵送期间，料斗内的混凝土量应保持不低于在缸筒口上100mm到料斗口上150mm之间为宜。避免吸入空气而造成塞管，反之料斗内混凝土太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。
混凝土泵送宜连续作业，当混凝土供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不应停止。当叶片被卡死时，需反转排除，再正转、反转一定时间，待正转顺利后方可继续泵送。
泵送中途若停歇时间超过20min、管道又较长时，应每隔5min开泵一次，泵送小量混凝土，管道较短时，可采用每隔5min正反转2－3个行程，使管内混凝土蠕动，防止泌水离析，长时间停泵（超过45min）气温高、混凝土坍落度小时可能造成塞管，宜将混凝土从泵和输送管中清除。下一车混凝土到场前，禁止将该车中混凝土泵送完。
泵送先远后近，在浇筑中逐渐拆管。
泵送将结束时，就估算泵管内和料斗内储存的混凝土量及浇捣现场所欠混凝土量，以便决定拌制混凝土量。
泵送完毕，应立即清洗混凝土泵和管道，管道拆卸后按不同规格分类堆放。
混凝土运输过程中应保证混凝土不分层，不离析，不漏浆，运输时拌筒应保持3～6转/分转速，运至浇注地点入泵前，应高速旋拌筒2～3min，待混凝土拌合均匀后方可卸料。
混凝土在运输过程中严禁加水，到场后宜在2小时内浇注完毕。
调度人员及时了解现场、道路情况及其他的客观因素，确定混凝土运输车的数量并安排一定数量运输车待命，确保混凝土的运输，保证工地能连续浇注，混凝土运输车辆挡风玻璃贴有标识，注明混凝土等级，以防出现差错。
车队领导保证24小时值班，随时准备派车或处理突发事件，合理调用车辆，保证司机有良好的休息和需要时能够按时就位，严防疲劳驾驶，搞好安全运输，严格控制车速，防止发生事故。
每车混凝土交货时驾驶员必须与施工现场收货人员办理签字手续，同时告知泵送或吊运人员该车混凝土的强度等级，现场签字认可后方可泵送，同时及时的将签字后的发货单交回公司。
如混凝土运至现场后因坍落度损失过大，确定不能满足浇注要求时，应退回搅拌站按不合格处理。
底板混凝土浇筑应急措施
应急物资准备
塑料布 5000m2 防雨遮盖 水泵 6台 防雨排水 应急措施准备
交通堵塞：为避免交通堵塞造成混凝土供应不足问题，组织搅拌站提前熟悉路线，掌握不同时间段的路况信息，选择最佳行驶路线；在关键必经又容易堵车的路段，提前与交警部门协调，帮助疏通交通，保证被堵车辆进入施工现场；事先对罐车司机进行详细行车路线交底；搅拌站准备多条备选运输路线，当某段运输路线发生交通堵塞时，及时与搅拌站取得联系，使后续车辆绕道行驶。
降噪扰民：在浇筑混凝土前对现场所有管理人员和工人进行教育，避免施工过程中产生不必要的噪音；项目成立以书记为首的民扰处理应急小组，提前与居委会沟通，按排好具体接待居民的方式方法；对来访居民热情接待，协商解决，避免相互间产生矛盾或矛盾激化。
防措施：底板混凝土浇筑前及时收听天气预报，如遇天推迟混凝土浇筑；准备好雨衣雨鞋等应急物资；当浇筑过程中突遇小雨，将及时与搅拌站联系，根据实际情况和配合比试验调整混凝土坍落度，并对浇筑完成面覆盖塑料保护，用水泵及时将底部淤积雨水抽到承台旁边的水箱中当浇筑过程中突遇大雨时，立即停止混凝土浇筑，在浇筑完的混凝土表面覆盖塑料，并将雨水及时抽到水箱中。用准备好的木模板、木方和钢管拦设临时施工缝。
大体积混凝土测温
本工程办公楼、酒店筏板厚度均超过1m，属于大体积混凝土，需要进行测温。
热电偶布置原则：每组热电偶感应头位置分别设在底板表面向下10mm，底板底面向上10mm和底板中心位置测温点布置详见下图
底板测温点布置图
酒店底板测温点平面布置图
测温设备
本工程大体积混凝土测温将采用热电偶测温技术，通过预埋在混凝土内的热电偶，将其与电脑相连接，实现准确及实时的温度监控。测温采用的设备及原理如下图所示：
测温设备示意图
热电偶要求及预埋
依据《大体积混凝土施工规范》要求，热电偶必须满足三点要求：测温元件的测温误差不应大于0.3℃（25℃环境下）；测试范围应为-30℃~150℃；绝缘电阻应大于500M?。
热电偶的预埋深度应根据底板厚度及测温点的布置
要求在浇筑混凝土前预埋，在混凝土浇筑完成后采取必要措施对测温点加以保护。
测温点编号应根据现场混凝土实际浇筑顺序进行依次编号，将编号及深度标注在导线的上端以便于采集温度数据。每个测温点设置一组热电偶，每组热电偶由3根导线和3个热电偶组成。热电偶预埋前用绝缘胶带将热电偶与钢筋棍绑扎在一起并用海绵条保证绑筋棍与热电偶隔离绝热，再用钢丝把导线和热电偶固定牢固。预埋时将钢筋棍绑扎在底板上下铁上并保证绑扎牢固，以免浇筑混凝土是热电偶发生位移或损坏。测试元件热电偶安装位置应准确，并与结构钢筋及固定架金属体绝热。
测温点钢筋棍涂上红漆作为警示标志，钢筋棍高出底板完成面200mm以便浇筑混凝土时提醒工人保护测温点。同时将导线引出线集中固定在钢筋上端，导线用塑料带罩好绑扎牢固，防止测温端头受潮。
测温元件保护示意图
监测程序
监测频率：热电偶的测温读数要持续天，并采用电子测温仪记录，具体测温读数时间如表所示。
底板混凝土施工测温项目和次数
浇筑后10天 每2小时 浇筑后11~20天 每4小时 浇筑后21~30天 每8小时 混凝土浇筑前要先测出热电偶的初始值和混凝土入模温度并做好记录，然后从测温点混凝土浇筑完毕开始计时测温，每隔2个小时测温一次连续测温10天，第11天至第20天每隔4个小时测温一次，第21天至第30天以后每隔8小时测温一次，30天以后根据项目技术负责人视现场实际情况决定是否继续测温。
控制标准：根据《大体积混凝土施工规范》要求，温控指标宜符合下列规定：（1）混凝土浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50℃；（2）混凝土浇筑体的里表温差不宜大于25℃；（3）混凝土浇筑体的降温速率不宜大于2℃/d；（4）混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于20℃。
温度监测：根据设置的热电偶进行观察和记录水泥水化过程中筏板砼的余热，并根据所记录的数据控制混凝土内部温度，采取相应的措施解决问题。
监测项目有入模（浇筑）温度、块体内各点温度、浇筑地点的大气温度及养护方法等项目。在监测中应及时绘制温度曲线图，当发现内外温差、降温速率等异常数值时，须立即向施工项目的技术负责人报告，分析原因并采取相应措施解决问题。
数据收集及分析
监控人员使用电子测温仪准确地采集数据，数据记录要清晰可靠，及时填写测温登记表并描绘温差曲线图，跟踪和分析测温数据，发现异常状况及时向项目负责人汇报，并采取相应技术措施解决问题。
底板防裂及养护措施
防止基础底板开裂措施
原材料选用
选用普通硅酸盐水泥因水化热较低，同时在混凝土中掺入粉煤灰，其后期强度有所增加，密实度增加，收缩变形有所减少，泌水量下降，坍落度损失减少。由此取得降低水灰比，减少水泥浆量，延缓水化热峰值的出现，降低温度峰值，收缩变形也有所降低。
砂石的含泥量对于混凝土的抗拉强度与收缩影响较大，要严格控制在2%以内。砂石骨料的粒径要尽量大些，以达到减少收缩的目的。
当水灰比不变时，水和水泥的用量对于收缩有显著影响，因此，在保证可泵性和水灰比一定的条件下，要尽量降低水泥浆量。
外加剂，一方面可以延长水化热释放的时间，降低水化热峰值，减少平均温差，避免出现温差裂缝。
混凝土泌水处理和表面处理
混凝土在浇筑、振捣过程中，上涌的泌水和浮浆。
在混凝土浇筑后，先初步按标高用长刮尺刮平，在初凝前用平板振动器振捣数遍后进行表面压光。
由于泵送混凝土表面的水泥浆较厚，在混凝土浇筑到顶面后，及时把水泥浆赶至后浇带处排水沟，初步按标高刮平，用木抹子反复搓平压实，使混凝土硬化过程初期产生的收缩裂缝在塑性阶段就予以封闭填补，以防止混凝土表面龟裂。
混凝土养护采用蓄热法养护。混凝土浇筑完成后，先用5m长铝合金杠刮平、木抹子反复压实搓平，当混凝土表面开始收水时，再压光2~3遍，使其表面微小裂缝愈合。然后用塑料薄膜和进行覆盖，塑料薄膜相互搭接200mm，以减少水分的散发。以此降低底板表面与大气温差，避免由于温差过大而造成的温度裂缝。
根据测温记录，待混凝土中心温度开始下降，保温层在混凝土达到混凝土强度标准值的30%后、内外温差表面与大气温差小于2时，方可拆除。
30mm厚阻燃草帘+上下各1层塑料薄膜，可根据实际天气调整保温层厚度。其余区域采用塑料薄膜覆盖浇水养护。
根据测温记录拆除保温层后，应继续浇水养护，地下室底板为抗渗混凝土，浇水养护时间不得少于14天。
混凝土收面示意图
混凝土养护示意图
底板后浇带及成品、预埋件保护措施
底板后浇带保护及浇筑
概述
底板后浇带，宽度为80mm，、。60天后用高一级的微膨胀混凝土浇筑。后浇带封浇前必须将两侧的浆膜、不密实的混凝土、浮渣与杂物清除，用水冲洗后，混凝土表面用纯水泥浆刷浆
在底板浇筑完后，先对后浇带进行彻底清理（包括水泥浆、架料、废木屑），尤其清理干净钢筋表面的油污，再在钢筋上涂抹防锈漆，防止钢筋的锈蚀。
由于后浇带浇筑时间较晚，因此，必须防止垃圾进入后浇带，并对后浇带钢筋进行防锈保护。
为防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度，应采取以下保护措施：在后浇带两侧砌筑一皮砖，砖上覆盖木龙骨、胶合板做为防水防雨措施，详见下图。
后浇带保护措施
成品、预埋件保护
模板拆除侧模应保证不损坏混凝土表面和棱角，不得乱扒乱撬，板底模应满足强度要求后方可拆模。
模板、混凝土施工时，人对机电预埋管件、水暖管及预留洞口处进行保护，可采用垫块进行固定，必要时采用与结构墙板钢筋进行焊接固定，并对工人进行教育交底，防止施工过程中破坏，在合模过程中，应有专人进行检查，如发生损坏、移位，必须及时进行修补。
浇筑混凝土过程前，应注意保护好穿墙管、电线管等预埋件，在可能在浇筑过程中进入混凝土或砂浆的地方，采用塑料泡沫、胶带或木板进行遮挡，防止混凝土或砂浆进入。并对混凝土浇筑工人进行交底，在有预埋件处小心施工，振捣时勿挤偏或将预埋件挤入混凝土内。
安全文明施工措施
安全施工措施
溜槽架和地泵架搭设安全措施
溜槽架的钢管和扣件进场后，必须经过安全和物资部检查验收后才能投入使用。
施工前工程技术人员向工长做详细的安全技术交底。
架子工必须持证上岗。在搭设和拆除架体过程中，必须配备和正确使用安全带和防滑鞋，必须严格按方案及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求，并根据操作规程搭设相关的抛撑或附加撑等。
溜槽架底部角钢支撑必须按方案要求进行设置，保证垂直度小于千分之一，角钢支撑经现场、安全、质量和技术部门验收后才能开始搭设上部架体。
架体的纵横杆间距和剪刀撑设置必须符合设计要求。
架体必须经安全、现场和技术部门验收后才能投入使用。
工人上架操作时必须戴好安全帽、系好安全带、穿上防滑鞋。
当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架的搭设和拆除作业。
严禁架上操作人员在人行通道上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。
严禁在人行通道上堆放材料，杂物必须及时清除。
严禁拆除脚手架的基本构架杆件，确需临时拆除时，必须经项目技术部同意，采取相应措施，并在作业完毕后，及时恢复。
在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在脚手架上，利用脚手架当地线。
塔吊使用主要安全措施
塔吊的“四限位、两保险”必须齐全、可靠。安全部门和信号工经常检查吊具、绳索的磨损程度，安全部门做好检查记录。
当风力大于五级时不进行吊装作业。
浇筑混凝土的塔吊由持证起重工指挥，严守操作规程。
夜间施工时塔吊的转臂上装有灯光和指示信号，以保证一定的能见度和促进操作人员的安全警惕性。
塔吊起吊东西时要派责任心强的有证信号工指挥，不得无人指挥或乱指挥。
起重臂下严禁站人。
机械设备防护罩不得随意折卸。
成批量的钢筋严禁集中堆放在底板钢筋上铁，只允许吊运到安全可靠处后传递倒运。
混凝土泵送设备的主要安全措施
泵车操作工必须是经培训合格的有证人员，严禁无证操作。
泵管的质量应符合要求，对已经磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防爆管伤人。
泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式固定架。泵管转弯宜缓，接头密封要严。
泵车料斗内的混凝土保持一定的高度，防止吸入空气造成堵管或管中气锤声和造成管尾甩伤人的现象。
泵车安全阀必须完好，泵送时先试送，注意观察泵的液压表和各部位工作正常后加大行程。在混凝土坍落度较小和开始起动时使用短行程。检修时必须卸压后进行。
当发生堵管现象时，立即将泵机反转把混凝土退回料斗，然后正转小行程泵送，如仍然堵管，则必须经拆管排堵处理后开车，不得强行加压泵送，以防发生炸管等事故。
混凝土浇筑结束前用压力水压泵时，泵管口前面严禁站人。
混凝土浇筑安全要求
浇筑砼时若塔吊配合施工时，地面人员一定要配戴好安全帽并注意吊斗，不要被其碰伤。
在使用砼振捣器进行振捣时，操作人员必须穿绝缘鞋，戴绝缘手套，工作时两人操作，一人持棒，一人看电机，随时挪电机，严禁拖拉电机，随机用的电缆线不得捆在架管或钢筋上，防止电线破皮漏电。
振捣设备应设有开关箱，并装有漏电保护器。在指定电箱接线；振捣棒有专用开关箱，并接漏电保护器（必须达到两极以上漏电保护），接线不得任意接长。电缆线必须架空，严禁落地。
在使用砼泵进行浇筑时，严禁施工人员或其他人员站在泵管前端，以免砼泵喷浆时将人喷伤。
由于浇筑砼需连续不间断进行，因此必须合理的安排施工人员的交接时间让施工人员有适当的休息时间，以免施工人员出现疲劳作业发生危险。
在浇筑砼时要及时清理落在砼泵周围的砼，并将砼泵内和罐车内流出的循环水做好引道，以免影响市容环卫。
用完振动棒先断开电源再盘电缆，电机放在干燥处，防止受潮造成电机烧毁现象。
基坑、集水井防护安全要求
基坑防护：基坑在平台四周端部搭设中建标准化防护栏杆；设立警示灯和安全标识（马道入口处也设）、清除平台边杂物。
集水井（坑）防护：集水井（坑）、电梯井在钢筋绑扎完成后，要铺设水平网，保证施工安全，尽量远离施工完成的井坑，以免发生危险。模板拆除后，立即在周边搭设1500mm高护栏。
底板集水坑防护
文明施工措施
现场施工的操作工人在施工时，尽量减小噪音对周边居民的影响。
罐车司机进入施工现场必须绝对服从项目人员的指挥，一律不得鸣笛，以防噪声影响居民生活，进入现场速度要缓慢，防止发生交通安全事故。
加强对混凝土泵、混凝土罐车操作人员的培训及责任心教育，保证混凝土泵、混凝土罐车平稳运行、协调一致，禁止高速运行（场区限速5km/h）。要求商品混凝土供应商加强对混凝土泵的维修保养，及时进行监控，对超过噪声限制的混凝土泵及时进行更换。
现场设8人左右的场容清洁队，每天负责场内、外的清理保洁，洒水、降尘工作。
现场设置洗车池和沉淀池、污水井，罐车在出现场前均要用水冲洗，以保证市政交通道路的清洁，减少粉尘的污染。沉淀后的清水再用做洗车水重复使用。
在浇筑混凝土时要及时清理落在混凝土泵周围的混凝土，并将混凝土泵内和罐车内流出的循环水做好引导，以免影响市容环卫。
根据平面布置图，施工全现场混凝土硬化道路，以确保降低施工现场扬尘污染。
模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。
降噪措施：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。对于混凝土输送泵、电锯等强噪声设备，以隔音棚遮挡，实现降噪。
应急预案
应急组织机构及职责
应急救援机构为对可能发生的事故能够做出快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组，具体如下：
组长：
副组长：
组员：
人员分工与职责
组长（第一安全责任人）：负责大体积混凝土应急救援全面工作。
副组长：负责应急救援工作具体实施。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
技术部组员职责：提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施；指导抢险抢修组实施应急方案和措施；修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷；绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。
工程部、安全部组员职责：实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进；寻找受害者并转移至安全地带；在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害；抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估；在外部救援机构未到达前，组织对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)；使重度受害者优先得到外部救援机构的救护；协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。
综合办组员职责：保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给；提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备
危险源识别分析
工作人员的工作时间超过负荷极限；体力、听力、视力超过极限。
临时用电围按规定敷设.缠绕在金属体上，浇筑时电线破损.拖地.漏电保护器失效。
震动棒无接地，使用震动棒时没有防护用品，没有使用有漏电保护器的配电箱。
未佩带安全帽，穿绝缘手套，绝缘鞋造成的伤害事故。
泵车输料口没有防护措施，施工人员违规操。
工人没有正确佩戴安全帽。
操作机械人员没有配戴绝缘手套或绝缘鞋。
移动电箱没有稳固、未按离地面1.3～1.5m要求架立。
脚手架跟不上施工进度，在建工程外侧安全网未张挂严密。
交叉作业未增加立体防护措施。
应急设施是否按计划配置，应急通道是否畅通。
运料中相互追逐超车。
高处混凝土施工少防护，无安全带。
泵送管道和支架之间未用缓冲物。
插入式振动器操作人员无培训上岗。
应急演练
根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。特制定本项目安装时发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。
演戏或事故发生后，应对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。
安全事故应急流程
当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
应急救援工作程序如图
安全事故应急事故及处置
施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场操作人员向项目安全主管及设备安装单位报告、项目安全主管向项目经理或现场经理报告、现场经理向公司抢险领导小组报告、公司抢险领导小组向上级主管部门报告。由项目部安全部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。
事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的安全管理部门向建管局质安站或政府部门请示启动上一级救援预案。
紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电话。
值班人员在接到紧急情况报告后必须在尽量短时间内内将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由项目部安全部在20分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。
遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。
现场处理：项目部必须将110、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及安全员应熟知这些号码。
警戒与治安安全保卫小组在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。
人群疏散与安置疏散人员工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。
公共关系项目安全部为事故信息收集和发布的组织机构，人员包括：安全部届时将起到项目部的媒体的作用，对事故的处理、控制、进展、升级等情况进行信息收集，并对事故轻重情况进行删减，有针对性定期和不定期的向外界和内部如实的报道，向内部报道主要是向项目部内部各工区、局公司的报道等，外部报道主要是向业主、监理、设计等单位的报道。
充分辩识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。
安全事故应急救援电话及定点医院
遇突发安全事情需就诊医院概况一览表
1 2 3 4
应急救援路线
应急救援路线
计算书一：混凝土浇筑能力计算
部位 浇筑方量（m3） 浇筑设备 计划浇筑时间（h） 平均每小时浇筑量（m3） 混凝土输送车数量（辆/h） 办公楼筏板区域 8900 2溜槽、
2地泵 40 224 22 酒店筏板区域 5750 2溜槽、2地泵 30 192 22 混凝土输送能力复核：
混凝土泵泵送能力计算
根据
式中Q1：每台混凝土泵的实际平均输出量（m3/h）
Qmax：每台混凝土泵的最大输出量（m3/h）
：配管条件系数，取0.8
η：作业效率：可取0.5
本工程采用的混凝土泵的输送能力为0m3/h。
则
溜槽浇筑能力计算
根据以往工程经验，每个溜槽每6分钟浇筑12m3混凝土
Q2＝120m3/h
混凝土运输车辆计算
每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车辆
式中N1：混凝土搅拌运输车台数
Q1：每台混凝土泵实际输出量（m3/h）
Q：（m3/h）
Q：每实际（m3/h）m3/h，实际值取为80m3/h
V1：每台混凝土搅拌车容量（m3）
S0：混凝土搅拌运输车平均的车速度（km/h）
L1：混凝土车搅拌车往返距离（km）取定20km
T1：每台混凝土搅拌车总计停歇时间（min）
按底板浇筑时配置2个溜槽2个地泵计算，
N1==22
所以，需要混凝土运输车为：22辆/h
计算书二：1m高底板钢筋马凳
参数信息：
钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为0.510kN/m
施工设备荷载标准值为1.000kN/m
施工人员荷载标准值为1.000kN/m
横梁采用φ25mm钢筋
横梁的截面抵抗矩W=1.533cm3
横梁钢材的弹性模量E=2.05×105N/mm2
横梁的截面惯性矩I=1.917cm4
立柱采用φ25mm钢筋
立柱的高度h=0.9m
立柱的间距l=1m
钢材强度设计值f=360N/mm2
立柱的截面抵抗矩W=1.533cm3
支架横梁的计算
支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
静荷载的计算值q1=1.2×0.510=0.612kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.000+1.4×1.000=2.800kN/m
支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.612+0.10×2.800)×1.002=0.329kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.612+0.117×2.800)×1.002=-0.389kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.389×106/1533.0=253.620N/mm2
支架横梁的计算强度小于360N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.510+1.000=1.510kN/m
活荷载标准值q2=1.000kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×1.510+0.990×1.000)×1000.04/(100×2.05×105×19170.0)=5.120mm
支架横梁的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求
支架立柱的计算
支架立柱的截面积A=4.906cm2
截面回转半径i=0.625cm
立柱的截面抵抗矩W=1.533cm3
支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：
σ=N/φA≤[f]
式中σ──立柱的压应力；
N──轴向压力设计值；
φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,φ=0.332；
A──立杆的截面面积,A=4.906cm2；
[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝360N/mm2；
采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为
经计算得到N=4.03kN,σ=24.74N/mm2；
立杆的稳定性验算σ<=[f],满足要求!钢筋支架计算满足要求！
计算书三：2m高底板钢筋马凳
参数信息：
钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为1.520kN/m
施工设备荷载标准值为2.000kN/m
施工人员荷载标准值为2.000kN/m
横梁采用[6.3槽钢
横梁的截面抵抗矩W=16.123cm3
横梁钢材的弹性模量E=2.05×105N/mm2
横梁的截面惯性矩I=50.786cm4
立柱采用[6.3槽钢
立柱的高度h=2m
立柱的间距l=1.8m
钢材强度设计值f=205N/mm2
立柱的截面抵抗矩W=16.123cm3
支架横梁的计算
支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
静荷载的计算值q1=1.2×1.520=1.824kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×2.000+1.4×2.000=5.600kN/m
支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×1.824+0.10×5.600)×1.802=2.287kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×1.824+0.117×5.600)×1.802=-2.714kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=2.714×106/16123.0=168.320N/mm2
支架横梁的计算强度小于205N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=1.520+2.000=3.520kN/m
活荷载标准值q2=2.000kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×3.520+0.990×2.000)×1800.04/(100×2.05×105×507860.0)=4.399mm
支架横梁的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求
支架立柱的计算
支架立柱的截面积A=8.444cm2
截面回转半径i=2.453cm
立柱的截面抵抗矩W=16.123cm3
支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：
式中σ──立柱的压应力；
N──轴向压力设计值；
φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,φ=0.716；
A──立杆的截面面积,A=8.444cm2；
[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝205N/mm2；
Mw──立杆的受的最大弯矩值,Mw=2.71kN.m2；
采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为
经计算得到N=15.71kN,σ=194.300N/mm2；
立杆的稳定性验算σ<=[f],满足要求!钢筋支架计算满足要求！
计算书四：3.2m高底板钢筋马凳
参数信息：
钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础
和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为1.680kN/m
施工设备荷载标准值为2.000kN/m
施工人员荷载标准值为2.000kN/m
横梁采用[6.3槽钢
横梁的截面抵抗矩W=16.123cm3
横梁钢材的弹性模量E=2.05×105N/mm2
横梁的截面惯性矩I=50.786cm4
立柱采用[6.3槽钢
立柱的高度h=3.2m
立柱的间距l=1.6m
钢材强度设计值f=205N/mm2
立柱的截面抵抗矩W=16.123cm3
支架横梁的计算
支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
静荷载的计算值q1=1.2×1.680=2.016kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×2.000+1.4×2.000=5.600kN/m
支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×2.016+0.10×5.600)×1.602=1.846kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×2.016+0.117×5.600)×1.602=-2.193kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=2.193×106/16123.0=136.042N/mm2
支架横梁的计算强度小于205N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=1.680+2.000=3.680kN/m
活荷载标准值q2=2.000kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×3.680+0.990×2.000)×1600.04/(100×2.05×105×507860.0)=2.815mm
支架横梁的最大挠度小于1600.0/150与10mm，满足要求
支架立柱的计算
支架立柱的截面积A=8.444cm2
截面回转半径i=2.453cm
立柱的截面抵抗矩W=16.123cm3
支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：
式中σ──立柱的压应力；
N──轴向压力设计值；
φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,φ=0.396；
A──立杆的截面面积,A=8.444cm2；
[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝205N/mm2；
Mw──立杆的受的最大弯矩值,Mw=2.19kN.m2；
采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为
经计算得到N=14.30kN,σ=178.808N/mm2；
立杆的稳定性验算σ<=[f],满足要求!钢筋支架计算满足要求！
计算书五：电梯坑模板支撑计算
工程属性
砼墙特性 A楼地下室Q1 砼墙厚度(mm) 3200 砼墙高度(mm) 5900 支撑构造
小梁布置方式 水平 小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度d(mm) 100 主梁间距L(mm) 250 支撑构造 支撑序号 主梁上支撑点距墙底距离hi(mm) 第1道 100 第2道 600 第3道 1100 第4道 1600 第5道 2100 第6道 2600 第7道 3100 第8道 3600 第9道 4100 第10道 4600 第11道 5100 第12道 5600 简图如下：
墙模板单面支撑剖面图
墙模板单面支撑正立面图
荷载组合
侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 5.9 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×5.9}＝min{38.403，141.6}＝38.403kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 有效压头高度h＝G4k/γc＝38.4/24＝1.6m
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.000]＝48.42kN/m2
Smin＝0.9×1.4Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝38.400kN/m2
Sˊmin＝0kN/m2
面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度（mm） 12 面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2） 37 面板弹性模量E（N/mm2） 10584 根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm
W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
q＝bSmax＝1.0×48.42＝48.42kN/m
验算简图
Mmax＝ql2/8=48.42×0.2002/8=0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/24000=10.088N/mm2≤[f]=37.000N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m
验算简图
挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×38.40×2004/(384×10584×144000)=0.52mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm
满足要求！
小梁验算
小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 35×85 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.85 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.15 小梁截面惯性矩I(cm4) 179.12 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.485 小梁合并根数n 1 小梁受力不均匀系数η 1 小梁计算方式 三等跨梁 显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。
1、强度验算
qmax＝ηlSmax＝1×0.2×48.42＝9.684kN/m
验算简图
弯矩图(kN.m)
Mmax＝0.051kN·m
σ＝Mmax/W＝0.051×106/42150=1.206N/mm2≤[f]=14.85N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0.2×38.4＝7.68kN/m
验算简图
变形图(mm)
νmax＝0.005mm≤[ν]=l/250=250/250=1.0mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图(kN)
Rmax＝2.430/η=2.430/1.000=2.43kN
正常使用极限状态
剪力图(kN)
Rˊmax＝1.928/η=1.928/1.000=1.93kN
4、抗剪验算
Vmax＝1.22kN
τ＝3Vmax/(2bh)=3×1.22×103/(2×35×85)=0.61N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
满足要求！
主梁验算
主梁类型 矩形木楞 主梁截面类型(mm) 35×85 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386 主梁弹性模量E(N/mm2) 8415 主梁截面抵抗矩W(cm3) 42.15 主梁截面惯性矩I(cm4) 179.12 主梁合并根数m 1 主梁受力不均匀系数ζ 1 将考虑有效压头高度后，各道小梁的承载能力及正常使用最大支座反力分别带入主梁验算中；当主梁合并根数为2时，乘以主梁受力不均匀系数ζ
1、强度验算
验算简图
弯矩图(kN.m)
Mmax＝0.295kN·m
σ＝Mmax/W＝0.29×106/42150=6.994N/mm2[f]≤12.870N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
剪力图(kN)
第1道钢管支撑所受主梁反力Rmax(1)＝4.51/ζ=4.51/1.00=4.513kN
第2道钢管支撑所受主梁反力Rmax(2)＝6.51/ζ=6.51/1.00=6.515kN
第3道钢管支撑所受主梁反力Rmax(3)＝5.96/ζ=5.96/1.00=5.957kN
第4道钢管支撑所受主梁反力Rmax(4)＝6.11/ζ=6.11/1.00=6.107kN
第5道钢管支撑所受主梁反力Rmax(5)＝6.07/ζ=6.07/1.00=6.067kN
第6道钢管支撑所受主梁反力Rmax(6)＝6.08/ζ=6.08/1.00=6.077kN
第7道钢管支撑所受主梁反力Rmax(7)＝6.08/ζ=6.08/1.00=6.077kN
第8道钢管支撑所受主梁反力Rmax(8)＝6.07/ζ=6.07/1.00=6.066kN
第9道钢管支撑所受主梁反力Rmax(9)＝6.10/ζ=6.10/1.00=6.102kN
第10道钢管支撑所受主梁反力Rmax(10)＝5.06/ζ=5.06/1.00=5.059kN
第11道钢管支撑所受主梁反力Rmax(11)＝3.14/ζ=3.14/1.00=3.138kN
第12道钢管支撑所受主梁反力Rmax(12)＝1.43/ζ=1.43/1.00=1.432kN
3、挠度验算
验算简图
变形图(mm)
νmax＝0.184mm≤[ν]=l/250=500/250=2.0mm
满足要求！
计算书六：泵管水平段马凳计算
参数信息
钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为0.300kN/m
施工设备荷载标准值为1.750kN/m
施工人员荷载标准值为0.250kN/m
横梁采用φ22mm钢筋
横梁的截面抵抗矩W=1.045cm3
横梁钢材的弹性模量E=2.05×105N/mm2
横梁的截面惯性矩I=1.149cm4
立柱采用φ25mm钢筋
立柱的高度h=1.4m
立柱的间距l=1m
钢材强度设计值f=360N/mm2
立柱的截面抵抗矩W=1.533cm3
支架横梁的计算
支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
静荷载的计算值q1=1.2×0.300=0.360kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.250+1.4×1.750=2.800kN/m
支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.360+0.10×2.800)×1.002=0.309kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.360+0.117×2.800)×1.002=-0.364kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.364×106/1045.0=347.943N/mm2
支架横梁的计算强度小于360N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.300+1.750=2.050kN/m
活荷载标准值q2=0.250kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×2.050+0.990×0.250)×1000.04/(100×2.05×105×11490.0)=6.943mm
支架横梁的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求
支架立柱的计算
支架立柱的截面积A=4.906cm2
截面回转半径i=0.625cm
立柱的截面抵抗矩W=1.533cm3
支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：
式中σ──立柱的压应力；
N──轴向压力设计值；
φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,φ=0.145；
A──立杆的截面面积,A=4.906cm2；
[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝360N/mm2；
Mw──立杆的受的最大弯矩值,Mw=0.36kN.m2；
采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为
经计算得到N=3.76kN,σ=289.982N/mm2；
立杆的稳定性验算σ<=[f],满足要求!钢筋支架计算满足要求！
脚手架参数
脚手架设计类型 其它用途脚手架 脚手架搭设排数 3 脚手架钢管类型 Φ48×2.8 架体离地高度(m) 0 立杆步距h(m) 1.5 立杆纵距或跨距la(m) 1.5 立杆离墙及立杆前后横距lb(m) 0.3，1.5，1.5 荷载设计
脚手板类型 木脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.35 脚手板铺设方式 16步1设 挡脚板类型 木挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式 16步1设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129 横向钢管支撑布置方式 5跨1设 其他用途脚手架作业层数nqj 1 其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2) 3 地区 四川成都市 安全网设置 敞开 基本风压ω0(kN/m2) 0.2 风荷载体型系数μs 0.12 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 1.06，0.796 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 0.025，0.019 横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250
纵、横向水平杆布置
取多排架中最大横距段作为最不利计算
承载能力极限状态
q=1.2×(0.031+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.347kN/m
正常使用极限状态
q''=(0.031+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.031+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.706kN/m
计算简图如下：
取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.347×1.52/8，2.347×0.152/2]=0.66kN·m
σ=Mmax/W=0.66×106/4250=155.345N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q''lb4/(384EI)，q''a14/(8EI)]=max[5×1.706×15004/(384×206000×101900)，1.706×1504/(8×206000×101900)]=5.358mm
νmax＝5.358mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.347×(1.5+0.15)2/(2×1.5)=2.13kN
正常使用极限状态
Rmax''=q''(lb+a1)2/(2lb)=1.706×(1.5+0.15)2/(2×1.5)=1.548kN
纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.13kN
q=1.2×0.031=0.037kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1''=Rmax''=1.548kN
q''=0.031kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.86×106/4250=202.329N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝4.808mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=4.889kN
扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=2.13kN≤Rc=0.85×12=10.2kN
纵向水平杆：Rmax=4.889kN≤Rc=0.85×12=10.2kN
满足要求！
荷载计算
立杆排号 立杆搭设高度Hs(m) 双立杆计算方式 双立杆计算高度h1(m) 1 28 不设置双立杆 / 2 28 不设置双立杆 / 3 28 不设置双立杆 / 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
立杆一:NG1k=(gk+lb×n/2×0.031/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.031/1.5)×28=4.486kN
立杆二:NG1k=(gk+lb×n/2×0.031/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.031/1.5)×28=4.486kN
立杆三:NG1k=(gk+lb×n/2×0.031/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.031/1.5)×28=4.486kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
立杆一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/16/2=(28/1.5+1)×1.5×1.5×0.35×1/16/2=0.484kN
立杆二:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/16/1=(28/1.5+1)×1.5×1.5×0.35×1/16/1=0.968kN
立杆三:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/16/2=(28/1.5+1)×1.5×1.5×0.35×1/16/2=0.484kN
1/16表示脚手板16步1设
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
立杆三:NG2k1=(H/h+1)×la×Gkdb×1/16=(28/1.5+1)×1.5×0.17×1/16=0.313kN
1/16表示挡脚板16步1设
4、立杆自重标准值NGk总计
立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=4.486+0.484=4.97kN
立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=4.486+0.968=5.454kN
立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=4.486+0.484+0.313=5.283kN
5、立杆施工活荷载计算
立杆一：NQ1k=la×lb×(nqj×Gkqj)/2=1.5×1.5×(1×3)/2=3.375kN
立杆二：NQ1k=la×lb×(nqj×Gkqj)/1=1.5×1.5×(1×3)/1=6.75kN
立杆三：NQ1k=la×lb×(nqj×Gkqj)/2=1.5×1.5×(1×3)/2=3.375kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
立杆一:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.97+0.9×1.4×3.375=10.216kN
立杆二:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×5.454+0.9×1.4×6.75=15.049kN
立杆三:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×5.283+0.9×1.4×3.375=10.592kN
立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W(mm3) 4250 立杆截面回转半径i(mm) 16 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆截面面积A(mm2) 398 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/16=140.625≤250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆 稳定性系数计算 计算长度附加系数k 计算长度li=kiμh(m) λ=li/i φi值 1 1.191 2.68 167.484 0.253 2 1.191 2.68 167.484 0.253 3 1.191 2.68 167.484 0.253 2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
由上计算可知各排立杆轴向力N
立杆一:
N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×4.97+1×1.4×3.375=10.689kN
σ=N/(φA)=10688.501/(0.253×398)=106.148N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
立杆二:
N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×5.454+1×1.4×6.75=15.994kN
σ=N/(φA)=15994.282/(0.253×398)=158.84N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
立杆三:
N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×5.283+1×1.4×3.375=11.065kN
σ=N/(φA)=11064.626/(0.253×398)=109.884N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
由上计算可知各排立杆轴向力N
立杆一:
N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.97+0.9×1.4×3.375=10.216kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.019×1.5×1.52/10=0.008kN·m
σ=N/(φA)+Mw/w=10216.001/(0.253×398)+8079.75/4250=103.357N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
立杆二:
N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×5.454+0.9×1.4×6.75=15.049kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.019×1.5×1.52/10=0.008kN·m
σ=N/(φA)+Mw/w=15049.283/(0.253×398)+8079.75/4250=151.357N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
立杆三:
N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×5.283+0.9×1.4×3.375=10.592kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.019×1.5×1.52/10=0.008kN·m
σ=N/(φA)+Mw/w=10592.126/(0.253×398)+8079.75/4250=107.092N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、立杆底部轴力标准值计算
立杆一：恒载标准值FG1=4.97kN，活载标准值FQ1=3.375kN
立杆二：恒载标准值FG2=5.454kN，活载标准值FQ2=6.75kN
立杆三：恒载标准值FG3=5.283kN，活载标准值FQ3=3.375kN
4、立杆底部角钢计算
立杆底部角钢支撑为轴心受压构件，采用L50×5角钢进行验算。
1、轴心受压构件的强度，可按下式计算：
σ=N/An≤f
式中N──轴心压力,取N=16kN；
An──净截面面积,取An=480.3mm2；L50×
轴心受压构件的强度σ=N/An=16×103/480.3=33.313N/mm2；
f──钢材的抗压强度设计值，取f=205N/mm2；
由于轴心受压构件强度σ=33.313N/mm2≤承载力设计值f=205N/mm2,故满足要求！
2、轴心受压构件的稳定性按下式计算：
N/φAn≤f
式中N──轴心压力,取N=16kN；
l──构件的计算长度,取l=1500mm；
i──构件的回转半径,取i=15.3mm；
λ──构件的长细比,λ=l/i=1500/15.3=98.039；
[λ]──构件的允许长细比,取[λ]=150；
构件的长细比λ=98.039≤[λ]=150，满足要求；
φ──轴心受压构件的稳定系数,λ=l/i计算得到的构件柔度系数作为参数查表得φ=0.568；
An──净截面面积,取An=480.3mm2；
f──钢材的抗压强度设计值，取f=205N/mm2；
N/(φAn)=16×103/(0.568×480.3)=58.649N/mm2；
由于σ=58.649N/mm2≤承载力设计值f=205N/mm2,故满足要求！
计算书八：混凝土热工计算
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