目录1编制依据11.1相关法律、法规、规范性文件11.2标准、规范11.3施工图设计文件11.4其他相关现行国家、行业、地方行规范、文件及
项目施工组织设计22工程概况22.1整体工程概况22.2卸料平台概况23施工安排53.1组织机构53.2技术准备63.3材料准备7
4平台设计74.1卸料平台设计方案75卸料平台搭设95.1布置原则96卸料平台安装要点106.1平台的安装106.2使用事项156
.3平台的拆卸移位167卸料平台验收178卸料平台安全使用管理179应急处理措施189.1项目部应急领导小组189.2分包商应急领
导小组199.3发生高处坠落事故应急救援209.4发生物体打击事故应急救援219.5卸料平台坍塌事故应急救援2110卸料平台设计说
明及计算书2210.1设计说明2210.2设计计算书2710.3对建筑物作用力361编制依据1.1相关法律、法规、规范性文件1.1
.1现行《中华人民共和国建筑法》、《建筑工程质量管理条例》、《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》等法律法规。
1.1.2危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号。1.1.3住建部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理
规定》有关问题的通知，建办质（2018）31号。1.1.4关于印发《建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法》的通知，建
质【2011】111号。1.1.5《四川省危险性较大的分部分项工程安全管理规定实施细则》（川建行规[2018]3号）。1.2标准、
规范1.2.1建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20161.2.2《建筑结构荷载规范》GB50009-2012、《钢
结构设计规范》GB50017-20171.2.3《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20131.2.4《建筑施工企业安
全生产管理规范》GB50656-20111.2.5《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20131.2.6《建筑施工扣件式钢
管卸料平台安全技术规范》JGJ130-20111.2.7《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46-20051.2.8《建筑安全生
产评价标准》JGJ/T77-20101.2.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20161.2.10《建筑施工安全检查标
准》（JGJ59-2011）1.2.11《重要用途钢丝绳》GB8918-20061.2.12钢丝绳通用技术条件》GB/T201
18-20171.2.13《钢丝绳夹》GB/T5976-20061.2.14《碳素结构钢》GB/T700-20061.2.15
《热轧型钢》GB/T706-20161.3施工图设计文件经图审通过的新都区泰兴成青苑安置小区工程施工图纸。1.4其他相关现行国家
、行业、地方行规范、文件及项目施工组织设计2工程概况2.1整体工程概况项目总工期730天，项目总用地面积40294.33㎡，1号地
块用地面积35095.63㎡，2号地块用地面积5198.70㎡。拟建筑物由1幢2F商业楼、1幢4F农贸市场、1幢15F层住宅楼、2
幢21F住宅楼、2幢24F住宅楼、3幢25F高层住宅楼和1层地下车库组成，总建筑面185800.69㎡，其中地下车库建筑面积309
52.80㎡，地上部分建筑面积154847.89㎡。结构形式为剪力墙结构、框架+剪力墙结构。项目质量目标为符合国家现行《工程施工质
量验收规范》合格标准，一次性验收合格；竣工工程质量达到集团“精品杯”的质量标准；确保成都市结构优质工程。安全目标为安全生产责任事故
为零，因工死亡为零，重伤为零，无重大机械事故，无火灾、无食物中毒、无重大治安事件和公有机动车事故发生，确保成都市安全生产文明施工标
准化工地。项目主体信息如下表：表2-1：项目建设主体信息表序号项目内容1工程名称2建设单位3设计单位4监理单位5施工单位6勘察单位
2.2卸料平台概况卸料平台的具体形式、数量和位置详见下表：表2-2：项目悬挑式卸料平台信息表编号卸料平台形式用途数量卸料平台定位1
#住宅楼悬挑式结构施工期间材料倒运4详见下图2#住宅楼悬挑式结构施工期间材料倒运2详见下图3#住宅楼悬挑式结构施工期间材料倒运2详
见下图4#住宅楼悬挑式结构施工期间材料倒运2详见下图5#住宅楼悬挑式结构施工期间材料倒运4详见下图6#住宅楼悬挑式结构施工期间材料
倒运2详见下图表2-3：项目悬挑式卸料平台各楼栋平面布置图1#楼悬挑卸料平台平面位置2#楼悬挑卸料平台平面位置3#楼悬挑卸料平台平
面位置4#楼悬挑卸料平台平面位置5#楼悬挑卸料平台平面位置6#楼悬挑卸料平台平面位置3施工安排3.1组织机构3.3.1项目部相关岗
位职责表3-1：管理层负责人一览表工长质检员安全员技术员材料员生产经理项目总工项目经理表3-2：管理层负责人职责一览表岗位职责工长
在卸料平台施工前对施工班组进行安全交底和施工技术交底；编制卸料平台施工生产安排计划，对人员、机具、材料进行合理的调配和安排、检查现
场各专业组现场工作，对方案实施全面负责，自验合格报请生产经理组织验收质检员参与卸料平台材料和搭设验收、与卸料平台有关隐蔽工程进行验
收安全员负责对卸料平台搭设、周转、拆除进行旁站，对日常使用期间进行日常巡视、安全监督检查技术员负责方案编制及方案交底，并参与验收测
量员按方案要求进行施工测量放线；对落地式卸料平台立杆垂直度及纵向水平杆高差进行观测材料员按现场实施负责人的计划和方案要求及相关规范
要求组织材料进场和保证材料质量合格，对卸料平台的各项材料供应及材料质量负责生产经理负责组织卸料平台验收工作，负责卸料平台施工任务部
署，组织、检查各专业组的工作，监督落实施工生产和任务等项目总工组织编制专项施工方案和方案交底工作，在施工过程中进行技术指导，对卸料
平台施工技术工作全面负责项目经理全面负责卸料平台施工任务，组织、检查各专业组的工作，制定规章制度，明确有关人员的职责，是卸料平台施
工安全第一责任人3.3.2劳务层负责人表3-3：劳务层负责人及职责表施工队伍责任人劳务层负责人职责四川筑顺建筑劳务有限公司负责按施
工方案、技术交底及工长要求操作，负责组织好班前安全活动，进行班组内部自检，对卸料平台的施工质量、安全承担直接施工责任常州市金坛金鼎
建筑工程有限公司3.2技术准备3.2.1熟悉图纸熟悉图纸、熟悉施工现场地形、环境，确定卸料平台搭设部位。3.2.2搜集有关标准搜集
搭设卸料平台设计、搭设、使用相应国家标准、行业标准及地方标准，严格按标准编制操作平台设计、搭设及使用方案，并及时上传公司平台审批报
审监理甲方审批完成。3.2.3方案及技术交底施工前，由技术负责人组织现场工长、技术员、安全员及质检员、分包负责人进行方案交底，现场
工长对作业班组进行作业前施工技术交底和安全交底。3.3材料准备3.3.1悬挑卸料平台用型钢型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢
》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定，主梁和次梁型钢应为整根，严禁主梁和次梁采用焊接接长型钢。3.3.2
吊环、拉环或锚环材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB300钢筋的规定。加工应采
用钢筋弯曲机冷弯成型，弯心直径不应小于2.5d，加工过程中不得进行反复弯折或加热处理。（仅用于起吊安装及拆卸）3.3.3钢丝绳及绳
卡应符合下列规定:（1）钢丝绳应符合现行国家标准《一般用途钢丝绳》GB/T20118、《重要用途钢丝绳》GB8918和《钢丝绳用普
通套环》GB/T5974.1的规定；（2）钢丝绳卡规格、质量等应符合现行国家标准《钢丝绳夹》GB/T5976的规定。（仅用于起吊安
装及拆卸）4平台设计4.1卸料平台设计方案4.1.1悬挑卸料平台设计新型液压助力推拉式卸料平台由路轨架、护栏、活门、台车、吊环，钢
支顶、尾端调平螺栓板和锁紧销组成；路轨架置于楼层地板上，通过钢支顶与天花板的作用力，将整个平台固定在楼层之间；台车通过滚轮在路轨架
内滚动，需要接收物料时，将台车推出室外，然后将台车拉进室内进行卸货；需要运转物料时，在室内将物料装进车，然后推出室外，锁定台车后，
用塔吊吊运。新型液压助力推拉式卸料平台宽度为2000mm，长度7500mm，伸入室内3700mm，护栏高度1500mm，自重1.3
5t，额定荷载为0.8t，平台面积为3800mm×2000mm。新型液压助力推拉式卸料平台主要技术参数见下表：图4-1：新型液压助
力推拉式卸料平台组装示意图表4-1：新型液压助力推拉式卸料平台技术参数总长7500mm额定荷载800kg总宽2350mm前后支撑间
距1000mm悬挑长度3800mm左右支撑间距2100mm有效吊装面积2.7m2外形尺寸7500×2350×1480（mm）护栏高
度1200mm自重1360kg新型液压助力推拉式卸料平台主要构件截面参数如下表所示：表4-2：新型液压助力推拉式卸料平台主要构件截
面参数构件截面形状截面尺寸（mm）截面面积（cm2）主惯性矩（cm4）截面模量（cm3）主梁非加强段H200×100×5.5×82
6.121880.00188.00主梁加强段//53.84849.00467.00支顶杆管状60×35.3721.887.29小车
纵梁矩形方管120×80×518.36353.1158.85小车横梁矩形方管120×60×310.44197.3132.88横梁联
管矩形方管100×50×310.44197.3132.88护栏立管方管50×35.8220.858.34护栏横管方管50×35.8
220.858.34小车轮轴圆钢直径359.627.364.205卸料平台搭设5.1布置原则5.1.1JGJ130-2011第6.
10.5条规定，悬挑钢梁的支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。5.1.2有边扛反梁的结构梁
，不能安装CPT-2卸料平台。5.1.3按楼面止口处混凝土主梁的标号、配筋、截面尺寸、龄期及跨度等复合验算其强度，如果不满足要求，
(特别是龄期因素)可采用负一层设置辅助撑杆等加固措施。图5-2：回顶加固示意图5.1.4卸料平台在建筑物垂直方向应错开布置，以免妨
碍物料的吊装。5.1.5脚手架需按(JGJ130-2011)笫6.5条"门洞"的规范,预留或挑空宽大于2.5m，高大于2m的门洞。
图5-3：平台上空架体示意图6卸料平台安装要点6.1平台的安装6.1.1安装人员的要求（1）参与安装的人员必须进行专业培训，熟悉本
机主要结构性能，具备熟练的操作技能。安装人员应具备必要的安全保护装备，如安全帽安全带等，并持相应的操作证上岗，所有作业人员必须持有
健康卡。（2）作业人员应定期到医院体检，高处作业人员身体必须健康且无妨碍本工种作业的疾病。无高血压、心脏病、癫痫病、恐高症等疾病，
年龄在18-50周岁之间，初中或以上文化。（3）作业人员必须参加过三级安全教育、安全交底、健康卡培训合格并已经签订劳动合同。作业人
员应主动接受三级安全教育，未经三级安全教肓合格，不准上岗作业。6.1.2卸料平台散件运输到场地后，先进行平地安装组合。图6-1：卸
料平台示意图（1）将路轨架(台车已包容在内)平放于地面。图6-2：将路轨架(台车已包容在内)平放于地面（2）插上一边的侧护栏，用①
M10×80和M10×100的螺栓穿入插管座孔中，套上螺母和弹簧垫圈。图6-3：护栏安装示意图（3）插上另一边的侧护栏。图6-4
：另一侧护栏安装示意图（4）合上前护栏，用②M10×120的螺栓四个穿入预制孔中，套上螺母和弹簧垫圈。图6-5：前护栏安装示意图6
.1.3塔吊起吊用4条钢丝绳组成一体的专用起吊索具，前长后短，通过卸扣锁住平台四角的耳环，吊至所需楼层。图6-6：塔吊起吊示意图6
.1.4安装就位（1）尾端朝里，落在楼层地面。图6-7：平台放置示意图（2）点动塔吊，使平台基本水平，向内拉动平台，使平台横支承管
靠住楼面止口，此时的悬挑长度为3800mm。图6-8：平台就位示意图（3）在预定位置装上四支钢支顶，扣上两长两短的横扣管，旋动支顶
螺母，将四顶掌调至轻贴天花板再用铅垂线校正顶管至基本垂直。图6-9：支顶安装示意图（4）用6Kg-m的扭矩拧紧四个螺母，此时单根钢
支顶的预紧力约为500Kg左右，另法：双臂用力拧紧螺母，再用小锤轻敲，转过60°左右即可。图6-10：平台紧固示意图(5)松开塔吊
吊钩，按锚板孔配作Φ16孔8个，孔深70mm，并埋入M14×100膨胀锚栓,取扭矩4Kg-m左右拧紧即可。图6-11：平台调平固
定完成示意图(6)台车推向室内锁定待用。图6-12：台车内收备用示意图6.2使用事项6.2.1使用注意事项：（1）装卸物料时，无论
台车在室内或室外，均需压下推杆，锁定止动销。（2）吊装物料，尽量靠近三面护兰中央的台板，并轻轻放下，切勿抛扔。（3）移动台车必须
缓推，特别是快到尽头时，应尽力控制，以减轻对建筑物的冲击。（4）一般情况下，卸料平台的活动门必须关闭；特殊情况，如吊装超长杆件时才
能打开活动门，但必须用完就关，并插上插销，以确保安全。（5）建筑物料在卸料平台上应堆放整齐稳固，不影响操作和人员通行。并且，物料堆
高不得超过平台护栏的高度。(6)卸料平台上的物料在下班前要吊完，不得堆放过夜。(7)严禁超载使用，可参照下表确定吊装物料的数量：表
6-1：常用建筑施工物料和人员的自重(8)卸料平台台面及滚轮路轨面应保持清洁。(9)人员在卸料平台上作业中，应注意自已及他人的安
全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(10)下班或遇到六级以上的强风时，应将台车拉向室内并压下
推杆锁定。(11)卸料平台使用时，应有专人负责检查，须经常检查焊缝处有无脱焊，紧固件有无松动，结构件有无锈蚀损坏，如发现以上情况，
需修复后方能继续使用。(12)卸料平台每一星期(或在拆卸移位时先吊向地面)应有专人负责进行全面的检查，并做好记录。6.2.2塔吊吊
装规定遵守塔吊十不吊规定：(1)超载或被吊物重量不清不准吊。(2)指挥信号不明确不准吊。(3)捆绑吊挂不牢或不平衡可能引起吊物
滑动不准吊。(4)被吊物上有人或浮置物不准吊。(5)结构或零部件有影响安全的缺陷或损伤不准吊。(6)斜拉歪吊和埋入地下物不准吊。(
7)单根钢丝绳不准吊。(8)工作场地光线昏暗无法看清场地被吊物和指挥信号不准吊。(9)重物棱角处与捆绑钢丝绳之间未加衬垫不准吊
。(10)易燃易爆物品不准吊。6.2.3安全监测监控(1)根据构造特点，将钢支顶的螺母和锚板以及机械限位座设定为监控监测点。(2)
每天在使用前检查一遍钢支顶的螺母和锚固螺母有无松动，以及机械限位座是否松脱。(3)如因操作不慎而使路轨架受到手推台车的严重撞击，或
塔吊重物对台车的严重撞击，首先目测锚板有无移位，再查钢支顶的螺母和锚固螺母有无松动，目测机械限位座是否完好。(4)遇到台风等特殊气
象情况后，使用前先检查一遍钢支顶的螺母和锚固螺母有无松动，目测机械限位座是否完好。6.3平台的拆卸移位6.3.1将台车推向室外尽头
，压下推杆，止动销自动锁定。6.3.2用四索扣具前长后短地用M16卸扣扣牢台车的四个耳环，用塔吊轻轻吊住卸料平台。6.3.3自上至
下拆除横扣管，退松钢支顶螺母，卸去钢支顶。6.3.4拆下膨胀锚栓螺母，将锚板撬离膨胀锚栓。6.3.5塔吊徐徐起吊至卸料平台离地，然
后移向室外，吊向地面，从各个角度对卸料平台进行全面检查，焊缝处有无脱焊，紧固件以及限位座是否有松动等，如发现以上情况需加焊或拧紧后
方能再吊至新工位。6.3.6按P12第1.4小节的“安装就位”进行换位安装，并经现场质检员检查验收，确定合格后方能再次投入使用。7
卸料平台验收7.1卸料平台进场前，必须验证出厂合格证；7.2卸料平台安装完毕，必须通过相关部门和人员的安全验收后，方可投入使用；7
.3卸料平台验收合格后，应在架体醒目处悬挂出厂合格证，验收合格牌和限载标志牌，并设定专人严格监督其使用；8卸料平台安全使用管理8.
1卸料平台第一次使用前应在地面进行荷载试验，合格后方可使用。8.2卸料平台使用前必须经过有关部门验收，验收合格后方可使用。8.3平
台使用过程中，应设专人对平台进行检查监督，每日检查合格后方可使用。8.4平台使用受自然环境影响要满足《建筑施工高处作业施工规范》要
求，在特殊天气条件下，如5级（含5级）以上大风、大雾、雷雨天气等，不允许使用。8.5在使用过程中不允许拆除钢平台上的任何部件。8.
6平台所用材料要严格把关，所有材料均应有合格证和质量保证书；8.7钢平台内物料长、宽、高不得超过防护栏所限范围，任何物料严禁放在防
护栏上进行吊运。材料堆放应对称分散，严禁集中于一侧堆放，模板、架料、木方等需沿次梁堆放，材料应尽快吊运下楼或运至楼内，严禁材料在钢
平台内堆放过夜。8.8平台提升前，需清除平台内所有多余物体，防止提升时任何物体掉落。8.9平台提升时，严禁其他无关人员进入平台内。
拆卸、安装楼面夹具的人员需佩戴安全带等个人防护装备。8.10卸料平台仅作材料层间转移的临时堆放使用，不得作为施工操作平台。8.11
在卸料平台明显处悬挂标有“限重0.8吨”字样的标识牌，堆积荷载不得超过0.8t，并随吊随清运。限重0.8吨钢平台，最多码放6m钢管
40根，4m钢管60根，1.5米钢管160根，扣件410个，吊斗800kg，模板木方1.2m3。图8-1：限载标识牌8.12平台架
未经检查验收前，除架子工以外严禁其它人员攀登，验收后任何人不得擅自拆改；8.13搭拆卸料平台时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看
守，严禁非操作人员入内。8.14严禁在架面上堆放材料，杂物必须及时清除，不得将泵送混凝土和砂浆输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重
设备。8.15严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。8.16高压病或心脏病患者严禁作业；酒后或身体不适时严禁作业。8.17在钢
平台显著位置标明容许载物重量（8kN）、管理者标牌、标志牌应可靠的固定在栏杆上严禁堆放物品重量超过钢平台的设计荷载。在卸料平台作业
范围内，划定作业区域并设置警戒标识，由专人进行看护。8.18卸料平台安装与提升要待梁柱结构强度达到100%后方可进行。8.19未尽
事宜执行国家、地方、行业安全法规、规范、标准和现场规定。8.20平台所堆放的材料必须及时吊走，不得长时间放置。8.21卸料平台上操
作人员不得超过2人。9应急处理措施9.1项目部应急领导小组9.1.1应急救援小组激活时间事故发生后1小时内，启动应急机制，同时上
报安全生产监督管理部门和政府。全天24小时进入应急状态。事后处理报告提交公司、业主、政府部门48小时后，应急状态解除。9.1.2现
场抢救组：现场抢救组：项目经理为组长，项目生产经理为副组长，各作业班组长为现场抢救组成员。职责：尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止
事故进一步扩大。9.1.3医疗救治组：医疗救治组：项目经理为组长，义务医疗服务人员为医疗救治组成员。职责：对抢救的伤员，视情况采取
急救处置措施，尽快送医院抢救。9.1.4保安组：保安组：责任工程师为组长，全体保安为组员。职责：负责工地的安全、保卫，支持其他抢救
组的工作，保护现场。9.1.5后勤服务组：后勤服务组：项目总工为组长，质检员为后勤服务组成员。职责：负责交通车辆调配，紧急救援物质
征集及人员的餐饮供应。9.2分包商应急领导小组施工队伍责任人电话劳务层负责人职责四川筑顺建筑劳务有限公司负责应急救援指挥及协调工
作，及时向公司、上级汇报应急救援情况常州市金坛金鼎建筑工程有限公司如发生生产安全事故，应迅速通知项目部，讲清事故情况和已采取的措施
，让救护人员做好急救准备，讲清事故发生地点、附近特征，单位名称，负责人姓名、电话；报告程序：逐级也可越级。9.3发生高处坠落事故应
急救援主要为高处坠落、物体打击和坍塌,万一发生时，应按如下进行救援：9.3.1当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出
血上进行处理。9.3.2发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤害发生休克，应先处理休
克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右
，尽快送医院进行抢救治疗。9.3.3出现颅脑损伤，必须维持呼吸通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，
发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口
，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。9.3.4发生脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绑带或布条包扎
后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位断裂造成截瘫。抢救脊椎受伤者,搬运过程中严禁只抬伤者的两肩与两腿或单
肩背运。9.3.5发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，不再剌伤肌肉神经或血管。固定方法：以固
定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腿侧下肢缚在一起。9.3.6遇有创伤
性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。9.3.7一般伤小的止血法：先用生理盐水(0.9NaCL溶
液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绑带较紧地包扎。9.3.8加压包扎止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、
带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处，结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫
。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。9.3.9动用最快的交通工具或其他措施。及时把伤者送往临近医院抢枚，运送途中
应尽量减少颠簸。同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9.4发生物体打击事故应急救援9.4.1当发生物体打击事故后，抢
救的重点放在对颅脑的损伤胸部骨折和出血进行处理。9.4.2发生物体打击事故后，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。9.
4.3在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头颈胸在一直线上，不能任意旋曲，若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经脊
髓的附加损伤。9.4.4观察伤者的受伤情况，部位，伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸
处心脏挤压、处于休克状态的伤员要让其安静，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。9.4.5出现颅脑损伤，必须维持呼吸通
畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物呕吐物吸入,发生喉阻塞,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重
的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后及时送就近的医院治疗。9.4.6防止伤口污染，在现场，相
对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎;污染较重的伤口，可简单清除伤口异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物，凝血
块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎伤口。9.4.7在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后
误吸。烦躁不安者可因地置宜的予以手足压束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱
位加重，造成或加重脊髓损伤。9.5卸料平台坍塌事故应急救援协调对口专业人员确定救援措施方案，进行现场指导救援工作,现场安全员协同班
组长等专业人员进行救援工作的实施。救援步骤与要求:9.5.1当发生卸料平台坍塌事故时,立即报告现场主要负责人,按规定程序上报有关各
级主管部门请求救援，并在现场迅速确定该部位的作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，需要机械立即调动机械，切断电源，设置危
险区域警戒，控制出现二次伤害事故发生。9.5.2当出现坍塌事故时，伤员被坍塌物压着，应立即组织人力，机械等进行抢救，将压着伤员的坍
塌物用机械工具快速进行解体和清理，以最快速度抢救伤员。9.5.3对伤员抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理,首先观
察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。9.5.4遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。9.5.
5动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往临近医院抢枚，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情
况。9.5.6在坍塌事故中抢救出所有的伤员后,必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关
部门进行现场勘查鉴定同意解封后才能恢复施工，并进行对相邻脚手架的加固和监控。10卸料平台设计说明及计算书10.1设计说明10.1.
1设计计算公式（1）以分项系数为表达形式，具体确定各荷载值，静荷载应乘以分项系数1.2计算；动荷载应乘以分项系数1.4计算。（2）
CPT-2抽屉式卸料平台路轨架属悬臂梁,主梁上所配装台车、台板、护栏等部件，均需测算其重量并找准重心后，分别以各部件的重心与主梁悬
挑支点的实际距离，以及额定荷载值等，全部以集中荷载的方法，按下式，分别计算其对主梁的弯矩最大值：Mmax=FL式中Mmax-
弯矩最大值(N.m)F-集中荷载设计值(N)L-梁的计算长度(m)计算中采用1X10mm3（3）C
PT-2抽屉式卸料平台的台车，其横梁和横梁联管均属简架梁结构，将其额定荷载的重心设定在跨中，均以集中荷载的方法，按下式，分别计算横
梁和橫梁联管的弯矩最大值：Mmax=FL/4(式2)(4)根据GB50017-2017《钢结构设计规范》梁的整体稳定性条件为
:（式3）GB50017-2017《钢结构设计规范》10.1.2整体稳定符合下列情况之一时,可不计算梁的整体稳定性:（1）有铺
板(各种钢筋混凝土板和钢板)密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连,能阻止梁受压翼缘的侧向位移时.（2）H型钢或等截面工字型简支梁
,受压翼缘的自由长度l1与其宽度B1之比,表11.2.1所规定的数值时.GB50017-2017表11.2.1不需计算梁的整体稳
定性的l1/B1值钢号跨中无侧向支承点的梁跨中受压翼缘有侧向支承点的梁,不论荷载作用于何处.荷载作用在上翼缘荷载作用在上翼缘Q23
513.020.016.0（1）主梁材料为Q235钢的200X100H钢，加固见(图3),其y-y轴的一侧加固成箱形截面，另一侧为
开口槽钢型，(以便滚轮通行)上下翼缘均用12厚钢板加固焊接。符合GB50017-2017表4.2.1的要求，可不计算主梁的整体稳定
性。参见(图6)，受压翼缘的自由长度l1与其宽度B1之比：676/47.25=14.3＜16.0（满足表4.2.1的要求)结论：不
用计算梁的整体稳定性（设计计算时取1)（2）凡满足H/B≤6，B/t≤95的箱形截面简支梁可不计算其整体稳定性。(设计计算时取1.
)（3）材料截面抵抗矩的计算公式:（式4）式中B--外宽(mm)H--外高(mm)b--内宽(mm)h--内高(mm)
（4）中心压杆稳定性的计算公式:（式5）式中N--立管的轴向力设计值φ--轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比(由表
4取值λ--长细比,λ=L0/i取≤150(式5-1)L0--实际长度乘以1.155取用i--截靣回转半径(mm)A-
-立管的截面面积(mm2)f--钢材的抗压强度许用值（Q235钢取值160N/mm2）JGJ130-2011表A.0.6
Q235钢的轴心受压构件的稳定系数012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840
.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.94
9200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.915
0.9120.9090.9060.90308990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.87
20.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.
8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779
700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160
.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.63
40.6260.6180.6110.6.30.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440
.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4
581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.
3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.33
60.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910
.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2
510.2481700.245摘自JGJ130-2011表A.0.6（5）空心圆管回转半径的计算公式:(式6)空心圆管的回转半径
(mm)D--圆管外径(mm)d--圆管内径(mm)（6）钢支顶螺旋付承载力的计算公式:(式7)式中N--螺旋
付的轴向力设计值（N）D2--螺旋付的中径(mm)n--螺旋付的旋合圈数h--螺旋付的牙高f--螺纹齿面的许用接触应力(取
20N/mm2)（7）焊接强度(角焊缝受剪切)的计算公式:(式8)式中N--焊缝的剪切应力设计值a--角焊缝的计算厚度(m
m)a=0.7h--焊缝的剪切应力许用值(取118N/mm)h--角焊缝的焊坡高度(mm)L--焊缝长度(mm)（8）膨
胀锚栓受横向剪切的计算公式:(式9)式中N--横向剪切应力设计值（N）A--螺栓的有效截面面积(mm2)--材料的剪切
应力许用值(取118N/mm2)（9）实心圆棒的截面抵抗矩(Cm3)Wx=0.0982D3(式10)式中Wx--截面扺
抗矩(Cm3)D--圆截面外径(mm)（10）主梁挠度的计算公式:(式11)式中F--主梁承受集中荷载设计综合值（N
）（1.25额定荷载+部件自重）-主梁长度(m),计算中采用1X10mm3E--主梁材料的弹性模量（取2.06×105）I--
主梁的惯性矩(mm4)(式11-1)F1--容许挠度(mm)(取悬挑长度/350)10.2设计计算书1)路轨架(主梁)受力设
计计算：主梁材料为200X100H钢(跨中加固见图3-1)，主梁长7500mm，悬挑长度3800mm。A主梁受力情况:a）前护栏
重70Kgb)侧护栏重136Kg.c)台车重490Kg,长3800mm.d)额定荷载800Kg，考慮到超长料的装载，物料重心假设离
前端300处，即悬挑3500mm处，橫跨重心在台面宽三分之一处。即800X1.4X2/3=747Kge)单根主梁重偏载时的Mma
x为(a+b+c)/2+d=(3192000+3998400+13034000)/2+26145000=36257200Nm
mf)另根主梁轻偏载时的Mmax为(a+b+c)/2+d/2=(3192000+3998400+13034000)/2+2
6145000/2=23184700Nmm.B主梁截面抵抗矩(跨中加固见图3)重偏载主梁的强度计算:φs(3.8mX2=
7.6m查表3得0.54+1)/2=0.77小车纵梁的受力设计计算:纵梁材料为120X80X5扁管,总长3800mm,车轮中心矩
2600mm,集中荷载：747Kg[2.1)A.d)]压在单根纵梁上，且将重心移至最弱处跨中进行计算：A小车纵亮的截面抵抗矩：B
小车纵梁的弯矩最大值:C小车纵梁的强度计算:小车橫梁的受力设计计算:小车横梁的材料为120X60X3扁管,总長1850mm,
集中荷载800X1.4=1120Kg,重心按最弱处的跨中计算.A小车横梁的截面抵抗矩:B小车横梁的弯矩最大值:C小车横
梁的强度计算:横梁联管的受力设计计算:横梁联管的材料为100X50X3扁管，总长1265mm，集中荷载1120Kg在跨中。(图8
)A横梁联管的截面抵抗矩:B横梁联管的弯矩最大值:C横梁联管的强度计算:小车轮轴的受力设计计算(4个车轮):小车轮轴的材料为
Φ35圆钢,悬臂结构,臂长56mm(至纵梁管壁)集中荷载的重心，假定就压在一个轮轴上。则747+498/4=871.5KgA小车轮
轴的截面抵抗矩:代入式中W=0.0982D3=0.0982X353=4210mm3=4.2cmm3(式10)B小车
轮轴的弯矩最大值:荷载7470N+4980N/4=8715NC小车轮轴的强度计算:护栏立管的受力设计计算:护栏立管的材料为50
X3方管，悬挑长度1200mm，集中荷载100Kg在上端。A护栏立管的截面抵抗矩:B护栏立管的弯矩最大值:C护栏立管的强度计
算:护栏上横管的受力设计计算:护栏上横管的材料为50X3方管，总长2700mm，集中荷载100Kg在跨中。A护栏上橫管的弯矩最大
值:B护栏上橫管的强度计算:焊接强度的计算:卸料平台在承受动荷载1120Kg时，焊缝受剪切处为横梁联管的两端(100X50扁管)
角焊处，焊缝总长250mm，焊缝高为5mm，有效厚度为a=5×0.7=3.5mm（式8-1）膨胀锚栓M14横向剪切力的计算:6级
大风时卸料平台承受横向风载约为150Kg，重物落地时，塔吊钢丝绳与铅垂线的夹角10°时，800KG重物形成的横向力亦为150kg。
M14膨胀锚栓的有效直径取ф12。并只按单支受力计算:钢支顶按离主梁尾端1.06m处位置，且在重偏载的主梁上计算撑顶力:A前护栏
重70Kg×1.2=84KgB侧护栏重136Kg×1.2=163.2KgC台车重498Kg×1.4=697.2KgD路轨架前
段偏重101Kg×1.2=1212KgE额定荷载800Kg×1.4=1120Kg,在重偏载时形成的撑顶力:重偏载时的重力为:1
1200NX2/3=7470NF重偏载梁的总撑顶力:F=F1+F2+F3+F4+F5F=604.5+757.3+2509+43
6+9337.5=14244.3NG轻偏载梁的总撑顶力：F=F1+F2+F3+F4+F5/2F=604.5+757.3+250
9+436+9337.5/2=8975.5N钢支顶调整螺旋付强度的计算:钢支顶调整螺杆外径应≥ф48,螺距5以上,螺母旋合不少
于5圈,螺母厚度应30mm.单根钢支顶的最大撑顶力为14244.3N钢支顶撑顶管强度的计算：长细比λ≤150钢支顶撑顶管为60
X3焊管，回转半径i=20.18，撑顶管实际长度为：横截面积A=537mm㎡稳定系数φ查表A.0.6得0.308注:3m层高的钢
支顶撑顶管长度为2.5m,并且在撑顶管长度的2/3处设置了横扣管,将四支撑顶管连接成整体,就更为稳定可靠.起吊耳环的强度验算：(
四耳环起吊)作为双耳环受力计算:A焊接强度的验算:(双面焊缝,高5mm)总吊重1360Kg;双面焊缝，搞5mmB拉环剪切强度的
验算:主梁挠度的计算:A额定荷载的重心设定在离建筑物楼面止口2550mm处。B将各部承受集中荷载的重心均移至悬挑端3800处进行
力学换算。额定荷载800kg应乘以1.25进行计算：前护栏F1=3800×70/3800=70Kg=700N侧护栏F2=3800
×136/2450=87.7Kg=877N台车F3=3800×498/1900=49Kg=2490N负载F4=800×1.2
5×2550/3800=671Kg=6710N合计:10777NC挠度计算公式：FL3/3EI≤f(式11)式中f=3
800/350=10.86mm抗倾覆负载的试验和验算:A.按公司企业标准Q/BD1-2012规定：无论是出厂抽检(新产品试制时为每
台都检验，省级鉴定后投入批量生产按3%抽检)还是型式试验，抗倾覆试验都作为重要的检测指标，并规定按150%的额定荷载-1200Kg
，置於平台前角，观测有无侧翻现象发生，全部合格。该测试要求比华中科大的工况极限状况测定法的荷载量增加了50%。B.试验荷载-120
0Kg，置於平台前角，重心位置为悬挑3500mm处，横向4/5处，主梁实际受悬挑力为1200X4/5=960KgMmax=FL=9
600NX1.4X3500mm=47040000N.mm（式1）为省略计算,将47040000借用本专项方案笫26页e)中代入d，
得:=(3192000+3998400+13034000)/2+47040000=10112200+47040000=571522
00NmmC.荷载-960Kg，通过滚轮压点传递，重心位置为离主梁垂直中心线25mm处的主梁下翼，形成的扭转力为9600NX1.
4X25=13440NX25=336000N(约为336N-m)由于两根主梁与横管焊成一体，单根主梁的受力为一半，得168N/m
。D.参阅(图1)两条主梁由数支横管焊接成整体,所以当工字主梁扭转,就会对横管产生弯336000/1×17238=19.5N/mm
3<215N/mm3（满足要求）（式3）两条主梁由数支横管焊接成整体,和四支钢支顶分前后两道顶住路轨架主梁的双重保障，在构造上
已保证了卸料平台的抗倾覆稳定性。综上所述，理论验算和实际测试，以及结构构造，抗倾覆性能十分稳定可靠。10.3对建筑物作用力10.3
.1按华中科技大学采用工况极限状态测定法—800kg砝码置于平台面左或右前角实施偏载（重心离前边缘30cm，离侧边缘22cm，砝码
底面为60cm×44cm时的测试结论：(1)4支钢支顶（含6kg-m扭矩所产生的预应力）总受力情况如下：H左：5.82KNH
右：8.74KNQ左：6.61KNQ右：7.83KN(2)建筑物结构梁L的总受力情况如下：根据公式，选取最不利弯矩，3.5（
自重）+20.3（点荷载）共23.8KN·m=23.8/（0.20.5）=238KN/m<[]本项目卸料平台处梁200×500
mm，混凝土C30，面筋为2根12，底筋为2根18，箍筋为6，间距200，满足受力要求。注：①用户在自行安装辅助斜拉钢丝绳时，则一
边一条，直径取D=16mm。②分别拆下路轨架前端下横管上的螺栓，将斜拉耳环管拉出10cm左右，重新穿入螺栓并拧紧。9.3.2混凝土
楼板抗冲切承载力验算：楼板厚100mm，顶板尺寸120mm×120mm。GB50010-2010第6.5.1条规定≤（0.7+0.
25）式中—局部荷载设计值或集中反力设计值（按撑顶力8740N取值）—受冲切承载力截面高度影响系数，当h≤800mm时取1.0
—混凝土抗拉强度，C30混凝土取1.43N/mm2—计算截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，该值控制在1.
0N/mm2～3.5N/mm2范围内，取中间值得2.25N/mm2—局部荷载作用面积形状得影响系数（计算时取1）—计算截面的周
长，取局部荷载作用面积周长h0/2处垂直面的最不利周长，计算时取（120+h）×4=（120+100）×4=880—截面的有效高
度（计算时取100）代入式中≤（0.7+0.25）8740N≤（0.7×1×1.43+0.25×2.25）×1×880×100=1
37588N满足要求。悬挑卸料平台计算书计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大
，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度5.50m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00
m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用18号工字钢。次梁间距1.00m，外伸悬臂长
度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN
/m2。栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离
主体结构5.05m，两道钢丝绳距离0.45m，外侧钢丝绳吊点距离平台8.40m。一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间
距1.00m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=
4.95cm截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/
m2；Q1=0.30×1.00=0.30kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×1.00=
2.00kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到:q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×
(0.30+0.12)+1.4×2.00=3.31kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×2.00=2.80kN2
.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大
弯矩计算值M=3.31×3.002/8+2.80×3.00/4=5.82kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性
发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=5.82×10
6/(1.05×62140.00)=89.18N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁
焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.
0×53.0×235/(3000.0×126.0×235.0)=0.72由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017
-2011)附录其值用φb''查表得到其值为0.676经过计算得到强度σ=5.82×106/(0.676×62140.00)=13
8.52N/mm2；次梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储
备不参与内力的计算。主梁选择18号工字钢，其截面特性为面积A=30.60cm2,惯性距Ix=1660.00cm4,转动惯量Wx=1
85.00cm3,回转半径ix=7.36cm截面尺寸b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm1.荷载计算(1)栏杆
自重标准值：标准值为0.16kN/mQ1=0.16kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.24kN/m经计算得到，静荷载计算值
:q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.16+0.24)=0.48kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力
，分别为P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=2.59kNP2
=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=4.96kNP3=((1.2
×0.30+1.4×2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=4.96kNP4=((1.2×0.30+
1.4×2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)+2.80/2=6.36kNP5=((1.2×0.30
+1.4×2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=4.96kNP6=((1.2×0.30+1.4×2
.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=4.96kNP7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0
.25×3.00/2+1.2×0.12×3.00/2)=1.40kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连
续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支
撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为14.59kN最大弯矩Mmax=13.21kN.m3.抗弯强度计算其中γx——
截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=13.21×106/1.05/185000.0+8.77×1000/3060.0=70.89N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=0.74由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb''查表得到其值为0.685经过计算得到强度σ=13.21×106/(0.685×185000.00)=104.26N/mm2；主梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=17.03kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.026kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×17.026/0.820=207.637kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=17.026kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f]=65N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[17026×4/(3.1416×65×2)]1/2=15mm，符合要求六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：地锚螺栓数量n=4个根据主梁剪力图可得最大支座力6.132kN,由地锚螺栓承受，所以每个地锚螺栓承受的拉力Nt=6.132/4=1.533kN钢丝绳的拉力对水平杆产生轴压力RUcosθ,水平杆的轴压力由地锚螺栓的剪切力承受，所以每个地锚螺栓承受的剪力Nv=(RUcosθ)/n=2.193kN每个地锚螺栓受剪面数目nv=1.0每个地锚螺栓承受的直径d=25mm每个地锚螺栓承受的直径de=22.50mm地锚螺栓抗剪强度设计值fvb=170.0N/mm2地锚螺栓抗拉强度设计值ftb=170.0N/mm2经过计算得到每个地锚螺栓受剪承载力设计值Nvb=1.0×3.1416×25×25×170.0/4=83.449kN每个地锚螺栓受拉承载力设计值Ntb=3.1416×22.50×22.50×170.0/4=67.593kN经过计算得到公式左边等于0.035每个地锚螺栓承载力计算满足要求!悬挑卸料平台计算满足要求！ |
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