悬挑脚手架施工方案目录1.总体概况11.1.编制依据11.2.工程概况12.结构用外脚手架设计12.1脚手架搭设形式……………………………
………………………………..32.1脚手架设计23.施工部署103.1.架体材料103.2.人员准备114.脚手架施工114.1.
脚手架搭设114.2.脚手架的拆除135.安全文明施工及验收使用规定145.1.总包安全管理体系145.2.分包单位安全管理体系1
45.3.安全措施：155.4.脚手架使用及管理：155.5.脚手架防雷措施155.6.环境、职业健康安全措施166.计算书总体概
况编制依据序号名称规范编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-
20163建筑施工安全检查标准JGJ59-20114A标段OB1楼结构图5A标段OB1楼结构图工程概况结构用外脚手架设计脚手架搭
设形式1、本工程脚手架采用ф48×3.0（计算采用3.0厚）钢管和扣件搭设成双排架，立杆横向间距0.85m、步距1.8m2.搭
设方式与主要参数（1）连墙件落地架采用二步三跨连接；悬挑脚手架采用二步三跨连接。（2）脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，悬挑架
每步铺设钢丝网片及大眼网。（3）立杆底部200mm处设扫地杆。(4)脚手架必须分段挂牌验收，合格后方可使用。3.悬挑式扣件钢
管脚手架搭设方案(1)尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米,操作层外侧步距中增加两道护身杆。采用
的钢管类型为ф48×3.0，连墙件采用2步3跨，。脚手架底部采用大眼网+木跳板封闭。每个楼层设一步钢笆片脚手板，楼层之间操作层另设
两步循环翻转，每层活荷载为2.5KN/m2（严格控制施工荷载，外架上严禁堆放模板方料等杂物），作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里
侧挂密目安全网封闭施工；剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；其他搭设要求严格按照规范执行。脚手架设计1.工字钢悬挑梁的制
作与安装1）先在悬挑层楼板事先弹出悬挑钢梁位置，并在梁板上面预埋U型预埋件。当楼板的厚度小于120mm时，应在预埋锚环内侧穿入2根
直径18mm、长度不小于1500mm的HRB400钢筋，绑在板底筋上。梁板有高低砍，应在工字钢梁前方垫平。注意：1.一次性悬挑脚手
架不超过20米。2.悬挑钢梁悬挑长度1.45m，固定段长度不应小于悬挑长度的1.5倍。型钢悬挑梁固定端应采用1对以上U型锚固螺栓与
建筑结构梁板固定。3.本工程悬挑梁锚环采用φ20圆钢加工制作，钢丝绳斜拉环采用φ20圆钢加工制作。4.斜拉钢丝绳两头需要采用三个以
上U型扣扣紧。5.每根挑梁外端采用直径为16mm，钢丝强度极限为2000N/mm2的619钢丝绳卸载，钢丝绳固定于建筑物结构上
。6.在搭设工字钢第一步立杆，需要在内侧做抛撑拉结内外立杆与楼层预埋钢管拉结防止架体往外倒。7、内侧立杆离墙500mm（结构至立杆
中），悬挑长度1500mm，局部大脚悬挑长度与实际为准，工字钢长度分别（4m、6m、9m）。8、搭设6-8m时应对悬挑梁安全情况进
行检查。9、悬挑脚手架搭设完成，必须组织验收并附上验收牌。10.每个楼层板距离外架边均要设置大眼网，防坠落，2）制作工字钢悬挑梁，
将工字钢上表面的脚手架底座（采用φ25以上钢筋）焊接牢固，悬挑梁制作见下图。筋）焊接牢固，悬挑梁制作见下图。横距150121.钢
筋2.工字钢悬挑梁构造示意图2.悬挑工字钢封堵方案：悬挑脚手架型钢设置在二层、三层、五层楼板处，外架以悬挑工字钢为基础搭设。悬挑
脚手架底部和脚手架与结构之间的间隙，为防止从此处物体坠落坠落伤人及坠人，故须完全封闭。1、悬挑层外架搭设完毕后（一步架）立即在悬挑
位置上扫地杆满铺大眼网至建筑物结构外侧往建筑内侧延伸500mm，并在扫地杆上面满铺木跳板。2、在悬挑工字钢与主体间用模板将临边同样
完全封闭；在悬挑外架的起始端及顶端分别作安全挑网一道，防止高空落物打击伤人。3.大角处理：4、总体布置平面图二、五层悬挑平面图
三层悬挑平面图工字钢悬挑梁转角处横梁示意做法5．脚手架搭设悬挑脚手架的搭设顺序为：安装16#工字钢→立柱→水平扫地杆→扫地小横杆→
第一、二步大横杆、小横杆→水平杆连墙件→接立杆→剪刀撑→铺毛竹片→挡脚板→安全网→循环搭设。脚手架设计高度超出女儿墙高度1.5m，
具体布置形式及设计参数见下表。脚手架设计参数建筑物形式主要设计参数（m）连墙件设置步距横距纵距OB1双排悬挑架1.80.851.5
两步三跨注意：备注：脚手架操作层外侧必须搭设防护栏杆@600mm两道。第一步悬挑架存在高低差，标高分别6.5m、6m。6m跨扫地杆
照常200mm起，在500mm处在设一道扫地杆与6.5M位置扫地杆拉通在往上1800mm一道。大横杆大横杆设置在立杆内侧，与立杆用
直角扣件扣紧，不得遗漏。大横杆采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离≤500mm。同一平面上步和下步相邻的两根大横杆的接头需相互错开
，不得出现在同一跨内，且相邻接头在水平方向错开的距离≥500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。如下图所示：小
横杆每一主节点处必须用直角扣件在大横杆上搭设小横杆。主节点上必须保证有一根小横杆，此处小横杆应用直角扣件固定在立杆上，在任何情况下
不得拆除主节点的小横杆。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层小横杆间距不大于600mm，且每跨架子内要保证最少有
三根小横杆。剪刀撑：架子外侧立面沿整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。剪刀撑采用单根钢管沿脚手架外侧由下至上连续设置，与水平地面
所成角度及跨越立杆按照下表执行。剪刀撑钢管采用搭接方式连接，搭接长度≥1m，用不少于3个旋转扣件固定连接。剪刀撑必须随立杆、大横杆
、小横杆等同步搭设，搭设剪刀撑使用的钢管表面刷红白漆。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中
心线至主节点的距离不应大于150mm。横向斜撑：高度在24m以下的双排脚手架不设横向斜撑；高度在24m以上的脚手架，除拐角应设置横
向斜撑外，中间应每隔6跨距设置一道横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。操作层脚手板及踢脚板：操作层脚手板采用800
mm1200mm的钢笆片，脚手板连接交叉100mm要求牢固，板面平稳，必须采用4mm以上的钢丝绑扎固定在大横杆上。脚手板采用对接
铺设，在对接处接头处必须设置两根小横杆，脚手板端头与其下侧支撑横杆的距离控制在130~150mm之间，两块脚手板外伸长度之和不大于
300mm。密目网及大眼网：随架子的搭设立杆内侧及时满挂绿色密目网，密目网绷拉平直，封闭严密，用绑绳或18#铅丝绑扎。操作层下方满
挂水平大眼网，外边沿要明显高于内边沿50~60cm。连墙件：在每层楼板上预埋钢管连墙件，采用双扣件连接固定，并做相应抱柱拉结，跨中
立杆做与柱拉结的斜拉杆。3.施工部署架体材料1）16#工字钢挑梁：材质及物理性能符合国家要求标准，并附有材质证及物理性能合格证。2
）钢管：选用φ483.0，强度等级Q235-A的焊接钢管，材质符合现行国标?碳素结构钢?（GB／T700）中Q235－A级钢标准
，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管上严禁打孔。新用钢管要有材质检验合格证。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.
0m，小横杆长度1.1m。每根钢管的最大质量不应大于25㎏。钢管外径、壁厚偏差不大于0.5㎜；表面锈蚀深度≤0.5㎜；两端面相切斜
偏差不大于2°、且不大于1.7㎜。弯曲度要求：端部弯曲长度L≤1.5m，弯曲度≤5㎜。立杆钢管管：3m＜L≤4m：弯曲度≤12㎜
；4m＜L≤6.0m：弯曲度≤20㎜。水平杆斜杆弯曲：L≤6.0m,弯曲度≤30㎜。钢管必须涂有防锈漆。3）扣件：采用可锻铸铁扣
件，材质符合现行国标?钢管脚手架扣件?（GB15831-2006）规定；不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝；毛刺、
氧化皮等清除干净。螺栓拧紧力矩达65N/m时，扣件不得发生破坏。新扣件具有生产许可证，质量检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对
扣件质量有怀疑时，应按国标?钢管脚手架扣件?（GB15831-2006）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的
严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应
不小于5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。扣件表面应进行防锈处理。4）采用竹串片脚手板，不得有变
形、松散、腐朽、烧伤现象，具有产品出厂合格证及经复试合格。5）密目网、小目网、必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督
管理部门发放的准用证。6）钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。7）立杆、
纵横向水平杆、用黄色油漆涂刷；扣件刷暗红色；剪刀撑、护身栏杆用黑黄双色油漆分段间隔涂刷，间距300mm一段。人员准备脚手架搭设施工
队伍必须有相应资质，承担脚手架搭设的操作人员必须有专门的特种作业证，施工前将对操作工人的持证情况进行检查，施工过程中项目工程部、安
全部对参与脚手架搭设、拆除的工人要进行上岗证件检查。脚手架施工前，由技术部对工程部、安全部及土建分包单位做方案交底，工程部对搭设架
子的施工人员做技术交底、安全交底。所有架体搭设人员必须配备安全带及其他必要的安全防护设备，否则不得参加架体施工。由安全部、工程部负
责监督检查。劳动力投入计划序号工种人数备注OB1架子工40有特种作业证(脚手架操作)力工15/脚手架施工脚手架搭设脚手架搭设流程定
位→铺设工字钢→放纵向扫地杆→竖立杆、扣横向扫地杆→大横杆→小横杆→扶手杆→设拉接点→设剪刀撑→铺脚手板→张挂安全网→设置安全挡板
→检查、验收合格后→投入使用脚手架搭设方法1、所有立杆不得悬空，要全部座落于悬挑梁上。工字钢悬挑梁稳固牢靠，强度、刚度满足要求。2
、立杆垂直度偏差不得大于架高的1/400，且不大于40mm。3、立杆接头除在顶层可搭接外，其余各接头必须采取对接扣件对接，且符合下
要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500m
m，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。4、立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m。5、架体底部必须
设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆
下方的立杆上。6、大横杆在立杆内侧，设于小横杆之上，用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。7、大横杆用对接方
法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不大于1/300，且不大于±10cm。对接接头交错布置，不设在同
步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并避免设在纵向水平跨的跨中。立杆、横杆接头做法如下图示：8、用于大横杆对接的扣件开
口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。9、每一主节点处必须设置一
小根横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该横杆在架体外露100㎜，设在距立杆150mm的范围内靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm
，并不得拆除。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2。10、剪刀撑：悬挑
架外立面通长设置连续剪刀撑。剪刀撑设置应特别注意：由底至顶连续设置。每道宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆夹角为45°～60°。
剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1米，用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端
或立杆上，斜杆端部旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。小转角处宽度小于3000㎜立面采用“之”字撑设置。脚手架的拆除1
、拆除流程：清理架体上的拆除物及杂物、检查架体的每个节点、连墙杆及支承件、做好拆除前的准备工作→安全网→护身栏杆→踢脚板→最上一组
剪刀撑→连墙杆→小横杆→大横杆→立杆→松除工字钢支撑梁与元钢锚环的楔紧木楔→割除圆钢锚环→抬离工字钢梁。2、拆除要点：1）、拆除前
组织现场技术人员、管理人员、操作人员、安全员进行系统的安全技术交底。明确拆除顺序、安全保障措施、拆除方法。2）、严格按《建筑安装工
人安全技术规程》及操作规程作业。拆除现场5m范围内设警戒区，配专人负责警戒工作。停止拆除区域内所有施工，待外架拆除完毕后方可进入该
区域作业。拆除人员进入工作岗位后，再次对各部位的完好状态进行一次检查，确认无误后方可作业。拆除必须逐层循环作业，不允许分立面拆除或
踏步式拆除，认真做到一步一清、一杆一清。所有连墙杆、“之”字形斜撑随脚手架的拆除同步进行，不准先行拆除。每班作业后，必须对存留架体
进行检查，不稳定部位加固后方可离开。拆下来的材料不得随意朝下投掷，有组织地分类堆放，输送到地面。拆除人员必须佩戴安全帽，正确使用安
全带，遵守安全操作规程安全文明施工及验收使用规定总包安全管理体系姓名职务职责项目经理资源调配、施工总指挥执行经理资源调配、施工副总
指挥总工负责技术准备，现场技术指导项目书记协调，后勤负责副总指挥商务经理协调，资金调度副总指挥质量安全总监质量安全实施责任人安全总
监安全监控部门经理相应职能的具体操作安全员安全监控分包单位安全管理体系施工区施工队伍施工队管理职责OB1服从总包管理，负责主持分包
的日常工作，参与检查验收现场技术指导并及时将现场问题反馈给总包，参与检查验收高支模体系支设的安全管理工作，参与检查验收安全措施：1
、脚手架搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，凡有高血压、心脏病及不适应高处作业体征的人员不得上架操作。2、搭拆作业前，必须检查个人
的安全防护用品是否完好，着装是否紧凑，工具袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。3、在搭拆脚手架过程中，所有杆
件、施工材料不得随意堆放在脚手架上，必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆件或拆除运送到安全地方后再拆下一个杆件。架体上不得存放
任何悬浮材料。4、不准利用架体作垂直吊拉运送材料的支架。5、操作人员必须步调统一，设专人指挥。当两人共同搭拆同一杆件时必须互相呼应
，确认无误后方可进行作业。6、在夜间、雨雪、强风天气严禁外架作业。脚手架使用及管理：1、架体搭设完毕后需经设计人员、工长、安全员、
架子工班长共同验收，合格后多方签字交付使用。不合格者严禁投入使用。2、搭设好的脚手架不准任意拆改架体，如确需改动，须经工程技术人员
重新设计后按设计要求改动。3、外架主要是按结构用脚手架来考虑的，在主体施工过程中是用于防护的，所以不得在外架上集中堆放施工材料，其
允许荷载值不大于2000N/m2。4、在施工过程中，施工员、技术员、安全值班人员要经常巡视检查，观察悬挑梁的预埋件、吊索的卡具、连
墙杆、大小水平杆、立杆、剪刀撑等的扣件是否有松动，各部杆件、脚手板是否有拆除现象等。如发现问题及时采取措施加固。5、在放假、雨雪、
强风天气后要组织人员专门对外架进行检查，并形成检查记录，确认无误后方可继续使用。脚手架防雷措施脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临
时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）标准。采用避雷针、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针采用φ12镀
锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，以及距离不大于40m的防护栏杆上部纵向水平杆上，形成避雷网。接地线采用40×4的
镀锌扁钢，将避雷针分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与避雷针采用两道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，
并保证接触面积不小于10mm，并将表面的氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的
长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度
大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离
不小于3m，以避免发生击穿事故。环境、职业健康安全措施1、施工期间与周围居民进行沟通、协调有关情况。对特定时期（如：高考、中考期间
）应按政府部门有关规定严格实施，若要施工提前需征得有关部门同意。结构施工期间噪声限值为：昼间70dB。2、各种材料及构配件必须按
要求分规格码放整齐。脚手架支设、拆除、搬运时必须轻拿轻放。3、油漆应采用通过环境认证合格产品，现场集中进行喷涂，喷涂时下部铺彩条
布或塑料薄膜。对油漆应进行集中存放。悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20
11《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2
010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆
的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件
采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.
10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小
横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用1
6号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.27米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁
进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.850/3=0.028kN/m活荷载标准值
Q=2.000×0.850/3=0.567kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.028=0.082kN
/m活荷载的计算值q2=1.4×0.567=0.793kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横
杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大
弯矩为M1=(0.08×0.082+0.10×0.793)×1.5002=0.193kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大
弯矩为M2=-(0.10×0.082+0.117×0.793)×1.5002=-0.227kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最
大值进行强度验算：σ=0.227×106/5262.3=43.178N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求
!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.028=0.068k
N/m活荷载标准值q2=0.567kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.068+0.990×0.56
7)×1500.04/(100×2.06×105×127084.5)=1.174mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10
mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷
载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准
值P2=0.100×0.850×1.500/3=0.043kN活荷载标准值Q=2.000×0.850×1.500/3=0.8
50kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.043+1.4×0.850=1.312kN小横杆计算简图2.抗弯强
度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下
:M=(1.2×0.040)×0.8502/8+1.312×0.850/3=0.376kN.mσ=0.376×106/526
2.3=71.483N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷
载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1
=5.0×0.040×850.004/(384×2.060×105×127084.500)=0.01mm集中荷载标准值P=0.0
60+0.043+0.850=0.952kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=952.050×850.0×(3×850
.02-4×850.02/9)/(72×2.06×105×127084.5)=0.793mm最大挠度和V=V1+V2=0.803
mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力
按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×0.850=0.034kN脚手板的荷载标
准值P2=0.100×0.850×1.500/2=0.064kN活荷载标准值Q=2.000×0.850×1.500/2=1.
275kN荷载的计算值R=1.2×0.034+1.2×0.064+1.4×1.275=1.902kN单扣件抗滑承载力的设计计算
满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件
在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标
准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1=0.130×20.000=2.5
90kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(
0.850+0.500)/2=0.405kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0
.16NG3=0.160×1.500×4=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG
4=0.010×1.500×20.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=
4.255kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=2.000×2×1.500×0.850/2=2.550kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(k
N/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.
600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压
力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.255+0.9×1
.4×2.550=8.319kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部
立杆的最大轴向压力N=1.2×4.255+1.4×2.550=8.676kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=
0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的
步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.500×1.800×1.800/10=0.13
8kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.676kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚
手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1
.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262
cm3；λ——长细比，为3118/16=197λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比
验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；σ——钢管立杆受压强度计算值
(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=8676/(0.19×
506)=91.448N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.319kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——
计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),
由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=5.05
5cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；λ——长细比，为3118/16=197λ0——
允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/
i的结果查表得到0.188；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m；σ——钢管立杆受压
强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=8319/(
0.19×506)+138000/5262=113.867N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六
、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(
kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw
——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束
脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.103kN，连墙件轴向力计算值Nl=
8.103kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2
=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=5
0.00/1.59的结果查表得到φ=0.92；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]
=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.091kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到
Nf2=292.060kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力
计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反
力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，
m=1500mm，l=2270mm，ml=500mm，m2=1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.
00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=8.68kN水平钢梁自重强度计算荷载
q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.50/2.27=0.66kl=0.50/2.2
7=0.22k2=1.35/2.27=0.60代入公式，经过计算得到支座反力RA=25.192kN支座反力RB=-6.914
kN最大弯矩MA=16.327kN.m抗弯计算强度:f=16.327×106/(1.05×141000.0)=110.282
N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.26+2.55=6.81k
N水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=9.526mm按照《建筑
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足
要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢
结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-20
11)附录B其值φb''=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=16.33×106/(0.929×141000
.00)=124.65N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点
如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.914kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f
]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个
U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6914×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.91kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于6913.54/(3.1416×20×1.5)=73.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.91kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=6.91×2.27/2=7.85kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；αs=7.85×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0510ξ=1-(1-2×0.0510)1/2=0.0520γs=1-0.0520/2=0.9740楼板压点负弯矩配筋为As=7.85×10^6/(0.9740×85.0×210.0)=451.3mm2悬挑脚手架计算满足要求！ |
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