普通模架安全专项施工方案目录第一节编制依据1一、施工图纸1二、国家规范1三、主要施工手册1第二节工程概况1一、工程整体综述1二、工程基本情况
2三、工程设计概况2四、单体设计概况3五、本方案使用范围3第三节施工部署4第四节模板配置原则4第五节模板及架体设计6一、柱模板设计
6二、梁板模板设计9三、墙体模板设计20四、后浇带模板24五、楼梯模板26六、底板工程模板设计27第六节模板质量要求28一、质量目
标28二、模板工程质量控制程序29三、模板工程质量标准及控制29四、质量控制注意点30五、质量通病的防治及质量保证措施31六、材料
控制措施31第七节满堂架搭设及使用要求32一、材料要求32二、构造要求32三、搭设要求33四、验收要求34五、使用要求38六、质量
通病预防39第八节模板拆除39一、拆除条件及顺序39二、模板拆除注意事项40第九节模板、架料维护及管理41一、模板、架料管理41二
、模板、架料的维修保养41第十节环境与职业健康安全措施42一、安全管理规定42二、模板支撑架搭设时的安全技术措施43三、模板支撑架
上施工作业的安全技术措施43四、模板支撑架拆除的安全技术43五、应执行的强制性条文43六、预防坍塌事故的技术措施44七、预防高空坠
落事故安全技术措施45编制依据施工图纸项目结构施工图纸项目建筑施工图纸国家规范类别名称编号规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB5
0204-2015建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工扣件式
钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑结构荷载规范GB5000
9-2012建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991规程建筑工程大模板技术规程JGJ74-2003钢管脚手架、模板支架安全
选用技术规程DB11/T583-2008标准建筑施工安全检查标准JGJ59-2011主要施工手册《建筑施工手册》（第五版）《中国建
筑施工现场安全防护标准化图集》工程概况工程整体综述生产产房高度40.7m，地下一层，建筑面积51842㎡，地上四层，建筑面积216
553㎡。动力厂房高24.7m，地下一层，建筑面积8380㎡，地上3层，建筑面积23578㎡。项目总平面图工程基本情况工程基本情况
序号项目内容1项目名称2项目地址3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位工程设计概况各单体相关参数建筑名称·建筑高度（m）占地面积
（㎡）建筑面积（㎡）结构类型生产厂房生产区28.449955253598框架-抗震墙生产辅助区21.5588416471框架-抗震
墙动力厂房20.5975836106钢框架高压主变电站——37829652框架甲类仓库6.210181018框架废弃物仓库6.22
60260框架特气供应站10.79221147框架氢气站6.5473473框架硅烷站6.8184184框架天然气减压站3.7878
7框架单体设计概况生产厂房结构设计概况序号项目内容1结构形式基础结构形式桩基主体结构形式框架2混凝土结构断面筏板厚度/mm800柱
截面/mm钢筋混凝土柱600×600、900×900、1000×1000、1200×1200等钢骨柱1000×1000、1200×
1200、1300×1300等混凝土梁断面/mm300×600、300×700、450×900、500×700、600×900、6
00×1000、600×1100、600×1050、800×1200、等楼板厚度/mm150、200等动力厂房结构设计概况序号项
目内容1结构形式基础结构形式桩基主体结构形式钢框架2混凝土结构断面筏板厚度/mm800钢骨柱1300×1300混凝土梁断面/mm6
00×800、700×900楼板厚度/mm200本方案使用范围本方案适用于本项目中除cheese板、waffle板和专家论证范围
的其余部分柱模、梁板模、墙模后浇带模板、楼梯模板及基础模板施工。Cheese板、waffle板模架施工参照《格子梁施工方案》。专家
论证范围详见《高支模方案》，含以下区域：（1）模板支撑系统高度超过8m；（2）跨度超过18m；（3）施工总荷载大于10KN/㎡；（
4）集中线荷载大于15KN/m。施工部署及人员配置普通模板施工与高支模施工同时进行，施工部署统一在《高支模施工方案》中阐述，见《高
支模施工方案》第三节。模板配置原则本方案内容涵盖除高支模体系与格子梁体系之外所有模架工程：包括基础、墙体、梁板柱、楼梯、后浇带及其
它单体模架工程等。其中1号建筑FAB主体结构的M.5轴以北区域采用碗扣架体，M.5轴以南的区域采用盘扣架体，不符合模数的部分采用钢
管支撑。2号建筑CUP主体结构采用碗扣架体，不符合模数的部分采用钢管支撑。基础、楼梯均采用钢管加固，柱采用钢管（或50903m
m方钢管）与紧固件进行加固，墙体使用内架与钢管操作架结合方式施工，并采用U托对顶进行加固，后浇带采用独立支撑体系。根据结构形式特点
，模板体系选型如下表：模板体系选型表序号分项工程模板选型备注1基础底板、地梁模板12mm厚多层板/40×90mm木方次龙骨/双钢管
2降板、电梯基坑集水坑12mm厚多层板/40×90mm木方次龙骨/双钢管3外墙(1m)15mm厚双面覆膜多层板/40×90mm次龙
骨(或50903mm方钢管)/双钢管,16止水螺杆4外墙(＜1m)15mm厚多层板/40×90mm次龙骨(或50903mm
方钢管)/双钢管背楞,16/,14(600以下墙)止水螺杆4内墙钢模或同外墙木模配套配件5框架柱FAB栋U轴北钢模板/木模(同下)
配套配件其余柱15mm厚双面覆膜多层板/50×100mm木方/柱箍紧固件6倒角条20×20mmPVC倒角条梁柱均倒角7梁底、板底
12mm厚多层板/40×90mm木方次龙骨/双钢管梁侧12mm厚多层板/40×40×1mm方钢次龙骨/双钢管,14对拉螺杆8楼梯模
板12mm厚多层板底模/40×90mm木方龙骨预埋30303角铁护角9楼板后浇带快易收口网钢筋加固10底板后浇带快易收口网钢
筋加固11墙体后浇带快易收口网钢筋加固模板体系选用材料力学要求如下表：序号材料名称规格材质要求力学性能备注1模板15mm厚满足GB
/T17656-2008《混凝土模板用胶合板》规定剪切强度1.3N/mm2抗弯强度12.0N/mm2弹性模量10000.0N/
mm22木方40mm90mmIa类针叶材（含水率≤25%）。剪切强度1.3N/mm2抗弯强度11.0N/mm2弹性模量90
00.0N/mm2按40mm90mm计算4碗扣,48.33.5mm立杆,48.33.0mm水平杆Q235钢，不得有严重锈蚀
、弯曲、压扁及裂纹。抗压强度设计值：f=205N/mm2立杆按,48.32.5mm计算5盘扣48Q345B钢，不得有严重锈蚀、
弯曲、压扁及裂纹。抗压强度设计值：f=300N/mm26钢管,48.33.5mmQ235钢，不得有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹。
抗压强度设计值：f=205N/mm2按,48.32.5mm计算7扣件直角、对接、旋转满足GB15831-2006《钢管脚手架扣
件》要求。扣件计算折减系数取0.8扭力矩40~65N.m8可调托撑螺杆与托板周边满焊。受压承载力设计值≤40KN9木脚手板50mm
200mm4000mm不低于国家规范要求Ⅱ等材标准的杉木。板面挠曲小于3/1000模板及架体设计柱模板设计柱木模设计：柱木模使
用范围包括：1号建筑FAB600×600以下结构柱，2号建筑CUP所有结构柱，其余栋号框架柱。柱模架设计类型面板龙骨支撑柱箍其他
FAB0.6×0.6m15mm厚双面覆膜板次龙骨4090mm木方@200mm用钢管与满堂架拉结、钢管操作架紧固件@500mm20
×20倒角条CUP15mm厚多层板次龙骨4090mm木方@200mm用钢管与满堂架拉结、钢管操作架双钢管@450对拉螺栓@400
20×20倒角条柱模板加固示意图柱模板与梁接茬位置示意图柱木模施工流程柱模板施工流程如下：柱木模施工工艺在弹线完毕后模板就位前搭
设碗扣脚手架作为操作架，以保证模板稳定就位，同时作为施工人员的操作平台。柱模安装就位前必须保证柱模定位筋焊好，预埋管线、线盒布置好
。为了防止模板底部漏浆，安装柱模前在柱子模板控制线外圈做20mm高水泥砂浆挡台。柱子混凝土的浇注高度应为梁底标高以上20mm，节点
处梁高不同时以标高较小的梁为准。柱钢模设计：柱钢模使用范围包括：1号建筑FAB超过900900的框架柱。柱模板选用可调截面柱模板
，可调式截面柱模板是一种适合于独立矩形柱施工用的柱模，它是一种新型无背楞模板，它以刚度大，支拆灵活方便，调节范围大的特点，广泛应用
于框架结构的独立柱施工中。其主要技术特点如下：（1）本柱模适用于柱截面变化600-1200毫米矩形柱的施工，高度根据建筑物标高确定
，可做成分节，多节高度组合时上下拼接缝处要加附加背楞，附加背楞为双10#槽钢，长度1.2米，用φ18钩头螺栓与模板横肋四点连接。（
2）本柱模调节原理为利用面板与边框互相压接的方式调节（详见图示），调节间距为50毫米，调接孔在面板上，当柱尺寸大于1500毫米时，
柱体内需加对拉螺栓加固。（3）柱模材料选择为：面板采用6毫米热扎钢板，龙骨选用10#槽钢，连接处为双龙骨，拉接处双向龙骨间距为60
0毫米，底部双向龙骨距地面300毫米左右。拉接螺栓为φ24螺栓。（4）接节处用附加槽钢加强，防止接缝错台和涨模。（5）为方便施工，
模板可配置爬梯和操作平台架。（6）该模板支拆需借助起重设备，模板合拢时在接缝处加海面条，以防止漏浆，不用的调节孔，用塑料堵封死，为
减少吊次，模板可组成两个直角，整体拆装。（7）为防止钢模侧翻，钢模上采用619钢丝绳与柱钢筋拉结好。为保证柱操作架安全性，应在满
堂架搭设后施工柱模板，以满堂架作为柱模板操作架。若需提前施工柱模板，则针对本工程单独设计柱操作架。操作架设计如下：柱钢模操作架事宜
图柱钢模施工流程及工艺绑扎钢筋→清理地面→弹模板就位线→高度需拼接的模板在地面拼好，拼缝处上紧所有连接螺栓(M20L=50),背
面拼缝处加L=1200的加强槽钢，用钩栓与模板横肋拉紧固定→起吊第一块模板，靠拢在柱筋上，并作临时加固→起吊第二块模板，按规定方向
与第一块模板合拢，拼接处加φ24拉结螺栓，并紧固（不要太紧）→依次合拢第三、第四块模板→调整柱截面尺寸及对角线→紧固四角拉结螺栓→
用钢管U托支撑调柱体整体垂直度→用脚手架管加固模板（截面大于10001000）→检查验收→合格后浇筑混凝土柱钢模操作要点1、清理
柱根周圈，并对模板安装处进行找平。2、弹出模板定位控制线。3、吊装模板，连接相邻模板，模板组装后应在边框上粘贴密封胶条，防止漏浆。
4、模板在高度方向拼接时一次拼接高度不得大于10米，大于10米时要分两次拼接，两次吊装，多节拼接时要加好加强背楞，紧固各点钩头螺栓
。5、调整模板垂直度及整体尺寸后锁紧拉接螺栓。6、在柱模板四周设垂直度调整斜支撑（钢管+U托），调好垂直度后与地面锚固，截面较大时
要加固模板，以防止浇筑时不均匀荷载引起的变形。7、模板拆除遵循先支后拆，后支先拆的原则，防止模板与硬物碰撞，撬棍敲打。8、起吊大模
前，应将所有φ24拉结螺栓全部拆除，使模板完全脱离柱体，经检查无误后方可起吊，起升模板应平稳缓慢。9、拆下的模板应及时清理维修，涂
刷脱模剂。柱钢模维护1、模板及配件堆放场地应平整坚实，以免引起模板变形。2、吊运模板时应轻起轻放，不得碰撞已安装好的模板和已浇筑好
的混凝土柱体。3、已安装好的模板，不得用于临时堆料和作业平台。4、模板堆放场地应夯实平整，不得有积水。模板平放时，应有垫木支撑，立
放时，要按有关规定搭设模板插放专用架子。模板插入插架时应从中间向两边排布，调运模板时应从两边开始调运。架体扫地杆离地高度200mm
。相邻模板在插架内摆放时应成“八”字形摆放，以保证插架稳定性。插架设置一个爬梯，爬梯用钢管扣件搭设，每步400mm。插架四周设置剪
刀撑。5、模板应及时清理维护，保持模板整洁及配套零件齐全。6、不得在模板就位后涂刷脱模剂，以防止污染钢筋及混凝土接触面。梁板模板设
计普通梁板模设计：普通梁板模板使用范围包括：1号建筑FAB负0.5层、一层、二层和2号建筑CUP地下一层除需要论证和其他部分。其中
1号建筑FAB主体结构的M.5轴以北区域采用碗扣架体，M.5轴以南的区域采用盘扣架体，不符合模数的部分采用钢管支撑。2号建筑CUP
主体结构采用碗扣架体，不符合模数的部分采用钢管支撑。梁、板模架设计序号梁截面梁底梁侧木楞梁下支撑备注CUP600×80012mm多
层板；40×90木方@≤100mm；主龙骨间距同立杆；20×20倒角条40×90钢矩管，@≤150mm，且每边不少于4道；双钢管主
龙骨间距500mm；?14对拉螺杆纵向间距不大于600mm碗扣单立杆步距1200mm纵向间距900mm、600mm700900碗
扣单立杆步距1200mm纵向间距900mm、600mm其余小梁碗扣单立杆步距1200mm纵向间距900mmFABM.5轴北侧＜0.
55㎡≥0.4㎡碗扣单立杆步距1200mm纵向间距600mm验证见后附450900梁验算＜0.4㎡碗扣单立杆步距1200mm纵向
间距不大于1200mm验证见后附500700梁验算FABM.5轴南侧＜0.55㎡盘扣单立杆步距1500mm纵向间距不大于1200
mm验证见后附500600梁验算板模架设计序号板厚板底板下支撑备注CUP、FAB板200mm以下12mm多层板；40×90木方@
≤200mm；主龙骨间距同板下立杆碗扣立杆步距1200mm纵横向间距不大于1200×1200mm验证见后附200mm板验算模架其他
设计要求水平剪刀撑（Ф48钢管）架体顶部底部各设一道，当架体高度超过8米时中间每隔4步设置一道竖向剪刀撑（Ф48钢管）架体外侧四周
及内部纵、横向间隔4.5米设由下至上的连续剪刀撑水平安全网梁底设置一道碗扣架体排布图选取典型标准跨碗扣架体排布如下，其余同此类似：
2号建筑CUP地下一层2号建筑CUP标准跨排杆2号建筑CUP地下一层立面排布图2号建筑CUP地下一层立面排布图1号建筑FAB负0.
5层排布图1号建筑FAB负0.5层排布图1号建筑FAB负0.5层立面排布图1号建筑FAB负0.5层立面排布图1号建筑FAB负0.5
层中回风排布图1号建筑FAB负0.5层中回风排布图1号建筑FAB负0.5层中回风立面排布图1号建筑FAB负0.5层中回风立面排布图
1号建筑FABHPM区架体排布图1号建筑FABHPM区架体排布图1号建筑FABHPM区架体立面排布图1号建筑FAB一层HPM区架体
立面排布图1号建筑FAB一层HPM区架体deck板详图1号建筑FAB一层1A区架体排布图梁板模架安装流程梁板模架安装流程搭设碗扣满
堂脚手架铺设跳板操作层安装梁底模板绑扎梁钢筋安装梁侧模板梁侧模板加固顶板模板安装顶板钢筋绑扎盘扣架体排布图选取典型标准跨盘扣架体排
布如下，其余同此类似：1号建筑FAB地下一层中回风1号建筑FAB地下一层中回风排布示意1号建筑FAB地下一层中回风立面示意1号建筑
FAB地下一层南侧边跨1号建筑FAB地下一层南侧边跨排布示意1号建筑FAB地下一层南侧边立面1号建筑FAB地下一层中回风排布示意1
号建筑FAB地下一层东侧边跨1号建筑FAB地下一层东侧边跨排布示意1号建筑FAB地下一层东侧边跨立面排布示意1号建筑FAB1A区1
号建筑FAB地下一层东侧边跨立面排布示意1号建筑FAB地下一层东侧边跨立面排布示意墙体模板设计墙体模架设计墙体模架设计墙体模板次背
楞主背楞支撑备注FAB外墙1m厚15mm厚双面覆膜多层板40×90木方或40×90×3mm钢矩管@100mm间距930mm螺杆@2
50最下5道螺杆间距加密钢管+U托止水螺杆FAB外墙小于1m15mm厚多层板止水螺杆FAB内墙15mm厚双面覆膜多层板对拉螺杆CU
P外墙15mm厚多层板止水螺杆CUP内墙15mm厚多层板对拉螺杆墙体采用915mm1830mm模板施工，加固采用Φ16/14螺杆
，有止水要求的采用止水螺杆，止水片规格3mm(厚度)70mm（长度）70mm（宽度），加在穿墙螺栓两面的是橡胶垫块，大小头，圆
台，中间的孔径大于穿墙螺栓直径，穿墙螺栓两头各焊一个短钢筋挡头，橡胶垫块卡在钢筋挡头外面，同时还可以控制墙体厚度。模板拆除后，先贴
墙面将螺栓割掉，再用錾子将橡胶垫块剔掉(垫块放置时当然是大头朝外，便于剔掉)，再将螺栓齐根割掉，用防水水泥砂浆补平。止水螺杆空隙处
采用16mm宽小模板条进行封堵。三片式止水螺杆示意图施工流程墙体模板施工流程如下：在安装模板前，按位置线安装门窗洞口模板，与墙体钢
筋固定，并安装好预埋件。安装模板采用两侧模板同时安装，第一步模板边安装锁定边插入穿墙或对拉螺栓和套管，并将两侧模板对准墙线，使之稳
定。然后用钢卡或蝶型扣件与钩头螺栓固定于模板边肋上，调整两侧模板的平直度，再退步安装模板到顶部，用蝶型扣件与钩头螺栓和内钢楞固定，
插入穿墙螺栓，用螺母将蝶型扣件拧紧，使两侧模板成为一体，安装斜撑，调整模板垂直度，检验合格后与地锚连接，穿墙螺栓连接牢固，松紧一致
。模板及螺杆排布单元示意图如下所示：墙体模板加固平面示意图模板加固采用直径48mm，壁厚3.0mm，钢管进行加固。次龙骨采用木方进
行加固处理，间距250mm，主龙骨采用483.0双钢管进行加固，间距931mm。加固方式如下图所示：墙体模板正立面及剖面图墙体模
板施工示意图施工工艺导墙随底板一起浇筑，墙体模板上翻300mm墙筋绑扎、安装模板前在内侧搭设满堂脚手架作为操作架，墙体外侧使用外架
作为操作架；安装单侧墙模和三片式止水螺杆，止水螺杆应保证螺杆中心处于墙中。两侧墙模板就位后，在螺杆端套上蝶形螺母，然后调整两块模板
的位置和垂直，同时调整斜撑角度，紧固全部止水螺杆的螺母，在模板底面粘海绵条，以防止漏浆。墙体施工缝设计本工程墙体施工缝分2种情况设
置。具体情况如下（1）、墙体下部中部水平施工缝此位置施工缝设置在筏板以上300mm和墙体高度中央，在施工时，将筏板与导墙一起浇筑，
留滞墙体水平施工缝，并设置一道止水钢板。止水钢板连接需按要求进行，如下图所示：（2）、墙体上部水平施工缝此位置施工缝设置在剪力墙体
上部，与梁交接处，施工时，无需预埋止水钢板，仅放置一条膨胀止水条。后浇带模板结构梁板后浇带设计结构楼板后浇带采用平直缝，浇筑砼时使
用木板和木方做竖向支撑。最终混凝土浇筑合缝后方准完全拆除模板。注意后浇带模板必须与周边梁板模板分开单独支设，严禁拆除后回顶。混凝土
浇筑完毕达到拆模强度（即上层梁板施工完毕且本层梁板混凝土强度达到设计强度）后，后浇带板跨拆除底模，后浇带下铺设的整张模板及木方背楞
保留不拆除，后浇带支撑顶至混凝土已施工层。后浇带内清理干净后，两侧楼板上砌二皮砖，用多层板封盖，覆盖塑料布，以免在施工过程中污染钢
筋。后浇带拆除前要进行正常保护。后浇带在进行浇筑前，两侧混凝土凿毛湿润，清理干净后浇筑比两侧混凝土高一等级的微膨胀混凝土。后浇带混
凝土浇筑后保证养护时间不少于28天。后浇带独立架体与碗扣满堂架一起搭设，连成整体，搭设时考虑后浇带位置，使后浇带下方无碗扣立杆若后
浇带穿梁，则梁底需加一道立杆，该立杆不落地，用扣件连接在扫地杆上并加2个防滑移扣件满堂架拆除时保留后浇带两侧共4排立杆后浇带独立支
撑体系楼板后浇带处用一层细目钢丝网加一层快易收口网的方式进行支护，快易收口网后背≤Ф10钢筋，用细铁丝将快易收口网、钢丝网与小于等
于Ф10钢筋绑扎牢固。墙体后浇带模板支撑方法与楼板相同，水池墙体及地下室外墙中间应增加止水钢板。楼板后浇带防护：在后浇带钢筋上覆盖
模板加木方，后浇带两侧各砌筑两皮灰砂砖并抹灰，砖上覆盖12mm厚多层板。楼板后浇带防护墙体后浇带设计墙体后浇带两侧须按施工缝做法预
埋钢板止水带，钢板止水带厚度3mm，宽度400mm。钢板止水带连接处必须满焊。浇筑外墙混凝土前在后浇带两侧安装具有一定强度的阻挡混
凝土流失的快易收口网或密目钢丝网，钢板网与钢板止水带焊接并固定牢固。外墙后浇带模板应加固牢靠，防止涨模及漏浆。模板须与先浇混凝土墙
体紧密结合以避免漏浆。模板应从外部支撑，慎用对拉螺杆。后浇带选用具有补偿收缩作用的微膨胀混凝土。混凝土应分层浇筑并振捣密实。拆模后
应注意覆盖和及时养护。养护时间不少于28?天。对于水池墙体，考虑后期出料，后浇带修改为4m宽。工艺流程：埋设钢板止水带——浇筑外墙
混凝土——后浇带清理——支模板——浇筑后浇带混凝土墙体后浇带示意图筏板后浇带设计底板后浇带设置膨胀止水条代替止水钢板并铺设专用钢板
网，具体做法如下图：筏板后浇带示意图楼梯模板模板采用15mm厚多层板，次龙骨采用40×90mm木方，间距200mm，踏步侧模背面5
0mm×100mm木方，木方两端与梯板侧模在梯板侧模外钉紧；楼梯踏步阳角处安装30303护角角铁，保证安装定位准确、牢固；踏步
侧模用两根50mm×100mm木方在上面作斜撑，斜撑上钉50mm宽15mm厚木条撑在踏步侧模木方上，斜撑木方下端用钢管支撑牢固。楼
梯模板最为重要的是控制浇筑高度，本工程要求通过模板支设前精确测量杜绝楼梯的结构剔凿。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模
板,再支设楼梯底模板,然后支设楼梯外帮侧板,外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线,再安装踏步模板。为确保踏步线条尺寸
的准确，钉好固定踏步侧板的档板,在现场装钉木质侧板踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致。支设支撑时立杆要排列整齐，保证支模后道路畅
通，模板支设如下图所示：休息平台及踏步立杆支撑底端焊接28钢筋作为底托，浇筑混凝土后割除钢筋。如上图。模板面层采用15mm厚多层板
，次龙骨木方均采用40×90mm。踏步侧模背面钉40×90mm木方，木方两端与梯板侧模在梯板侧模外侧钉紧。踏步侧模用两根40×90
mm木方在上面做斜撑，斜撑上钉50mm宽15mm厚木条撑在踏步侧模木方上。斜撑木方下端用钢管支撑牢固。底板工程模板设计底板模板工程
包括底板、降板、地梁、集水坑、电梯井坑的模板支设。电梯井模板不单独支设，但是如果拆除内架时，电梯井尚未浇筑顶板，电梯井周围留两跨，
以保证电梯井架体稳定。底板、降板、地梁底板厚度为800均采用12mm厚模板支设，4090mm木方次龙骨，侧面钢管+U托对顶。集水
坑、电梯井坑集水坑、电梯基坑模架设计集水坑、电梯基坑模板次背楞主背楞支撑集水坑、电梯基坑12mm厚多层板40mm90mm木方@3
00mm钢管间距600mm用钢管+U托对顶侧壁，并加钢管斜撑，间距600mm注：集水坑及电梯基坑加固时，考虑抗浮措施，需加固完成后
要压成捆钢管或钢管固定措施。集水坑加固示意图（一）集水坑、电梯基坑加固示意图（二）集水坑、电梯基坑加固示意图（三）模板质量要求质量
目标拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，
结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。要求一次验收合格率100%。模板工
程质量控制程序模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格后依次报项目专业责任师、质量总监进行核定，并按国标
及江苏省地方性标准填写预检记录表格、质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（
不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。模板工程质量标准及控制模板安装质量标准必须
符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及江苏省相关规范要求。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板
应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。模板拆除必须涂刷模板隔离剂，在涂刷模板隔离剂时
，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，
特别是背楞、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件尺寸、间距等必须严格控制。加工质量控制作为柱模板背
楞和顶板模板龙骨的木方必须用压刨进行刨光处理。多层板的加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每
米1mm。柱木模板间用5mm×10mm自粘式海绵条填嵌，柱下口的50mm×100mm封底木方底部粘贴50mm宽海绵条。顶板模板的拼
缝间用5mm×10mm自粘式海绵条填嵌，靠墙的木方侧面粘贴50mm宽海绵条。木模板在拼装过程中加工质量标准如下：检查项目允许偏差（
mm）检查方法表面平整2靠尺或楔尺平面尺寸-2～-1钢卷尺对角线误差2钢卷尺穿墙孔位置1钢卷尺模板安装的允许偏差及检验方法（按照清
水混凝土模板进行要求）项目允许偏差检查方法轴线位置3尺量底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量截面内部尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±3层
高垂直度全高≤5m3经纬仪或吊线、尺量全高>5m5相邻两板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔形塞阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预
埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5，-0预留孔洞中心线位置5拉线、尺量尺寸+5，-0门
窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10，-0质量控制注意点浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、
扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几
何尺寸不准。模板安装前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。模板支好后,垃圾清理不得用变压空气吹,而应该用吸尘器吸,以免锯沫等影响混凝土质量
。质量通病的防治及质量保证措施序号项目防治措施1混凝土底烂根模板下口缝隙用海棉条塞严，切忌将其伸入混凝土内。2
混凝土表面不平、粘连柱混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3
柱垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,应重新较正,变形严重的模板不得继续使用。4钢筋移位采用塑料卡环做
保护层垫块,使用钢筋撑铁。5梁柱接头处漏浆支设梁模板时采用下包形式，下包600mm，并在下端粘贴海绵条，来保证不漏浆。材料控制措施
所有模板、木方、穿墙螺栓等的供应商必须是公司的合格分供方。所有模板、架料进场后均严格按照合同和施工方案的要求逐一检查，对于不合格品
必须退货，不得投入使用。鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10%以内。
每批进场的模板都必须进行抽样检验，可以采用简单的试验方法：用开水煮6～8小时，模板无明显变形，不开裂，无起皮、脱落现象等即为合格，
否则为不合格，不得使用。在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，应满足一定的工程模数，并根据工程具体
结构高度和尺寸进行施工。木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。安装多余扣件和钉子要装入
专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。拆除模板按标识吊运到堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清
理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。现场破开整张竹胶板，破开后立即在模板新边涂刷封边漆。满
堂架搭设及使用要求材料要求杆配件外观质量应满足以下要求：钢管材料性能符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的相应规
定，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。扣件采用可锻铸铁扣件，与钢管管径相配套，并符合《钢管模板支撑架扣件》（GB15831
）中的材质规定。扣件在螺栓拧紧力矩64N.m时不能发生破坏。旧扣件使用前应进行检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换
。所有扣件必须作防锈处理。安全网：采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安
全网力学性能应符合《安全网力学性能试验方法》（GB5725）的规定，水平网采用P-3×6m的锦纶编织安全网，网眼直径不大于10cm
。进入现场的杆配件应具备以下证明资料：主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。盘
扣：该工程盘销式支撑系统的杆件立杆直径为φ60.2，壁厚为3.2mm(壁厚±0.15mm)材质为Ｑ345B；横杆材质为Q235，管
径为φ48.2mm，管壁厚为2.75mm(±0.275mm)；斜杆材质为Q235，管径为φ48.2mm，管壁厚为2.75mm(±0
.275mm)，且全部经过热镀锌处理。构造要求碗扣及钢管：模板支撑架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮
不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的横
向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。采用对接扣件连接立杆接头，对接扣件至主节点的距离应≤400mm，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
应≥500mm。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.6m。可调底座及U托丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入
立杆内的长度不得小于150mm，外漏丝杆长度不得大于300mm。水平杆单根杆件长度不宜小于三跨，与立杆用直角扣件扣紧，扣件不得隔步
设置或遗漏。大横杆之间采用对接扣件连接，各接头中心至最近主节点的距离≤400mm。相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不宜出现在同
一跨内或同一步内，水平间距应≥500mm。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距
应小于或等于4.5m;剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°,斜杆应每步与立杆扣接。当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必
须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。当模板支撑架周围有柱时，应设置抱柱。盘扣：最上步以上自由端高度不得超
过650mm。可调顶托插入立杆不得小于200mm，外漏丝杆不得超过400mm。可调底托调节螺母离地高度不得超过300mm。架体应通
过抱柱与结构形成有效连接。搭设要求模板支撑架搭设之前应对进场的模板支撑架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆、配件
。模板支撑架的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按照模板支撑架的搭设程序进行。本工程为独立基础，做完地坪后在其上铺设旧模板
和小木方，再搭设架体。本工程模板支撑架形式比较复杂，搭设时应先放线确定顶板梁位置，根据梁位置确定立杆位置。采用钢管扣件时应符合《建
筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的有关规定。在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆纵距
作≥100mm的构架尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应事先提交项目技术部协商解决。扣件一定要逐个拧紧，严禁松拧或漏拧，模板支撑架
搭设后应及时逐一对扣件进行检查。剪刀撑、横向斜撑、模板支撑架之间的构造杆件等应随模板支撑架的搭设而同步搭设。模板支撑架搭设应按立杆
、横杆、抱柱、剪刀撑的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400模
板支撑架必须随结构施工进度搭设，满堂架随搭设随与结构进行拉接。未搭设完的模板支撑架在离开作业岗位时不得留有未固定的构件和不安全隐患
，确保架子的稳定性。遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。验收要求模板支撑架在搭设前及搭设过程中应在下列
阶段点由工程部协同安全部、技术部人员进行验收及过程控制。模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格后依次报
项目专业责任师、质量总监进行核定，并按国标及江苏省地方性标准填写预检记录表格、质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记
载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。
必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）及江苏省相关规范要求。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层
楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。模板拆除必须涂刷模板隔离剂，在涂刷模板隔离
剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进
行，特别是背楞、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件尺寸、间距等必须严格控制。构配件的允许偏差序号
项目允许偏差检查工具1钢管尺寸外径48mm-0.5mm游标卡尺壁厚3.5mm-0.5mm2钢管两端面切斜偏差1.7mm塞尺、拐角尺
3钢管外表面锈蚀深度≤0.5mm游标卡尺4各种杆件的端部弯曲l≤1.5m≤5mm钢板尺5立杆钢管弯曲3m＜l≤4m≤12mm6立杆
钢管弯曲4m＜l≤6.5m≤20mm7水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤30mm钢板尺8脚手板板面翘曲l≤4m≤12mm钢板尺4
m＜l≤16mm9脚手板板面翘曲（任一角翘起）≤5mm钢板尺模板支撑架搭设的质量要求及检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)检查
方法及工具1基础垫板不晃动-排水不积水-2立杆垂直度验收垂直度20m－80m-±100吊线、卷尺、经纬仪搭设中垂直度偏差的高度-不
同设计高度允许偏差△（mm）吊线、卷尺、经纬仪40m20mH=2m-±7±7H=10m-±25±50H=20m-±50±100H=
30m-±75-H=40m-±100-3间距步距偏差-±20钢卷尺纵距偏差-±50钢卷尺横距偏差-±204纵向水平杆高差一根杆两端
-±20水平仪或水准尺同跨中内外纵向水平杆高差-±105横向平杆外伸长度偏差外伸500-50钢板尺6安装主节点处各扣件中心点相互距
离≤150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件高差≥500mm-立杆上对接扣件距主节点距离≤步距/3（即400）-纵向水平杆对接
扣件距主节点的距离≤纵距/3（即400）-扣件螺栓的拧紧力矩40~65N·m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面夹角45o—60o-角尺扣
件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣
件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件。501-12001201-32003250352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点
处）。501-12001201-32003250710木模板在拼装过程中加工质量标准如下：检查项目允许偏差（mm）检查方法表面平整
2靠尺或楔尺平面尺寸-2～-1钢卷尺对角线误差2钢卷尺穿墙孔位置1钢卷尺模板安装的允许偏差及检验方法要求：项目允许偏差检查方法轴线
位置3尺量底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量截面内部尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±3层高垂直度全高≤5m3经纬仪或吊线、尺量全高>5
m5相邻两板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔形塞阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线
位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5，-0预留孔洞中心线位置5拉线、尺量尺寸+5，-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线6
插筋中心线位移5尺量盘销式脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项目规格允许偏差垂直度每步架Φ60系列±2.0㎜脚手架整体Φ60系列H
/1000㎜及±2.0㎜水平度一跨内水平架两端高差Φ60系列±I/1000㎜及±2.0㎜注：H—步距I—跨度
L—脚手架长度6、Φ60系列脚手架的U型顶托和下调整座的调整范围如表所示。Φ60系列脚手架的U型顶托和下调整座的调整范围调范
围规格长度U型顶托下调整座(A)(B)最长(E)最短(D)可调距离最长(E)最短(D)可调距离600㎜250㎜400㎜100mm3
00mm400㎜100㎜300㎜使用要求任何作业人员不得随意拆除模板支撑架的基本构件、整体性杆件、连接紧固杆、防护设施。确因操作需
要临时拆除时，必须经技术部同意，采取相应弥补措施，并在作业完后及时恢复。工人上架作业前，各小组先行检查有无影响安全作业的问题存在，
在排除和解决后方可作业，发生异常和危险情况时，应立即通知架上人员撤离。工人在收工前应清理架面，垃圾清扫走，在任何情况下，严禁自架上
向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。混凝土浇时筑布料机应设置在梁端柱头位置，布料机下架体立杆加密1倍，并加设剪刀撑。浇筑砼时应设置专门人员
进行看模，若架体出现问题，立刻报告停止施工。浇筑顺序从梁中间向梁两端依次展开。如下图；质量通病预防序号项目防治措施1混凝土底烂根模
板下口缝隙用海棉条塞严，切忌将其伸入混凝土内。2混凝土表面不平、粘连柱混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必
须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3柱垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠。支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,应重新较正,变形
严重的模板不得继续使用。4钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,使用钢筋撑铁。5梁柱接头处漏浆支设梁模板时采用下包形式，下包600mm
，并在下端粘贴海绵条，来保证不漏浆。模板拆除拆除时间条件及顺序1、模板、架料拆除时间模板架料拆除需满足以下条件方能拆除：1）二层施
工完成后方允许拆除首层架体。2）梁、板底模拆模时，其结构同条件养护试块强度必须达到下表规定强度：拆模时结构构件强度要求序号部位按设
计标号的百分率比1板75%（8≥结构跨度＞2）100%（结构跨度＞8）2梁75%（结构跨度≤8）100%（结构跨度＞8）3悬挑梁1
00％2、模板、架料拆除顺序及方向整体流水计划：先拆除建筑外围靠近卸料口位置流水段，再逐次向内侧流水段拆除。拆除建筑外围流水段时，
将架料外运至架料盘点场清点后倒运或退场。拆除内侧流水段架体时，平板车开到已清理完毕的区域，架料直接装车，外运至架料盘点场清点后倒运
或退场。架体拆除顺序遵循以下原则：①按先支后拆，后支先拆，先上后下，先拆非承重部分，后拆承重部分。②由建筑四周向内部依次拆除。模板
拆除注意事项拆模施工控制要点汇总表序号控制点内容1安全警示拆模前，在拆模区域周围2m范围内设置警戒线，悬挂“前方拆模，请勿靠近”的
警示牌并派专人看护，非施工人员不得入内。2劳保着装作业人员拆模时必须穿防滑鞋、扎紧袖口裤口、不应穿宽松肥大的衣服，并配备且保证正确
使用有效的安全防护用品。作业时严禁抽烟。3楼板预留洞口作业人员进入拆模区域内后应先检查楼板上是否存在预留洞口，并做好预留洞口的临边
防护并用盖板将洞口密封，防止拆模时材料从洞口掉落伤人。4临时照明核心区中间部位拆模时，应采取临时照明措施保证有足够的照明，并保证临
时照明用电的安全。禁止夜间拆模施工。5成品保护①梁、板拆模时，不得使用撬棍硬砸硬撬，以免破坏混凝土表面。②拆下的材料，应要有人接应
传递慢慢顺到地面，严禁抛扔。③在模板倒运中应注意对柱角的保护，防止在倒运材料时破坏，并用多层板将包裹对柱角加以保护。④运输车辆进入
建筑内装运材料时，应安排专人负责引导。6操作要求①模板拆除顺序与支模顺序相反后支的模板先拆，先拆模板后拆支撑架。②拆除水平模板时可
以使用长撬棍，但不得硬撬硬别野蛮施工，以防损坏结构混凝土表面。操作人员严禁站在正拆除的模板下方，更不得出现交叉作业的现象。③拆除大
片模板时应多人协作配合拆除，统一信号和行动合理分工，保证每个操作人员有足够的工作面。④模板拆除完后，开始从一个方向逐排分步拆除模板
支撑架的水平杆、立杆、水平安全网。水平安全网不得提前拆除。⑤拆模者要保持自身平衡，挂好安全带在稳固的脚手架或结构上。⑥拆下的模板、
架料等应及时清理运输到指定地点，要做到边拆、边清、边运、边码垛，随拆随清，工完场清。模板、架料维护及管理模板、架料管理在施工阶段应
划定几种存放模板、架料的地点。原则是：模板堆场应布置在塔式起重机的有效回转半径范围之内，堆场要求坚实平整，不得积水。非周转性模板应
堆放于使用部位附近。堆放时宜采取两块模板板面相对方式，也可采取临时拉结措施，以防模板倾倒。模板的背面与上头写有鲜明的统一编号，各模
板的编号在相似的位置，且置于容易看见的地方。模板、架料的维修保养搞好模板、架料的日常养护和维护工作，对于保证模板的使用功能，延长使
用寿命，降低施工成本是非常重要的。模板、架料进场后应清除掉表面锈蚀，并刷好防锈漆，对拉螺杆等物件应上好机油；暂时不用的零配件应入库
保存；常用零配件和机具应放在工具箱内保存。模板脱模后应将板面灰渣清理干净。在使用过程中及堆放时应避免碰撞，防止模板、架料倾覆。当一
个工程使用完毕在转运到新的工程之前，应进行一次彻底清理，零件要妥善保管，残缺丢失的要一次补充，易损件要准备充足的备件。环境与职业健
康安全措施安全管理规定模板支撑架搭设由持证人员进行，并避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度
，横杆水平度并确保节点符合要求。进入施工现场必须正确戴好安全帽，凡在坠落高度基准面2米以上（含2米），无法采取可靠防护措施的高处作
业人员必须正确使用安全带（架子施工时应挂设在高处顺水杆上）。作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话的要求，非特种作业人员严
禁从事特种作业，交叉作业时，要有可靠的防护措施，不伤害他人，不被他人伤害。严禁架上操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避
免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业，禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度，严禁酒后作业。从事高处作业
的人员应体检合格，不得使患有高血压、心脏病、癫痫病的人和其它不适合高空作业的人从事高空作业，高处作业人员应衣着灵便，禁止穿硬底和带
钉易滑鞋，高处作业人员工具要放入工具袋内。严禁赤脚、穿拖鞋、高跟鞋进入施工现场。模板支撑架搭设时必须按照防按要求设置水平安全网，水
平安全网接口处必须连接严密，与建筑物之间缝隙不大于100mm。模板支撑架搭设及拆除时严禁自架上向下抛掷材料、物品。严禁上下同时交叉
作业，严防高空坠落。六级及以上大风和雾、雨停止模板支撑架上作业，雨后上架操作应注意防滑。在模板支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防
火措施和专人看守。禁止将地线搭在模板支撑架上，利用模板支撑架当地线。钢管模板支撑架必须使用扣件进行连接，其接头处应使用对接扣件（剪
刀撑除外），模板支撑架各杆件相交伸出的端头均大于100mm，以防止杆件滑脱。浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必
须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。夜间施工要有足够照明。施工作业中，安全部要安排人员旁站，出
现不安全险情时，必须立即停止作业，组织撤离危险区域，并将情况进行上报，不得冒险作业，若现场出现伤亡情况，应立即进行上报、抢救伤员、
保护现场。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳
不得固定在脚手架上。大模板不得直接堆放在脚手架上。遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。脚手架使
用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。脚手
架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JG
J461）的有关规定执行。使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。模板支撑架搭设时的安全
技术措施搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必
先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。模板支撑架上施工作业的安全
技术措施高大模板支撑架模板支撑架搭设完毕后，经项目部安全员及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除模
板支撑架部件。定期检查高大模板支撑架模板支撑架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。模板支撑架
拆除的安全技术拆架前，全面检查待拆模板支撑架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须
察看施工现场环境，包括架空线路、外模板支撑架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡
能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，
上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除
情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞模板支撑架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分
离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。应执行的强制性条文本模板支撑架施工和使
用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：钢管上严禁打孔。当模板支撑架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆
段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；模板支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣
件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上
时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向
和横向水平杆等同步搭设。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；各构配件严禁抛掷至地面；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝
、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；模板支撑架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB503
6考核合格的专业架子工。上人员应定期体检，合格者方可持证上岗。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、
泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在模板支撑架上，严禁悬挂起重设备。在模板支撑架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，
纵、横向扫地杆；预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字
，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、
断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必
须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进
行荷载计算，并对楼面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外
围柱模板、梁、板模板，应先搭设模板支撑架，并挂好安全网。模板支撑架应高出作业面1.2m以上并做好临边防护。拆模间歇时，应将已活动的
模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。预防高空坠落事故安全技术措施高大模板支撑架安装完毕后，需经质安部、技术部等有关
部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模
板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据
有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人
员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业
人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就
高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标
志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密
目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化
、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。附1架体拆除管
控表:脚手架拆除申请表栋别楼层申请日期申请拆除部位轴线拆除时间混凝土浇筑日期说明：意见：意见：意见：申请人：监理单
位：监造单位：附2录计算书:碗扣架体450900梁一、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)400混
凝土梁计算跨度L(m)9.6模板支架高度H(m)9.8梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度200斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度
方向立柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0
.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)500梁底增加立柱根数n1材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2
.6次梁类型矩形木楞次梁规格40×90钢管规格Ф48×2.6荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/模板及其支架自重标准值G1k(k
N/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工人员及设备产生荷载
标准值Q1k(kN/m^2)2.52、施工简图（图1）剖面图1二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板
均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6
=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{
1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+
1.4×2.5×1)=28.476kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4
×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=30.6
97kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(28.476,30.697)=30.697kN/m（图3）面板简图（
图4）面板弯矩图Mmax=0.038kN·mσ=Mmax/W=0.038×106/24000=1.599N/mm2≤[f]=31N
/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1=23
.45kN/m（图5）简图（图6）挠度图ν=0.018mm≤[ν]=400/((5-1)×400)=0.25mm满足要求三、次梁验
算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(
24+1.5)×900/1000)×400/1000/(5-1)+1.4×2.5×400/1000/(5-1))=2.848kN/
m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×
(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(5-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(5-1)
)=3.07kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.848,3.07)=3.07kN/m计算简图：（图7）简
图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.446kN·mσ=Mmax/W=0.446×106/(54×1000)=
8.263N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.134kNτmax=Vma
xS/(Ib)=2.134×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.889N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足
要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×4
00/1000/(5-1)=2.345kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)νmax=1.089mm≤[ν]=
1.2×1000/400=3mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统
一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工
况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.6将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载
控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5
)×900/1000)×400/((5-1)×1000)+1.4×2.5×400/((5-1)×1000))=2.848kN/mB
.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×
(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/((5-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×400/((5-1)×1
000))=3.07kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.848,3.07)=3.07kN此时次梁的荷载
简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+
(24+1.5)×900/1000)×400/((5-1)×1000)=2.345kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常
使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.073kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.
111kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=58.2/1000=0.058kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0
.9×1.2×58.2/1000=0.063kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则
主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0
.766kN·mσ=Mmax/W=0.766×106/(7.98×1000)=96.05N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要
求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax=7.406kNτmax=QmaxS/(Ib)=7.406×1000×5.36
×103/(19.18×104×1.04×10)=19.899N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主
梁变形图(mm)νmax=0.141mm≤[ν]=1.2×1000/(1+1)/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因两端支
座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R
1=0.778kN非端支座最大支座反力为：R2=18.884kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣
件的滑移力R1=0.778kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=18.884kN
≤[N]=40kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1
.2×1000/(1.61×10)=74.534≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到
φ=0.755梁侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.
5+(24+1.5)×200/1000)+1.4×2.5)×0.9×0.9=8.278kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座
的最大反力R1=0.778kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=18.8
84kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2×H×gk=18.884+1.2×0.058×(9.8+(900-200)/1000
)=19.617kNf=NB/(φA)=19.617×1000/(0.755×(3.71×100))=70.035N/mm2≤[σ
]=205N/mm2满足要求碗扣架体500600梁一、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)700混凝土梁宽b(mm)500混凝土
梁计算跨度L(m)9.6模板支架高度H(m)9.8梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度200斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向
立柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9
梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)500梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m5架体底部布置类型底座材料
参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.6次梁类型矩形木楞次梁规格40×90钢管规格Ф48×2.6荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类
型/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/
m^3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.52、施工简图（图1）剖面图1二、面板验算根据规范规定面板可按
简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由
可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24
+1.5)×700/1000)×1+1.4×2.5×1)=22.968kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1
k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1+1
.4×0.7×2.5×1)=24.5kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(22.968,24.5)=24.5k
N/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.048kN·mσ=Mmax/W=0.048×106/24000=1.994N
/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×70
0/1000)×1=18.35kN/m（图5）简图（图6）挠度图ν=0.035mm≤[ν]=500/((5-1)×400)=0.3
13mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.
9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×500/1000/(5-1)+1.4×2.5×500/1000/(5
-1))=2.871kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k
a}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×500/1000/(5-1)+1.4×0.7×2.5×5
00/1000/(5-1))=3.063kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.871,3.063)=3.0
63kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.445kN·mσ=Mmax/W=0.44
5×106/(54×1000)=8.244N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax
=2.129kNτmax=VmaxS/(Ib)=2.129×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.887N/
mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+
1.5)×700/1000)×500/1000/(5-1)=2.294kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)ν
max=1.065mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣
接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2
-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.6将荷载统计后，通过次梁以集中力
的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(
1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×500/((5-1)×1000)+1.4×2.5×500/((5-1)×1
000))=2.871kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7
Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×500/((5-1)×1000)+1.4×0.7×
2.5×500/((5-1)×1000))=3.063kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.871,3.
063)=3.063kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k
+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×700/1000)×500/((5-1)×1000)=2.294kN/m此
时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.063kN正
常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.043kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=58.2/1000=0.058kN/m自
重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×58.2/1000=0.063kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（
图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图1
2）主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.832kN·mσ=Mmax/W=0.832×106/(7.98×1000)=104.28N
/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax=6.993kNτmax=QmaxS/
(Ib)=6.993×1000×5.36×103/(19.18×104×1.04×10)=18.79N/mm2≤[τ]=120N/
mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)νmax=0.185mm≤[ν]=1.2×1000/(1+1)/400=1.
5mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=1.172kN非端支座最大支座反力为：R2=18.049kN五、端支座扣件抗滑移验算按上
节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.172kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为
即为可调托座受力R2=18.049kN≤[N]=40kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长
度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.2×1000/(1.61×10)=74.534≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根
据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.755梁侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4
Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×200/1000)+1.4×2.5)×0.9×0.9=8.278kN由
第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=1.172kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA
=max(N1+R1,R2)=18.049kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2×H×gk=18.049+1.2×0.058×
(9.8+(700-200)/1000)=18.768kNf=NB/(φA)=18.768×1000/(0.755×(3.71×1
00))=67.005N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求盘扣架体500600梁一、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)
600混凝土梁宽b(mm)500混凝土梁计算跨度L(m)9.6模板支架高度H(m)6.6梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度200
斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.
5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1.2立杆自由端高度a(mm)500梁底增加立柱根数n1梁底支
撑小梁根数m5架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.6次梁类型矩形木楞次梁规格40×90面板类型覆面木胶合
板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48×3.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/模板及其支架自重标准值G1k(
kN/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工人员及设备产生荷
载标准值Q1k(kN/m^2)2.5（图1）剖面图1二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在
梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=240
00mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[
G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×
2.5×1)=20.214kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7
Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=21.402kN
/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(20.214,21.402)=21.402kN/m（图3）面板简图（图4）面
板弯矩图Mmax=0.042kN·mσ=Mmax/W=0.042×106/24000=1.742N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN
/m（图5）简图（图6）挠度图ν=0.03mm≤[ν]=500/((5-1)×400)=0.313mm满足要求三、次梁验算由可变荷
载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.
5)×600/1000)×500/1000/(5-1)+1.4×2.5×500/1000/(5-1))=2.527kN/m由永久荷
载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+
(24+1.5)×600/1000)×500/1000/(5-1)+1.4×0.7×2.5×500/1000/(5-1))=2.6
75kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.527,2.675)=2.675kN/m计算简图：（图7）简图1
、强度验算（图8）次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.389kN·mσ=Mmax/W=0.389×106/(54×1000)=7.
201N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.86kNτmax=VmaxS/
(Ib)=1.86×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.775N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、
挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×500/1
000/(5-1)=1.975kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)νmax=0.917mm≤[ν]=1.2×
1000/400=3mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节
点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能
保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.6将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组
合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×60
0/1000)×500/((5-1)×1000)+1.4×2.5×500/((5-1)×1000))=2.527kN/mB.由永久
荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5
+(24+1.5)×600/1000)×500/((5-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×500/((5-1)×1000)
)=2.675kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.527,2.675)=2.675kN此时次梁的荷载简
图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(
24+1.5)×600/1000)×500/((5-1)×1000)=1.975kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使
用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.549kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.6
2kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=58.2/1000=0.058kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9
×1.2×58.2/1000=0.063kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁
正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.7
27kN·mσ=Mmax/W=0.727×106/(7.98×1000)=91.138N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求
2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax=6.112kNτmax=QmaxS/(Ib)=6.112×1000×5.36×
103/(19.18×104×1.04×10)=16.422N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁
变形图(mm)νmax=0.159mm≤[ν]=1.2×1000/(1+1)/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因两端支座
为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1
=1.025kN非端支座最大支座反力为：R2=15.773kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件
的滑移力R1=1.025kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=15.773kN≤
[N]=40kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.
5×1000/(1.58×10)=94.937≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ
=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5
+(24+1.5)×200/1000)+1.4×2.5)×1.2×1.2=14.717kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座
的最大反力R1=1.025kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=15.7
73kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2×H×gk=15.773+1.2×0.058×(6.6+(600-200)/1000
)=16.261kNf=NB/(φA)=16.261×1000/(0.634×(4.89×100))=52.452N/mm2≤[σ
]=205N/mm2满足要求碗扣架体450900梁一、计算参数基本参数模板支架高度(m)9.8立杆纵距la(m)0.9立杆横距l
b(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(m)0.3主梁布置方向平
行于楼板长边结构表面要求表面外露次梁间距a1(m)0.2次梁悬挑端计算长度(m)0.2主梁悬挑端计算长度(m)0.3楼板边长L(m
)3楼板宽B(m)3楼板厚度h(m)0.2材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)
11500面板fm(N/mm^2)31次梁类型矩形木楞次梁规格40×90主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.6主梁合并根数2钢管类型
Ф48×2.6荷载参数模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标
准值G3k(kN/m^3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)/计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)/计算主
梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2)/计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)/基本风压值Wo(kN/m^2)0.
25风压高度变化系数uz1风荷载体型系数us0.131（图2）模板设计剖面图1三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.
1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=100
0×123/12=144000mm41、强度验算q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.3
5(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+
1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5)×0.2=1.779kN/m（图4）面板计
算简图1q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.2=0.065kN/mP=0.9×1.4×Q2k=0.9×
1.4×2.5=3.15kN（图5）面板计算简图2（图6）面板弯矩图Mmax=0.158kN·m；σ=Mmax/Wm=106×0.
158/24000=6.576N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=
(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.064kN/m（图7）面板挠度图（图8）面板挠度图ν=0.013mm≤[ν]=0
.8mm满足要求四、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。1、强度验算q
1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.
7Q1k]×a1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24
)×0.2)+1.4×0.7×2.5)×0.2=1.779kN/m（图9）次梁计算简图q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×
1.2×0.3×0.2=0.065kN/mp=0.9×1.4×Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图10）次梁计算简图（
图11）次梁弯矩图Mmax=0.631kN·mσ=Mmax/Wx=0.631×106/(54×103)=11.691N/mm2≤[
f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图12）次梁剪力图Qmax=3.163kNτmax=QmaxS/(Ib)=3.163×1
03×40.5×103/(243×104×4×10)=1.318N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+
(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.064kN/m（图13）次梁挠度图（图14）次梁
挠度图跨中νmax=0.152mm≤[ν]=3.6mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4
m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方
向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h
]a1+1.4Q3ka1}=0.9×(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2+1.4×1.5×0.2)=1.527k
N/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4×0.7Q3ka1}=0.9×
(1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2+1.4×0.7×1.5×0.2)=1.557kN/m取最不利组合得：q=
max[q1,q2]=max(1.527,1.557)=1.557kN此时次梁的荷载简图如下（图15）次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.064
kN/m此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.543kNRkmax=1.
054kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=58.2/1000=0.058kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9
×1.2×58.2/1000=0.063kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图17）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁
正常使用极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图19）主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.6
2kN·mσ=Mmax/Wm=0.62×106/(7.98×103)=77.714N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、
抗剪验算（图20）主梁剪力图(kN)Vmax=Qmax=3.619kNτmax=VmaxS/(Ib)=3.619×1000×5.3
6×103/(19.18×104×1.04×10)=9.725N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图21）主
梁变形图(mm)υmax=0.386mm≤[ν]=3.6mm满足要求4、支座反力Vmax=4.847kN六、立柱承载力验算根据规范
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中5.6.2条条文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于1
0m时可不考虑架体的自重，但当架体高度大于10m时架体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。”为了统一计算，按考虑架体自重进行计算
。这样做符合实际工况，且对于小于10m高度的架体偏于安全。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立
杆自重：由于选择的立杆型号为LG-120，立杆长度为LL=120/100=1.2m故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=9.8/1
.2=8.167查规范表3.2.5得单根立杆重量为mLG=7.05×9.8/1000=0.069kN则立杆总重：GLG=T1×m
LG=8.167×0.069=0.564kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.9m、0.
9m，故水平杆规格分别为HG-90、HG-90查规范表3.2.5得水平杆重量分别为mHa=3.63×9.8/1000=0.036k
NmHb=3.63×9.8/1000=0.036Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=9.8/1.2+1=9.167则水平杆总
重：GHG=T2×(mHa+mHb)=9.167×(0.036+0.036)=0.652kNC.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按
规范构造要求间距不大于4.5m，我们只计算有竖向剪刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按48.
3×3.6的钢管取自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]0.5+[(4lb)2+
(4h)2]0.5}×0.0397=(((4×0.9)2+(4×1.2)2)0.5+((4×0.9)2+(4×1.2)2)0.5)
×0.0397=0.476kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/4.8+
1=9.8/4.8+1=3.042水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T3×2×[(4la)2
+(4lb)2]0.5×0.0397=3.042×2×((4×0.9)2+(4×0.9)2)0.5×0.0397=1.23kNE.
可调托撑：根据规范表3.2.5规定，选用KTC-60型号的可调托撑可调托撑自重为：GTC=0.0831kN架体的底座或垫板自重予
以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立柱的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.564+0.652+0.4
76+1.23+0.0831=3.005kN1、不考虑风荷载N=0.9×1.2GZ×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×l
b+1.4Q4k×la×lb=0.9×1.2×3.005×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.9×0.9+0.9×1.4×1
×0.9×0.9=15.008kN允许长细比的验算:l=(h+2a)/i=(1.2+2×0.5)×1000/(1.61×10)=1
36.646￡[l]=150满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录A.0.6得到j=0.367N/(φA)=15.008
×1000/(0.367×506)=80.817N/mm2≤f=205N/mm2满足要求2、考虑风荷载风荷载体型系数：ωk=μsμ
zω0=1×0.131×0.25=0.033kN/m2ωs=1.4ωk(h2+lb2)0.5/lb/10=1.4×0.033×(1
.22+0.92)0.5/0.9/10=0.008kN/m2Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.033×0.
9×1.22=0.048kN·mNw=0.9×1.2[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+0.9×0.9×1.4[
Q4k×la×lb+Mw/lb]=0.9×1.2×(3.005+0.3+(1.1+24)×0.2)×0.9×0.9+0.9×0.9
×1.4×(1×0.9×0.9+0.048/0.9)=8.262kNNw/(φA)+Mw/W=8.262×1000/(0.367×
371)+0.048×1000/3990=60.694≤f=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N
=4.847kN≤[N]=30kN满足要求八、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p=N/A=max(8.262,15.008
)/0.2=75.04kPa≤mf×fak=1×140=140kPa满足要求九、斜杆扣件连接强度验算ωs1为最顶横杆处风荷载产生的
斜杆内力，因支模架体搭设完成后，顶部模板迎风面积可以简化为h×la，其中h为侧模高度。故ωs1=ωk×h×la=0.033×0.5
×0.9=0.015kN/m2n={n≤H/h，n∈Z}=8自上而下叠加斜杆最下端处最大内力∑ωs=ωs1+(n-1)ωs=0.0
15+(8-1)×0.008=0.068kN∑ωs≤QC=8.0kN满足要求1m厚墙体计算一、墙模板基本参数计算断面宽度1000m
m，高度6000mm，两侧楼板厚度0mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距100mm，内龙骨采用40.×90.mm木方，外龙骨采
用双钢管。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+300+400+450+450+915+915+915+915mm，断面跨度方
向间距300mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/m
m2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值
计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10
m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度
，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T—
—混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇
混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=2
7.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.000=24.30
0kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、墙模
板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取6.00m。荷载计算值q=1
.2×24.300×6.000+1.40×5.400×6.000=220.320kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本
算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=225.00cm3；截面惯性矩I=168.75cm4；计算
简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变
形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=8.813kNN2=24.235kNN3=24.235kNN4=8.8
13kN最大弯矩M=0.220kN.m最大变形V=0.010mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=
M/W=0.220×1000×1000/225000=0.978N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm
2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×13219.0/(2×6
000.000×15.000)=0.220N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]
，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.010mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!四、墙模板内龙
骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.10×24.30+1.4×
0.10×5.40=3.672kN/m挠度计算荷载标准值q=0.10×24.30=2.430kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁
计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结
果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.535kN.m经过计算得到最大支座F=
4.048kN经过计算得到最大变形V=1.102mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243.00cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.535×106/54000.0=9.91N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2065/(2×40×90)=0.860N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=1.102mm内龙骨的最大挠度小于915.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.323kN.m最大变形vmax=0.036mm最大支座力Qmax=13.225kN抗弯计算强度f=M/W=0.323×106/7730.0=41.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.225对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！1.1m柱模板计算一、计算参数基本参数混凝土柱边长L(mm)1100混凝土柱边宽B(mm)1100混凝土柱计算高度H(mm)6600柱长边次梁根数m8柱短边次梁根数n8最低处柱箍距底部距离a(mm)250柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m^2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m^2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×2.6次梁类型矩形木楞次梁规格40×90面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×6600/1000=158.4kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/37500=4.267N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.101mm≤[ν]＝157.143/400=0.393mm满足要求五、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝157.143/1000×51.844=8.147kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝157.143/1000×41.218=6.477kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax＝0.255kN·mσ＝Mmax/W＝0.255×106/(54×1000)=4.715N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.168kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.168×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.903N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.253mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.204kNRmaxk=3.343kN六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((1100+(90+48)×2)/(2+1),(1100+(90+48)×2)/(2+1))=458.667mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kN·m)Mmax＝0.517kN·mσ＝Mmax/W＝0.517×106/(7.98×1000)=64.758N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kN·m)Vmax=9.243kNτ=VmaxS0/(Ib)=9.243×103×5.36×103/(19.18×104×1.04×10)=24.837N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图ν＝0.159mm≤[ν]＝458.667/400=1.147mm满足要求4、支座反力计算Rmax=13.447kN七、对拉螺栓验算N＝Rmax=13.447kN≤24.5kN满足要求 |
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