目录
1.工程概况 2
2.编制依据 2
3.塔吊选型 3
4.塔吊基础设计及验算 3
4.1塔吊基础选型 3
4.2塔吊基础设计 3
4.3立柱桩与工程桩间距 6
4.3塔吊基础验算 6
5.施工质量注意要点： -30-
5.1钻孔灌注桩及格构柱要求 -30-
5.2钢结构焊接要求 -30-
5.3验收使用要点 -31-
6.安全文明措施 -31-
7.附图 -31-
1.工程概况
×××××××××
2.编制依据
前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。
《塔式起重机使用说明书》
《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《钢结构现场检测技术标准（GB/T50621-2010）
《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002)
《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》(JGJ82-2011)
《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2002）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）
《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）
《建设工程安全生产条例》（国务院第393号令）
《建筑起重机械安全监督管理规定》（建设部第166号令）
《塔式起重机设计规范》（GB/T13572-2008）
3.塔吊选型
本工程现场分三个区进行先后施工总体施工顺序为首先施工
I区土方及支撑施工阶段拟使用一台60m臂长TC6015塔吊作为工程垂直吊装工具（塔吊编号为1#），1#塔吊位于I区主塔楼东部，待I区B2层结构施工完成后，在I区主塔楼西北侧安装一台40m臂长TC6015塔吊（塔吊编号为2#），待2#塔吊安装完毕后，拆除1#塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装一台45m臂长TC7035塔吊（塔吊编号为3#）。
II区土方及支撑施工阶段，在辅楼西南侧安装一台45m臂长TC5613（塔吊编号为4#），同时，将I区拆除的TC6015安装至辅楼东北角，臂长改为50m，塔吊编号为5#。
4.塔吊基础设计及验算
4.1塔吊基础选型
2#、3#塔吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。
4.2塔吊基础设计
1#、4#、5#塔吊基础分别为4根Φ850的中心距为2.55m×2.55m钻孔灌注桩,灌注桩上接钢格构柱，格构柱顶标高-1.1m，埋入钻孔灌注桩内3.5米。1#塔吊桩长28.9m，桩顶标高为-21.6m，格构柱长度为24米；4#塔吊桩长29m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为22米；5#塔吊桩长28.9m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为22米。格构柱外包尺寸504×504，采用4∟160×16等边角钢及420×200×12@600的缀板焊接而成，在中心距为2.55m×2.55m的四根格构柱的顶部各焊接一块700×700×20封口板，并将塔吊配套钢平台焊接在封口板上，塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板4×4=16块，支腿下筋板4×2=8块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水平误差控制在1mm以内。格构柱与封口板焊接时，每个面加2块筋板，共2×4×4＝32块。www.sqeca.com
格构柱在土方开挖后，每隔2.55米用[16槽钢做一道支撑，四根格构柱之间设置水平剪刀撑，将四根格构柱连成一整体，两支撑间设斜撑增加其整体刚度。最后一道支撑的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次土方开挖后需及时完成焊接加固。
1#、4#、5#塔吊基础大样详后附图。
2#塔吊基础,上层筋各mm直径HRB335钢筋，筋各HRB335钢筋，256根12mm直径HPB300钢筋。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体，端面露出基础高度为350mm,并保证地下节上平面的平整度不大于1/1000。
2#塔吊基础平面图
2#塔吊3#塔吊基础800080001600mm的基础，混凝土标号C40。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体。
3#塔吊基础平面图
3#塔吊基础剖面图310m，后附1#、4#、5#塔吊基础立柱桩与工程桩的间距详图。
4.3塔吊基础验算
4.3.11#、4#、5#塔吊基础验算
根据本工程地质勘查报告，从⑦开始计算端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注桩考虑插入⑦持力层1m，以受力最大的1#塔吊为例验算如下：
一、塔吊受力计算（TC6015，按最大60m自由高度）
工况一：塔吊处于工作状态
塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩M=3085kN.m,塔身宽度B=2mwww.sqeca.com
取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：
最大压力：
Nmax=1.2×(760.6+24)/4+1.4×3085×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=1508.07kN
最大拔力：
Nmax=1.2×(760.6+24)/4-1.4×3085×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=-1037.31kN
工况二：塔吊处于非工作状态
塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=680.3kN,塔吊倾覆力距M=3830kN.m,塔身宽度B=2m
取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：
最大压力：
Nmax=1.2×(680.3+24)/4+1.4×3830×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=1791.33kN
最大拔力：
Nmax=1.2×(680.3+24)/4-1.4×3830×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=-1368.75kN
二、塔吊钻孔灌注桩长度计算
1#塔吊，取 ZK4孔地质剖面
850桩径桩基
土层名称 厚度（m） 周长（m） fs Qski（kN） 面积（平方米） fp α Qpk（kN） 51 7.20 2.669 30 576.50 53-1 3.10 50 413.70 53-3 16.10 45 1933.69 54 1.5 55 220.19 7 1 75 200.18 0.5672 1700 964.24 合计 28.9 3344.26 964.24 单桩竖向抗压承载力标准值＝3344.26＋964.24＝4308.5kN
单桩竖向抗压承载力特征值＝（2820.07＋964.24）/2＝2154.25kN
单桩竖向抗拔承载力标准值＝3344.26kN
单桩竖向抗拔承载力特征值＝3344.26/2＝1672.13kN三、塔吊桩基钢筋计算
根据塔吊桩最大抗拔力N=1368.75KN；
fy=300N/mm2
根据钢筋最大承载应力As=N/σ≦fy=300N/mm2
As≦1420050/300mm2=4562.5mm2
取钢筋Φ22，N=As/π（11）2=12，取12根
取钢筋Φ25，N=As/π（12.5）2=9.3，取10根
取钢筋Φ28，N=As/π（14）2=7.4，取8根
拟选用Φ25钢筋，取10根
四、格构柱稳定性验算
本工程塔吊基础下的格构柱高度最长为20.5m，依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，计算模型选取塔吊最大独立自由高度60m，塔身未采取任何附着装置状态。www.sqeca.com
1、格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为0.502×0.502m；
主肢选用:16号角钢b×d×r=160×16mm；
缀板选用(m×m):0.42×0.2
主肢的截面力学参数为A0=49.07cm2，Z0=4.55cm，Ix0=1175.08cm2，Iy0=1175.08cm2；
格构柱截面示意图
格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
Ix=4×[1175.08+49.07×(50.2/2-4.55)2]=87589.85cm4；
Iy=4×[1175.08+49.07×(50.2/2-4.55)2]=87589.85cm4；
2、格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中H──格构柱的总高度，取21.7m；
I──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=87589.85cm4，Iy=87589.85cm4；
A0──一个主肢的截面面积，取49.07cm2。
经过计算得到x=102.72,y=102.72。
格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式:
其中b──缀板厚度，取b=0.5m。
h──缀板长度，取h=0.2m。
a1──格构架截面长，取a1=0.502m。
经过计算得i1=[(0.25+0.04)/48+5×0.2520/8]0.5=0.404m。
1=21.7/0.404=53.7。
换算长细比计算公式：
经过计算得到kx=115.91,ky=115.91。
3、格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中N──轴心压力的计算值(kN)；取N=1791.33kN；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×49.07cm2；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=115.91,0y=115.91查《钢结构设计规范》得到x=0.520,y=0.520。
经过计算得到：X方向的强度值为175.51N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为175.51N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!
4、基础格构柱抗扭验算
1）格构柱上斜腹杆抗扭构造验算
轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：
其中为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。
根据《钢结构设计规范规定》的最大剪力计算公式：
其中，A为格构柱的全截面面积，f为格构柱钢材设计强度值，为格构柱钢材屈服强度标准值（235MPa）。
将剪力V沿柱长度方向取为定值。
分配到一个缀材面上的剪力为：
斜腹杆的轴心为：N=V1/cosθ
取TC6015塔机水平力进行计算：V=112.1Kn
因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V’=V/2=112.1/2=56.05KN
斜支撑的轴心压力为：F=V’/cos450=79.25Kn
θ为斜腹杆和水平杆的夹角（45°），斜腹杆的计算长度为3393.6mm。
斜腹杆选用槽钢【16a，其截面参数为：
A=21.96cm2，ìx=6.28cm2，ìy=1.83cm
长细比x=l/ìy=3393.6/18.3=185.4.，查表得稳定系数为：=0.214
斜腹杆的整体稳定承载力验算：
σ=N1/A=V1/（Acos45°）=79.25/(0.21421.96)=16.86MPa＜215Mpa
斜缀条满足构造要求。www.sqeca.com
5、构柱之间斜支撑焊缝计算
TC6015塔机斜支撑的轴心压力为：79.25KN，焊缝高度：10mm
焊缝有效厚度He=焊缝宽度Hf×0.7=7mm
焊缝长度Lw＝250+180+256=686mm，计算时取500mm
根据角焊缝的强度公式：
σf=N/(He×Lw)≦[σ]
代入数据，得：
σf=79.25/500/7=22.6MPa小于160MPa
满足受力要求。
6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核
σ=79.25/250/7=45MPa，小于160MPa
满足受力要求
五、TC6015桩承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1780.11kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中c──基桩成桩工艺系数，取0.750
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.300N/mm2；
Aps──桩身截面面积，Aps=0.5672m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条
受拉承载力计算，最大拉力N=-1385.03kN
本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为10Φ25，经过计算得到受拉钢筋截面面积As=4908mm2。其抗拉设计值为Ny=3005672/1000=1472.4KN，大于N=1385.03KN，满足要求！www.sqeca.com
六、验算
55米，其钢平台采用H4001321的型钢外封10mm厚钢板（见下图），材质选用Q345B，塔吊支腿处加横向筋板以增加局部抗压能力。
图示箱梁计算数据如下：
截面积：；
惯性矩：；
抗弯截面系数：
TC6015钢平台主梁的验算
工作工况：
；
；
非工作工况：
；
；
按简支梁计算
建立平衡方程：
；
；
解得支反力：
工作工况：；；（正为压力，负为拉力；）
非工作工况：；；（正为压力，负为拉力；）
故，校核时，按非工作工况进行计算。
正应力：
其计算公式为：
其中：M=193KNm；
；（箱型截面系数）
；
代入计算；
故正应力满足要求。
梁腹板中性轴处剪应力：
其计算公式为：；
其中：；
；
代入数据：
故满足要求。
计算危险点：腹板与翼缘板交汇处
局部承压强度：
其计算公式为：；
其中：值取1.0；
；
代入计算数据得：
；
故，梁局部承压满足要求。
剪切应力：
其计算公式为：；
其中：；
代入计算：；
故，剪切力满足要求。
折算应力：
正应力为，故折算应力为：
故，折算应力满足规范要求。
梁的稳定性：
梁长度为3450mm，宽度=400mm，
因此主整体稳定性不需计算。
综上，梁满足使用要求。
钢平台连接焊缝的验算
焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。
a.竖向拉力：F=909kn；（格构柱处）
F=1030kn；（支腿处）
b.水平力：N=112.1kn；
c．扭矩：M=385KNm；
水平合力为：V=112.1+385/2.5=266.1KN。（格构柱处）
V=112.1+385/2=304.6KN。（塔吊支腿处）
格构柱与封口板处：
如图，焊条采用E4316。焊缝长度：；计算长度：1248mm；
焊缝高度：；
；
其中：；；；
代入数据：www.sqeca.com
；
以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。
故该处焊缝满足要求。
封口板与钢平台主梁下翼缘处：
如图：
焊条采用E50。焊缝长度：；计算长度：1172mm。
焊缝高度：；
；
其中：；；；
代入数据：
；
故该处焊缝满足要求。
钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：
焊条采用E50。；计算长度：1058.8mm。
焊缝高度：；
；
其中：；；；
代入数据：
；
故该处焊缝满足要求。
焊缝校核：www.sqeca.com
焊条采用E50。
焊缝长度：l=1058+1044=1256mm
计算时取焊缝长度为：1208mm；
焊缝采用45°坡口焊；板厚20mm
；
其中：；；；
代入数据：
；
故，该处焊缝满足要求。
4.3.22#塔吊基础验算
一.参数信息
塔吊型号:QTZ100 塔机自重标准值:Fk1=680.30kN 起重荷载标准值:Fqk=100kN 塔吊最大起重力矩:M=1250kN.m 塔吊计算高度:H=60m 塔身宽度:B=2m 非工作状态下塔身弯矩:M=3080kN.m 承台混凝土等级:C40 钢筋级别:HRB335 地基承载力特征值:342.2kPa 承台宽度:Bc=6.3m 承台厚度:h=1.4m 基础埋深:D=0m 计算简图:
二.荷载计算
1.自重荷载及起重荷载
1)塔机自重标准值
Fk1=680.3kN
2)基础以及覆土自重标准值
Gk=6.3×6.3×1.4×25=1389.15kN
承台受浮力：Flk=6.3×6.3×17.10×10=6786.99kN
3)起重荷载标准值
Fqk=100kN
2.风荷载计算
1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2
=1.2×0.55×0.35×2=0.46kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.46×60=27.55kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×27.55×60=826.64kN.m
2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.55kN/m2)
=0.8×1.86×1.95×0.99×0.55=1.58kN/m2
=1.2×1.58×0.35×2=1.33kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=1.33×60=79.63kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×79.63×60=2388.84kN.m
3.塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=3080+0.9×(1250+826.64)=4948.97kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=3080+2388.84=5468.84kN.m
三.地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(680.3+100+-5397.84)/(6.3×6.3)=-116.34kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(680.3+100+-5397.84)/(6.3×6.3)-2×(4948.97×1.414/2)/41.67
=-284.26kN/m2
由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：
=(4948.97+27.55×1.4)/(680.3+100+-5397.84)=-1.08m≤0.25b=1.58m工作状态地基承载力满足要求!
=3.15--0.76=3.91m
=(680.3+100+-5397.84)/(3×3.91×3.91)
=-100.49kN/m2
塔机非工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(680.3+-5397.84)/(6.3×6.3)=52.14kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(680.3+-5397.84)/(6.3×6.3)-2×(5468.84×1.414/2)/41.67
=-304.42kN/m2
由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：
=(5468.84+79.63×1.4)/(680.30+-5397.84)=-1.18m≤0.25b=1.58m非工作状态地基承载力满足要求!
=3.15--0.84=3.99m
=(680.3+-5397.84)/(3×3.99×3.99)
=-98.96kN/m2
四.地基基础承载力验算
修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa
轴心荷载作用：由于fa≥Pk=-116.34kPa，所以满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×fa≥Pkmax=-98.96kPa，所以满足要求！
五.承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.2条。
1.抗弯计算，计算公式如下:
式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=2.15m；
a''──截面I-I在基底的投影长度,取a''=2.00m。
P──截面I-I处的基底反力；
工作状态下：
P=-100.49×(33.91-2.15)/(3×3.91)=-82.09kN/m2；
M=2.152×[(2×6.3+2)×(1.35×-100.49+1.35×-82.09-2×1.35×-5397.84/6.32)+(1.35×-100.49-1.35×-82.09)×6.3]/12
=618.64kN.m
非工作状态下：
P=-98.96×(33.99-2.15)/(3×3.98630161199488)=-81.17kN/m2；
M=2.152×[(2×6.3+2)×(1.35×-98.96+1.35×-81.17-2×1.35×-5397.84/6.32)+(1.35×-98.96-1.35×-81.17)×6.3]/12
=642.28kN.m
2.配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得:
αs=642.28×106/(1.00×19.10×6.30×103×13502)=0.003
ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003
γs=1-0.003/2=0.999
As=642.28×106/(0.999×1350×300.00)=1588.20mm2。
六.地基变形计算
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。
塔吊计算满足要求！
4.3.33#塔吊基础
一.参数信息
塔吊型号:QTZ200 塔机自重标准值:Fk1=1141.00kN 起重荷载标准值:Fqk=184kN 塔吊最大起重力矩:M=3840kN.m 塔吊计算高度:H=61.5m 塔身宽度:B=2.2m 非工作状态下塔身弯矩:M=6184kN.m 承台混凝土等级:C40 钢筋级别:HRB335 地基承载力特征值:342.2kPa 承台宽度:Bc=8.00m 承台厚度:h=1.6m 基础埋深:D=0.00m 计算简图:
二.荷载计算
1.自重荷载及起重荷载
1)塔机自重标准值
Fk1=1141kN
2)基础以及覆土自重标准值
Gk=8×8×1.6×25=2560kN
承台受浮力：Flk=8×8×17.30×10=11072kN
3)起重荷载标准值
Fqk=184kN
2.风荷载计算
1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2
=1.2×0.55×0.35×2.2=0.51kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.51×61.5=31.07kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×31.07×61.5=955.33kN.m
2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.55kN/m2)
=0.8×1.86×1.95×0.99×0.55=1.58kN/m2
=1.2×1.58×0.35×2.2=1.46kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=1.46×61.5=89.78kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×89.78×61.5=2760.75kN.m
3.塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=6184+0.9×(3840+955.33)=10499.80kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=6184+2760.75=8944.75kN.m
三.地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(1141+184+-8512)/(8×8)=-112.30kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(1141+184+-8512)/(8×8)-2×(10499.80×1.414/2)/85.33
=-286.28kN/m2
由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：
=(10499.80+31.07×1.6)/(1141+184+-8512.00)=-1.47m≤0.25b=2.00m工作状态地基承载力满足要求!
=4--1.04=5.04m
=(1141+184+-8512.00)/(3×5.04×5.04)
=-94.39kN/m2
塔机非工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(1141+-8512)/(8×8)=57.83kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(1141+-8512)/(8×8)-2×(8944.75×1.414/2)/85.33
=-263.39kN/m2
由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：
=(8944.75+89.78×1.6)/(1141.00+-8512.00)=-1.23m≤0.25b=2.00m非工作状态地基承载力满足要求!
=4--0.87=4.87m
=(1141+-8512.00)/(3×4.87×4.87)
=-103.52kN/m2
四.地基基础承载力验算
修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa
轴心荷载作用：由于fa≥Pk=-112.30kPa，所以满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×fa≥Pkmax=-94.39kPa，所以满足要求！
五.承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.2条。
1.抗弯计算，计算公式如下:
式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=2.90m；
a''──截面I-I在基底的投影长度,取a''=2.20m。
P──截面I-I处的基底反力；
工作状态下：
P=-94.39×(35.04-2.90)/(3×5.04)=-76.28kN/m2；
M=2.902×[(2×8+2.2)×(1.35×-94.39+1.35×-76.28-2×1.35×-8512.00/82)+(1.35×-94.39-1.35×-76.28)×8]/12
=1504.32kN.m
非工作状态下：
P=-103.52×(34.87-2.90)/(3×4.87172711330297)=-82.98kN/m2；
M=2.902×[(2×8+2.2)×(1.35×-103.52+1.35×-82.98-2×1.35×-8512/82)+(1.35×-103.52-1.35×-82.98)×8]/12
=1162.66kN.m
2.配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得:
αs=1504.32×106/(1.00×19.10×8.00×103×15502)=0.004
ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004
γs=1-0.004/2=0.998
As=1504.32×106/(0.998×1550×300.00)=3241.75mm2。
六.地基变形计算
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。
塔吊计算满足要求！
5.施工质量注意要点：
5.1钻孔灌注桩及格构柱要求
（1）钻孔灌注桩混凝土设计强度等级水下C30，主筋保护层位50毫米，箍筋采用HPB300钢筋，主筋采用HRB335钢筋。
（2）钢格构钢材除注明外，均采用Q235b，焊条采用E43型
（3）除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度≥12mm
（4）钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。
5.2钢结构焊接要求
（1）工艺要求
1）预热
预热有利于减低中碳钢热影响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主要工艺措施，预热还能改善接头塑性，减小焊后残余应力。通常，35和45钢的预热温度为150～250℃含碳量再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至250～400℃。
若焊件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范围为焊口两侧各150～200mm。
焊条条件
许可时优先选用碱性焊条。
坡口形式
将焊件尽量开成U形坡口式进行焊接。如果是铸件缺陷，铲挖出的坡口外形应圆滑，其目的是减少母材熔入焊缝金属中的比例，以降低焊缝中的含碳量，防止裂纹产生。
焊接工艺参数
由于母材熔化到第一层焊缝金属中的比例最高达30%左右，所以第一层焊缝焊接时，应尽量采用小电流、慢焊接速度，以减小母材的熔深。
焊后热处理
焊后最好对焊件立即进行消除应力热处理，特别是对于大厚度焊件、高刚性结构件以及严厉条件下(动载荷或冲击载荷)工作的焊件更应如此。消除应力的回火温度为600～650℃。
若焊后不能进行消除应力热处理，应立即进行后热处理。
内探伤外第一先看是否有咬边，焊道成型是否规整，有无过度打磨伤及母材现象，焊脚高度是否符合标准，飞溅是否清理干净。热变形是否纠正
6.安全文明措施
（1）全体人员必须严格遵守施工现场各项安全规章制度。
（2）施工人员均穿戴好安全用具。
（3）施工现场设红白带警戒线，并有专人监督。
（4）各类器具使用前均应严格检查，以防不测。
（5）全体施工人员必须遵循文明施工原则，做好手清工作。
7.附图
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