地下室模板施工方案目录1.编制依据11.1国家标准及地方规范12.工程概况12.1工程概况13.施工部署23.1施工进度23.
2劳动力组织23.3流水段划分44.施工准备54.1技术准备54.2机具准备54.3材料准备54.4脱模剂的选用65
.模板配置原则及节点做法65.1地下基础65.2墙体模板施工105.3柱模板施工135.4地下室顶板梁、板模板施工166
.模板的加工及运输206.1模板的加工要求206.2模板的加工管理216.3模板的现场运输217.模板拆除217.1模
板拆除要求217.2模板拆除注意事项228.质量保证238.1模板的质量保证238.2模板工程质量允许偏差239.成品保
护2410.模板工程质量验收标准2510.1模板安装质量标准2510.2质量控制注意点2511.环境与职业健康安全2711
.1安全生产保证体系2711.2安全教育及持证上岗制度2711.3安全检查制度2811.4支模工程安全管理2811.5预
防模板及支架坍塌的安全技术措施2912.节约材料措施30附件：模板及支撑架计算301.模板计算主要参数302.墙模板验算303.
柱模板验算424.地下室顶板梁验算505.地下室顶板验算621.编制依据1.1国家标准及地方规范序号名称备注1《混凝土
结构工程施工质量验收规范》GB50204-20152《混凝土质量控制标准》GB50164-20113《混凝土结构工程施工规范》
GB50666-20114《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20135《建筑结构荷载规范》GB50009-20
126《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118《建
筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-201210《建筑施工临时支撑结构技
术规范》JGJ300-201311《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质（2009）87号12改扩建厂房施工图纸13改扩建
厂房施工组织设计2.工程概况2.1工程概况本改扩建项目位于正式运营的园区内，施工时需保证园区的正常运行。参建单位一览表序号项
目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6勘察单位7施工总承包单位部位11号建筑核心网络中心地下部分承台高度(
m)1.5、1.8、2、2.45承台尺寸(m×m)3.3×3.3、3.3×5.4、4.2×4.2、4.9×5.4、5.4×5.4、
2.8×2.8×2.8（六边形承台）标准跨(m×m)7.2×9.0、7.2×9.6、9.0×9.0、9.0×9.6、9.6×9.6
建筑层高（m）3.9、5.05、5.2剪力墙截面厚度（mm）200、300、400柱截面尺寸（mm）1100×1100地梁截面尺
寸（mm×mm）400×900、400×800、300×900、300×700地下水池顶板梁截面尺寸（mm×mm）400×800、
600×800、400×950、400×1000主要板厚（mm）水池筏板600、水池顶板1803.施工部署3.1施工进度部位时
间开始时间结束时间11号核心网络数据中心水池底板2018.04.282018.05.2111号核心网络数据中心水池剪力墙2018.
05.222018.06.0811号核心网络数据中心水池顶板2018.06.032018.06.10具体详细施工进度计划参见总控进
度计划。3.2劳动力组织（1）管理层职责总包成立专门的模板质量控制领导小组，综合协调、解决模板工程施工过程中出现的技术、施工、质
量、材料等相关问题。总包主要管理人员职责划分如下：序号职位姓名职责1项目经理负责模板方案的总体决策，负责模板方案的总体策划。2现场
经理负责模板工程总体施工安排，进度控制，现场总体施工组织协调。3总工组织编写模板方案，根据实际情况优化方案。4商务经理负责模板厂家
选定，模板总量把控。5安全总监负责模板工程施工过程中的安全检查及安全控制。6商务部负责分批进场量把控，保证材料供应。7技术部进行方
案交底，审核技术交底。模板技术问题收集处理。8物资部负责模板工程施工的各项物资供应。9工程部模板加工及安装进度计划以及质量控制。按
模板方案组织施工，向作业班组详细技术交底，是现场模板工程质量及安全的执行和实施者，负责组织模板工程验收。10质量部负责模板施工过
程中的质量控制，并监督检查模板是否符合模板方案及规范要求。（2）劳务层职责土建劳务分包，作为模板工程劳务队伍，在木工人员配备上必须
满足模板工程施工要求；对于项目部编制的技术方案，要及时给班组交底，监督严格实施。劳务分包的职责划分如下：职位姓名职责现场经理模板加
工、制作及安装质量、进度的直接负责人技术主管技术问题处理及材料计划的提供木工工长负责模板加工、安装的具体施工管理质检员具体负责模板
加工及安装过程中的质量检查，执行总包检查模板是否按技术交底施工，加工及安装质量是否符合规范要求。安全员具体负责模板加工及操作过程中
的安全，禁止违规操作。（3）劳动力计划序号工种人数1木工302架子工103测量人员24电焊工45电工26普工203.3流水段划分
11号建筑核心网络数据中心地下部分施工流水段划分如下图所示：地下部分施工流水段划分图4.施工准备4.1技术准备序号技术准备内容
1组织施工技术人员熟悉图纸，了解设计意图，明确支撑模板施工中的重难点。2施工方案及交底的编制。项目技术部编制详细的施工方案报监理、
业主审批，通过编制方案交底，明确施工中应注意的事项。3项目技术部组织项目工程部、质量部、安全部、分包技术负责人及班组长进行统一的专
项交底，加强相关管理人员对模板工程施工安全及质量要求的认识，明确模板工程施工控制要点。4施工技术交底：责任工程师对操作班组进行交底
，明确操作中的技术要求和质量控制标准和措施。5劳务人员培训：项目工程部除对劳务队伍进行书面交底外，分包队伍管理层应向其操作层进行方
案、措施等书面形式交底，并请有关责任工程师和质量部参加。6做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，
以保证技术资料的及时、准确、完整。7现场准备：在满堂架体搭设的地面的楼板上弹好施工控制线，主要是多立杆支撑的大截面梁、柱位置，确保
支撑立杆准确定位。4.2机具准备序号材料、设备名称规格型号单位数量1塔吊L6516台12木工圆锯MJ109台13电圆锯235台3
4手电钻TBM1000台45电焊机BX-500台26空压机W-0.8/10B台17手提电箱/台114.3材料准备结构施工前，技
术部、商务部、结构分包商根据施工图纸及施工方案中模板配置原则分别核算出本工程所需的模板及架料材料量，然后三方进行核对，并以最终确认
结果作为材料控制的底线，同时作为备料计划使用。过程中由项目总工负责在备料计划前提下，控制总量，一旦超量必须经过项目经理审批后方可继
续进场。模板及钢管具体配置原则如下表所示：施工部位模板配置原则钢管配置原则备注11号建筑地下部分地下独立承台、地梁：满配12mm红
模板满配Φ48.3mm×3.6mm消防水池承台、筏板四周砖胎膜：200×95×53灰砂砖满配Φ48.3mm×3.6mm地下消防水池
剪力墙：满配15mm黑模板满配Φ48.3mm×3.6mm地下竖向柱模板：满配15mm黑模板满配Φ48.3mm×3.6mm地下消防水
池顶板梁、板：满配12mm厚红模板满配Φ48.3mm×3.6mm木模板及其支撑所用的木方、钢管扣件、可调顶托等材料的规格和质量应符
合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中的
相关要求，并进行随机检测，现场实际使用钢管壁厚不得小于计算壁厚。具体投入材料量如下表所示：序号材料名称材料选型及规格材料投入量1砖
胎膜灰沙标准砖46m32模板12mm厚红模板5207m23模板15mm厚黑模板3598m24木方50mm×100mm110m35钢
管Φ48.3mm×3.6mm55421m6扣件三种标准扣件7959个7大眼网3000mm×6000mm698m28U托标准托座8
28个9止水钢板330mm×3mm140m4.4脱模剂的选用本工程选用脱模剂均采用水性绿色环保脱模剂，使用后不污染混凝土表面。涂
刷的油层应均匀适度，不得汪油、淌油。严禁隔离剂沾污钢筋和混凝土接茬部位。脱模剂需存放在塑料桶内，在仓库内存放。5.模板配置原则及
节点做法5.1地下基础5.1.1消防水池承台、筏板四周砖胎膜消防水池的承台垫层施工完成后砌筑200mm厚砖胎膜，砌筑高度到地下
水池筏板底部。砖胎膜内侧抹20mm厚1:2水泥砂浆，阴阳角均抹成R100mm圆角，的做承台四周防水。防水验收合格后做40mm细石混
凝土保护层，然后整体浇筑承台和筏板的混凝土。地下消防水池承台砖胎膜支模节点详图筏板、剪力墙处砖胎膜支模节点详图5.1.2独立承台
、地梁支模独立承台和地梁的垫层施工完成后支设承台和地梁的木模。独立承台和地梁支设的模板选用12mm红木板，次龙骨为50mm×100
mm的木方水平放置，木方背楞中心间距300mm。主龙骨用Φ48.3mm×3.6mm钢管竖直放置，对拉螺栓拉紧的双钢管中心间距为60
0mm，长度根据各承台高度实际配料。主龙骨钢管在承台两对侧，用对拉螺栓拉住固定，对拉螺栓竖向中心间距均为500mm（其中距离基础垫
层竖向300mm处设置第一道竖向对拉螺栓），水平方向对拉螺栓中心间距均为600mm。地梁模板支设的各参数与承台模板搭设参数一致，独
立承台和地梁支模示意图如下：独立承台支模节点详图独立承台、地梁高低跨模板支设节点详图5.1.3后浇带施工本工程设置伸缩后浇带。底
板后浇带处侧模选用快易收口网。底板后浇带支模节点详图一底板后浇带支模节点详图二后浇带的保护：根据结构施工图纸设计说明：后浇带宜在两
侧混凝土浇筑后两个月再行浇筑，后浇带混凝土强度等级应提高一级，并应采用微膨胀混凝土，后浇膨胀加强带的膨胀量应满足设计要求；后浇带区
域梁、板钢筋不断，后浇带宽度详见施工图纸。为防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度，故采取如下措
施对其进行保护如下图所示：底板后浇带保护措施5.2墙体模板施工墙体主龙骨：Φ48.3mm×3.6mm钢管；次龙骨：50mm×10
0mm木方；模板：15mm厚黑模板墙厚（mm）次龙骨间距（mm）主龙骨间距（mm）止水螺栓间距（mm）200300500竖直方向间
距500，水平方向间距600300300500竖直方向间距500，水平方向间距600400300500竖直方向间距500，水平方向
间距600（1）剪力墙支模主龙骨选用Φ48.3mm×3.6mm钢管，间距500mm。次龙骨选用50mm×100mm木方，间距300
mm。模板选用15mm厚黑模板。（2）墙体模板支模施工节点如下图：地下剪力墙对拉螺栓采用止水螺栓。在墙连柱与墙体单侧支模部位，“U
”型卡子要满上且U型卡子不应上在同一方向，外墙穿墙螺栓加工图（内墙穿墙螺栓无止水钢板）如下：外墙止水螺栓（3）地下剪力墙、挡土墙墙
体模板拼接采用企口缝，接缝处采用多层板，背后的木方用M14螺栓连接牢固，地下消防水池剪力墙最大高度5.2m，最大宽度400mm。第
一道止水螺杆距离筏板顶部300mm，其余止水螺杆沿墙高每500mm设置一道共计十道。次龙骨木方沿墙高竖向设置，木方中心间距300m
m；钢管主龙骨垂直于木方水平向设置，间距与对拉螺栓竖向间距相同，沿墙高每500mm设置一道钢管主龙骨。详见下图：地下消防水池剪力墙
模板搭设大模详图（4）墙体模板剖面图节点见下图：地下消防水池剪力墙模板搭设纵向剖面图地下水池最北侧的两消防水池Q1剪力墙均为300
mm宽，两消防水池Q1剪力墙中间净间距300mm。为便于施工的可操作性，先将两Q1剪力墙模板支设完成后，再用挤塑板填满两Q1剪力墙
中间300mm间距，最后再将木方次龙骨、钢管主龙骨和对拉螺栓拉紧绑牢。具体模板支设剖面图如下：地下消防水池Q1剪力墙两跨间距300
mm模板搭设剖面图在地下室剪力墙混凝土浇筑前需注意：1、注意钢板止水带的设置；2、注意对墙体插筋的保护（可用塑料布包裹）。地下剪力
墙插筋外包塑料膜防止混凝土污染5.3柱模板施工地下一层柱尺寸大小均为1100mm×1100mm，柱子搭设拟采用灯笼架。柱模板均采
用15mm厚黑木板；木方沿柱子竖向放置，间距均为300mm；双钢管主龙骨抱柱四周，双钢管主龙骨中心间距500mm，根部需加密一道双
钢管主龙骨，间距300mm；用M14对拉螺栓连接固定钢管主龙骨，间距与双钢管主龙骨竖向间距相同，均为500mm。柱模板参数构件参数
方柱模板15mm厚双面覆膜多层板次龙骨材料50mm×100mm木方间距300mm主龙骨材料Ф48.3mm×3.6mm双钢管间距@5
00mm，柱根加密一道@300对拉螺栓材料M14对拉螺栓（加PVC套管）间距@500mm，1100mm的方柱设置2道对拉螺栓方柱节
点设计1100mm×1100mm柱模板搭设剖面图柱模板支设图例地下消防水池南侧设备基础底板-1.3米区域，梁、板钢筋需在地下消防水
池柱、剪力墙钢筋施工时伸出预留。梁、板底用脚手架支撑，脚手架纵距900mm、横距1200mm、步距1200mm；每跨主梁底均单独加
设单立杆支撑，单立杆支撑沿梁纵向间距600mm、步距900mm。待南侧钢板桩拔出后再将设备基础底板-1.3米处梁、板整体浇筑施工。
地下消防水池与设备基础底板高低跨平面图地下消防水池与设备基础梁高低跨预留斜槎剖面图5.3.1施工工艺及要点普通柱模板施工流程为：
清理杂物→弹柱子位置线→搭设脚手架→安装柱模→安装柱箍→安装斜撑→调整、校正、加固→办预检验A、在弹线完毕后模板就位前搭设柱模操作
架，以保证模板就位的稳定和施工人员的操作平台。B、柱模安装就位前必须保证柱模定位筋焊好，预埋管线、线盒布置好。C、为了防止模板底部
漏浆，安装柱模前在柱子控制线外圈做20mm高水泥砂浆。D、现场拼装柱模时，应适时地安装临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60度
，严禁将大片模板系在柱子钢筋上。E、等四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。F、柱模校正后，应采用斜撑或水平
撑进行四周固定，以确保整体稳定，当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系，当需单根支模时，柱宽
大于500mm应每边在同一标高上设置不得少于2根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为45度～60度，下端尚应有地锚防滑移。G角柱模板
的支撑，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜撑。5.4地下室顶板梁、板模板施工5.4.1梁模板设计参数序号梁截面积次龙骨主龙骨穿
梁螺栓梁侧撑地立杆距梁中心距离梁下支撑1≤0.5m250×100mm木方梁底、梁侧木方中心间距200mmФ48.3mm×3.6mm
双钢管间距同立杆M14对拉螺栓（带PVC套管），梁净高每大于500mm增设一道对拉螺栓≤700mm单立杆纵向距600mm，步距90
0mm注：梁底设置一道水平安全网。梁、板底采用满堂脚手架支撑，满堂脚手架纵距900mm、横距1200mm、步距1200mm；纵横向
扫地杆距离钢管底部200mm，地下室满堂脚手架纵横向每6000mm设置连续剪刀撑。每跨主梁底单独加设单立杆支撑，单立杆支撑沿梁纵向
间距600mm、步距900mm。地下消防水池顶板梁截面主要有400mm×800mm，600mm×800mm，400mm×950mm
。为保证本方案的严谨性，以最大的梁600mm×800mm，验算地下消防水池顶板梁截面的稳定性。600mm×800mm梁模板搭设剖面
图600mm×800mm梁模板搭设纵向剖面图5.4.2地下室顶板设计参数板厚（mm）次龙骨主龙骨板下支撑180木方50mm×10
0mm中心间距200mmФ48.3mm×3.6mm双钢管，间距同立杆立杆纵横距0.9m×1.2m，步距1.2m节点设计8000mm
×8000mm板模板搭设平面图地下室顶板支撑搭设纵向剖面图地下室顶板支撑搭设横向剖面图主次梁交接部位：由于主、次梁间存在高差，本工
程在主、次梁模板接头处单独设木方加小板进行搭接调节，木方及小板宽为次梁宽，小板高为主次梁高的差值。主、次梁相连位置节点处理梁柱节点
：本工程在梁柱节点处，采用多层板、钢管、木方背楞围成柱角，下部用柱夹具夹紧。现场拼接此处要求调节拼接，保证直角。在梁柱节点梁端的梁
底模板上留设清扫口（梁宽×100），垃圾清扫完后，用木模将清扫口封堵上。梁柱节点处理板间拼缝：板模板拼接采用硬拼缝，如拼缝与次龙骨
平行，需在拼缝下设置50×100木方，拼接示意图如下所示：板间拼缝处理1、梁、板施工工艺及要点：下层底板(楼板)立杆定位(铺设垫木
)→搭设支撑架→支设梁底模板→支设梁侧模板→支设楼板模板→绑扎主梁钢筋→绑扎次梁钢筋→梁模板支撑加固→绑扎板钢筋→清扫验收A、搭设
满堂架，同时设置水平安全网。B、杆应垂直，上下立杆应在同一竖向中心线上，从一侧开始依次逐排安装，同时安装主龙骨。C、调节立杆顶部U
托高度，将主龙骨找平；铺次龙骨及多层板，可从一侧开始，每标高点处底板模板应分段铺设。D、梁底、板底立杆顶部自由端不得大于400mm
。E、顶板支模时,按规范及设计要求起拱。梁、板的起拱要求：当梁跨度≥4m或为悬臂梁时，按梁跨度的3‰进行起拱；当板跨度≥4米时，按
板跨度的2‰进行起拱。起拱的具体作法为：用独立钢支撑上部加可调支撑,以调整高度,木板作辅助,以满足起拱要求。F、楼板模板面板拼缝处
应尽量设置通长木方，木方之间采用搭接接长，木模板与木方用钉子钉牢，钉子距板边不小于15mm，纵向间距300mm。6.模板的加工及
运输6.1模板的加工要求（1）木模板加工主要技术参数及质量标准模板的几何尺寸必须符合设计要求。任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡等出
现，公称幅面内不得有板边缺损。（2）对模板加工的管理与验收的具体要求模板在裁切时，应直顺，尺寸准确，裁切后的模板应进行封边处理，木
方则应刨平。木模板及木方进厂后，检查模板厚度、密实度、表面平整度、光洁度、木方的尺寸、质量。模板的支撑钢管及扣件不得有锈蚀、弯曲及
螺丝脱扣现象。6.2模板的加工管理（1）施工前班组长应对操作工人进行班前安全技术交底，严禁非本工种作业。（2）模板应按规格、品种
分别堆放整齐，制作场地要平整，工作台要稳固，照明灯具必须加网罩。（3）圆盘锯必须有安全防护装置，否则禁止使用。操作前应进行检查，锯
片不得有裂口，螺丝应上紧；操作要戴防护眼镜，站在锯片一侧，手背不得跨越锯片；进料必须紧贴靠栅，不得用力过猛，遇硬节慢推。接料要待料
出锯片15cm，不得用手硬拉；短窄料应用推棍，接料使用刨钩。超过锯片半径得木料，禁止上锯。（4）手持电动工具电源线不得大于5m，且
不得有破皮漏损；防护罩必须灵敏可靠，且不得与手持电动工具缠绕在一起；使用前，先空载运行无异常后，方可使用；预加工的木板上不得有铁件
，以防损坏工具伤人。6.3模板的现场运输木模板的加工主要在现场木工加工棚完成。模板的运输主要由塔吊完成。7.模板拆除7.1模
板拆除要求（1）脱模剂的使用：本工程选用脱模剂均采用水性绿色环保脱模剂，在使用后不污染混凝土表面。涂刷的油层应均匀适度，不得汪油、
淌油。严禁隔离剂沾污钢筋和混凝土接茬部位。脱模剂需存放在塑料桶内，在仓库内存放。（2）水平模板拆除：工程水平模板拆除根据梁、板混凝
土试验报告、拆模申请进行，工程部责任师根据混凝土试验报告编制拆模申请单，上报技术部和监理部门，经审核签字后方可进行模板的拆除。拆除
时混凝土强度要求如下表格所示：构件类型构件跨度(m)）达到设计砼立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8
≥100梁≤8≥75＞8≥100悬挑构件/≥100（3）架体拆除顺序遵循以下原则：①按先支后拆，后支先拆，先上后下，先拆非承重部分
，后拆承重部分。②由建筑四周向内部依次拆除。7.2模板拆除注意事项7.2.1拆除前的准备（1）安全警示拆模前，在拆模区域周围2
m范围内设置警戒线，悬挂“前方拆模，请勿靠近”的警示牌并派专人看护，非施工人员不得入内。（2）人员着装及防护用品要求作业人员拆模时
必须穿防滑鞋、扎紧袖口裤口、不应穿宽松肥大的衣服，并配备且保证正确使用有效的安全防护用品。作业时严禁抽烟。（3）预留洞口防护作业人
员进入拆模区域内后应先检查楼板上是否存在预留洞口，并做好预留洞口的临边防护并用盖板将洞口密封，防止拆模时材料从洞口掉落伤人。（4)
）临时照明措施结构中间部位拆模时或夜间施工时，应采取临时照明措施保证有足够的照明，并保证临时照明用电的安全。7.2.3拆模顺序（
1）拆模顺序：按先支后拆，后支先拆，先上后下，先拆非承重部分，后拆承重部分的原则施工。（2）水平模板拆除梁、板拆模时，先松动U托再
拆除加固模板的钢管木枋，然后拆梁帮侧模，再拆顶板底模，最后拆梁底模。拆除梁板底模板时应逐片拆卸，严禁将支撑全部拆除后，一次性拉拽拆
除。拆下的模板、木枋要立即运走，不得浮搁在架子上，以免人员扶空、踏空。（3）模板支架拆除模板拆除完后，开始从一个方向逐排分步拆除模
板支撑架的水平杆、立杆、水平安全网。水平安全网不得提前拆除。拆下的材料应及时清理运走，做到边拆、边清、边运、边码垛。7.2.3注
意事项（1）板拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不应拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。（2）预埋件及各种
措施钢筋在埋设时，需考虑拆模需要，并有确切保护措施不因拆模而损坏、移位。（3）拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场管理人员加强监
督，严禁配件随意丢弃的现象出现。已使用完毕模板及时安排退场。（4）严禁抛扔材料及使材料自由下落。拆除水平模板时可以使用长撬棍，但不
得硬撬硬别野蛮施工，以防损坏结构混凝土表面。严禁操作人员站在正拆除的模板下方，更不得出现交叉作业的现象。（5）拆除大片模板时应多人
协作配合拆除，统一信号和行动合理分工。每人要保证有足够的工作面，严禁上下同时操作，避免交叉作业。（6）拆除模板支撑架时，松动的立杆
、支撑等应及时运走，以防作业人员扶空、踏空而坠落。每天工作结束后，松动但未能拆下的模板、架子要加临时支撑、有加固措施，保证其安全稳
固（7）在后浇带浇注并达到设计强度前，不得拆除后浇带下的支撑。8.质量保证模板与混凝土接触面清理干净并涂刷脱模剂，脱模剂涂刷均匀
，并不得污染钢筋。模板内清理干净，不得有杂物、不得积水。固定在模板上的预埋件、预留孔、预留洞不得遗漏，并且必须安装牢固。8.1模
板的质量保证墙模板质量保证1木模板必须保证面板厚度，即12mm厚红木板、15mm厚黑木板。2木模板的支撑必须按照方案支撑，保证其刚
度及稳定性。3木模板的拼缝必须严密，防止漏浆。4为防止上口尺寸偏差过大，模板上口应有拉结措施。8.2模板工程质量允许偏差项次项目
允许偏差检查方法1轴线位移柱、墙、梁3尺量2底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±34层高垂直度
层高不大于5m3经纬仪或吊线尺量大于5m55相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2线尺顺直2拉线、尺量8预
埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5，-010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5，
-011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度+10、09.成品保护（1）为防止破坏模
板成品必须做到：不得重物冲击已支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定线盒）要垫起，并在模板上加垫
铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方垫进行；不得集中堆载；楼板混凝土终凝前严禁上人
、堆放模板或钢筋等荷载。（2）为保证板面质量，板面应随时清灰。（3）预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方
垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。（4
）工作面己安装完毕的柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安
装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。（5）拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬
砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。（6）在靠近模板的地方，电焊钢筋、铁管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊渣火烧坏模板
面。（7）浇筑混凝土时，插人式振捣棒不能直接碰撞模板，同时要控制好振捣时间。10.模板工程质量验收标准10.1模板安装质量标准
（1）总的要求：必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）及相关规范要求。（2）安装现浇结构的上层模板
及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准。（3）木模板在拼装过程中加工质量标准如下：
检查项目允许偏差（mm）检查方法表面平整2靠尺或楔尺平面尺寸-2~-1钢卷尺对角线误差2钢卷尺穿墙孔位置1钢卷尺（4）预埋件和预留
孔洞的偏差控制在规范允许的范围内。项目允许偏差检查方法预埋钢板中心线位置3拉线和尺量检查预埋管、预留孔中心位置3插筋中心线位置5
外露长度+10,0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，010.2质量控制注意点1模板及支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，并
不发生不允许的下沉；接缝严密不得漏浆。2浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模
，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。3检查螺栓紧固是否可靠。4所有接缝处贴宽胶带加粘海绵条封闭，包括柱根部、梁柱交接
处等容易漏浆部位。5各种构件拆模时混凝土要达到允许的条件。施工过程中严格控制检查验收程序，实现过程全管理。梁板模板验收主次梁
节点模板验收板钢筋放线验收墙体钢筋放线验收框架柱挂牌验收墙钢筋塑料卡11.环境与职业健康安全11.1安全生产保证体系为了保障工
程的安全、文明施工，将成立项目安全领导小组，项目经理为安全生产第一责任人，安全总监具体负责日常安全施工。由项目经理部安全总监、各部
门经理以及各部门的专业责任工程师、各分包分供单位及分包商等各方面人员组成安全保证体系。建立健全安全施工管理制度，明确各级安全职责，
检查督促各级、各部门切实落实安全施工责任制；组织全体职工的安全教育工作；定期组织召开安全施工会议、巡视施工现场，发现隐患，及时解决
。本项目将建立以项目经理为第一责任人，以现场经理、总工程师、安全总监为分项责任人的安全管理体系。如下所示：安全生产管理体系11.2
安全教育及持证上岗制度我公司安全教育覆盖所有在施人员，各级年审、教育、培训均必须考试合格、签发合格证后持证上岗，不合格者不准上岗
。分层次逐级教育主要包括内容如下：逐级教育培训表序号人员培训组织1项目经理每年一次安全教育培训。2项目管理人员每年安全教育时间≥
8小时。3专职安全员每年安全教育，安全总监必须有安全工程师资格。4分包分供单位负责人业主指定分包商和直接分包商负责人每年接受公司≥
24小时安全专项培训。5特种作业人员必须通过政府部门专项安全技术培训。6普通工人接受进场教育三级教育。11.3安全检查制度（1）
工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行检查，发现问题应对工地有关人员回报，待隐患消除后方可开
始作业，并逐步完善记录工作。（2）工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的
设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保
护用品。（3）要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施
，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危机人身安全的应暂停作业。（4）电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，整改情
况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。11.4支模工程安全管理（1）搭拆
支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行
体检，凡不适于高处作业者，不得上架操作。（2）施工前由项目总工程师对项目部人员进行安全技术交底，由工程部现场责任师对作业班组进行安
全技术交底。（3）搭拆支架时工人必须佩戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后
，方可进行高处作业。（4）施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。（5）支模应按照施工方案进行，并安排专人负
责对架体进行经常性检查和保修工作。（6）施工中支架发下有缺陷和隐患必须及时解决，危及人身安全时，必须停止作业。（7）六级及六级以上
大风及雨雾天气应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时，必须采取可靠的防滑措施。遇到台风暴雨后应对支架搭设逐一进
行检查，发现有松动、变形、损坏或者脱落等现象立即修理完善。（8）拆除楼板底板时，应设临时支撑，防止大片模板脱落。拆立杆时，操作人员
应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（9）模板及支撑体系搭设、拆除以及混凝土浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志
，由安全员在现场监护，设专人看模，严禁无关人员进入模板下方警示区域，并在现场设置足够的照明。11.5预防模板及支架坍塌的安全技术
措施（1）设计模板及支撑体系时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载
。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过《混凝土结构工程施工及验收规范》的允许值。（2）所有钢管、连接件、木方等支撑材料使用
前均进行全面检查，不得使用不合格材料。（3）施工前由项目总工程师对项目部人员进行安全技术交底，由工程部现场责任师对作业班组进行安全
技术交底。（4）现场搭设模板支架时，必须对承载构件、连接件的尺寸、间距进行严格控制，以保证支撑体系的刚度、强度、稳定性。（5）搭设
模板支架时，必须按要求在立杆底部设置木垫板。每搭一步架后，立即检查并调整支架立杆的垂直度。（6）模板支架体系要和浇筑完成的混凝土柱
子进行抱柱连接，以增强支架系统的整体稳定性。（7）安装完成后，必须经过验收，确认合格后，方可进行混凝土浇筑。（8）模板上部施工时，
不得随意拆除剪刀撑和扫地杆等构件。12.节约材料措施（1）在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，全面规划、统筹安排，根据工程具
体结构高度和尺寸选择合适的钢管。（2）木方要分类堆放，不得随意切断或锯、割。（3）根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。（4
）木模板的加工过程中，应注意裁板的合理性，尽量减少边角料，裁过后的板材应进行封边处理，以保证模板的周转次数。（5）安装多余的扣件要
装入袋中，不得乱丢乱放。模板拆除时扣件要边拆边进袋。（6）拆除模板按标识吊运到堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正，标
识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。现场要优先使用拆下来的旧模板和木方。鉴于现场实际，在计算各参数时采用较保守的
各项数据。附件：模板及支撑架计算1.模板计算主要参数模板采用12mm、15mm厚多层板，木方采用50mm×100mm，钢管采用Φ4
8.3×3.6钢管，主要计算参数如下表所示：模板的厚度h（mm）=12；模板的E（N/mm2）=4500；模板抗拉强度f=12N
/mm2；木方的b（mm）=40（按照宽度40进行验算）；木方的h（mm）=90（按照高度90进行验算）；木方的I（）=2430
000；木方的W（mm3）=54000；木方的E（N/mm2）=10000；木方抗拉强度fm=13N/mm2；Φ48.3×3.6
钢管（壁厚按3.0mm验算）则：I（）=107800；Wx（mm3）=4490；A（mm2）=424；Φ48.3×3.6钢管的E（
N/mm2）=206000；2.墙模板验算基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)
400混凝土墙计算高度H(mm)5200混凝土墙计算长度L(mm)9600次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)300主梁悬挑长度
b1(mm)100主梁合并根数2次梁合并根数1混凝土初凝时间t0(h)2混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管
结构表面要求表面外露对拉螺栓设置参数对拉螺栓横向间距X(mm)600对拉螺栓竖向道数m10材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3.
0次梁类型矩形木楞次梁规格40×80面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土塌落
度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.22.1荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝
0.22×24×2×1.2×1.15×20.5=20.609kN/m2用于计算面板时用到的F2=γcH=24×5200/1000
=124.8kN/m2公式F2=γcH所对应的每道对拉螺栓处的计算公式分别为墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H1=H-b1=4950m
mF21=γcH1=118.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H2=H-b2=4450mmF22=γcH2=106.8KN/
m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H3=H-b3=3950mmF23=γcH3=94.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H4=
H-b4=3450mmF24=γcH4=82.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H5=H-b5=2950mmF25=γcH5
=70.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H6=H-b6=2450mmF26=γcH6=58.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受
的荷载为：H7=H-b7=1950mmF27=γcH7=46.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H8=H-b8=1450mm
F28=γcH8=34.8KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H9=H-b9=950mmF29=γcH9=22.8KN/m2墙底
部对拉螺栓承受的荷载为：H10=H-b10=450mmF210=γcH10=10.8KN/m2计算面板时：标准值G4k＝min[
F1,F2]＝20.609kN/m2计算第一道对拉螺栓时：标准值G4k1=min[F1,F21]=20.6091kN/m2计算第二
道对拉螺栓时：标准值G4k2=min[F1,F22]=20.6091kN/m2计算第三道对拉螺栓时：标准值G4k3=min[F1,
F23]=20.6091kN/m2计算第四道对拉螺栓时：标准值G4k4=min[F1,F24]=20.6091kN/m2计算第五道
对拉螺栓时：标准值G4k5=min[F1,F25]=20.6091kN/m2计算第六道对拉螺栓时：标准值G4k6=min[F1,F
26]=20.6091kN/m2计算第七道对拉螺栓时：标准值G4k7=min[F1,F27]=20.6091kN/m2计算第八道对
拉螺栓时：标准值G4k8=min[F1,F28]=20.6091kN/m2计算第九道对拉螺栓时：标准值G4k9=min[F1,F2
9]=20.6091kN/m2计算第十道对拉螺栓时：标准值G4k10=min[F1,F210]=10.8kN/m2承载能力极限状态
设计值根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于100mm：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.
7Q3k]当墙厚不大于100mm：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]则：计算面
板时S=0.9×max(1.2×20.609+1.4×2,1.35×20.609+1.4×0.7×2)=26.804kN/m2计
算第一道对拉螺栓时：S1=26.804kN/m2计算第二道对拉螺栓时：S2=26.804kN/m2计算第三道对拉螺栓时：S3=26
.804kN/m2计算第四道对拉螺栓时：S4=26.804kN/m2计算第五道对拉螺栓时：S5=26.804kN/m2计算第六道对
拉螺栓时：S6=26.804kN/m2计算第七道对拉螺栓时：S7=26.804kN/m2计算第八道对拉螺栓时：S8=26.804k
N/m2计算第九道对拉螺栓时：S9=26.804kN/m2计算第十道对拉螺栓时：S10=14.886kN/m2正常使用极限状态设计
值Sk＝G4k＝20.609kN/m2Sk1=G4k1=20.6091kN/m2Sk2=G4k2=20.6091kN/m2Sk3=
G4k3=20.6091kN/m2Sk4=G4k4=20.6091kN/m2Sk5=G4k5=20.6091kN/m2Sk6=G4
k6=20.6091kN/m2Sk7=G4k7=20.6091kN/m2Sk8=G4k8=20.6091kN/m2Sk9=G4k9
=20.6091kN/m2Sk10=G4k10=10.8kN/m22.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般
楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×1
52/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图4）承载能力极限
状态受力简图q＝bS＝1×26.804=26.804kN/m（图5）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.302kN·mσ＝Mmax
/W＝0.302×106/37500=8.041N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2.3挠度验算qk＝bSk=1×20.
609=20.609kN/m（图6）正常使用极限状态受力简图（图7）面板变形图νmax＝0.022mm≤[ν]＝300/400=0
.75mm满足要求2.4次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算
模型，这样做符合实际情况墙底部线性荷载最大处为：q＝aS＝300/1000×26.804=8.041kN/mqk＝aSk＝300/
1000×20.609=6.183kN/m2.4.1抗弯强度验算（图8）承载能力极限状态受力简图（图9）次楞弯矩图Mmax＝0.
154kN·mσ＝Mmax/W＝0.154×106/(42.667×1000)=3.601N/mm2≤[f]＝11N/mm2满足
要求2.4.2抗剪强度验算（图10）次楞剪力图(kN)Vmax＝1.815kNτ=VmaxS0/(Ib)=1.815×103
×32×103/(170.667×104×4×10)=0.851N/mm2≤[fv]＝1.2N/mm2满足要求2.4.3挠度
验算（图11）正常使用极限状态受力简图（图12）次梁变形图ν＝0.018mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求2.
5支座反力计算从下至上的支座反力分别为：R1=0.504kNR2=3.242kNR3=3.564kNR4=3.021kNR5=2
.676kNR6=2.278kNR7=1.896kNR8=1.505kNR9=1.129kNR10=0.706kNR11=0.54
2kNR1k=0.388kNR2k=2.493kNR3k=2.74kNR4k=2.323kNR5k=2.058kNR6k=1.75
2kNR7k=1.457kNR8k=1.158kNR9k=0.868kNR10k=0.543kNR11k=0.417kN2.6主
楞验算根据以上可得，第九道主楞最不利，故只验算此道即可。因主楞水平放置，其承受来自次楞的支座反力，但每道主楞承受的荷载均不一样，故
须分别计算。为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的三跨连续梁计算，计算简图如下：（图13）承载能力极限状态受力简图2.6.1抗弯
强度验算（图14）主楞弯矩图Mmax＝0.125kN·mσ＝Mmax/W＝0.125×106/(8.986×1000)=13.
881N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2.6.2抗剪强度验算（图15）主楞剪力图Vmax＝1.247kN·mτ
=VmaxS0/(Ib)=1.247×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=2.932N/mm
2≤[fv]＝120N/mm2满足要求2.6.3挠度验算（图16）正常使用极限状态受力简图（图17）主楞变形图ν＝0.035
mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求2.6.4支座反力计算对拉螺栓提供的最大支座反力为：Rmax=2.317kN
2.7对拉螺栓验算第一道对拉螺栓距墙底距离b1(mm)250第二道对拉螺栓距墙底距离b2(mm)750第三道对拉螺栓距墙底距离b
3(mm)1250第四道对拉螺栓距墙底距离b4(mm)1750第五道对拉螺栓距墙底距离b5(mm)2250第六道对拉螺栓距墙底距离
b6(mm)2750第七道对拉螺栓距墙底距离b7(mm)3250第八道对拉螺栓距墙底距离b8(mm)3750第九道对拉螺栓距墙底距
离b9(mm)4250第十道对拉螺栓距墙底距离b10(mm)4750从下至上每道对拉螺栓承受的荷载均根据不同的间距和不同的混凝土侧
压力而不同,由上章节可知由对拉螺栓提供的拉力最大为：Rmax=2.317kN故N1＝Rmax=2.317kN≤Ntb=17.8kN
满足要求3.柱模板验算基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1100混凝土柱边宽
B(mm)1100混凝土柱计算高度H(mm)6850柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n5最低处柱箍距底部距离a(mm)250柱箍间
距b(mm)100柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)
2混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱
箍规格48×3.0次梁类型矩形木楞次梁规格38×88面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M143
.1荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×2×1.2×1.15×20.5=20
.609kN/m2F2=γcH＝24×6850/1000=164.4kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝20.609kN
/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k
，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×20.609+1.4×2,1.35×20.609+1.4×0.
7×2)=26.804kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝20.609kN/m23.2面板验算根据规范规定面板可按简支
跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I
＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图3.2.1强度验算
q＝bS＝1×26.804=26.804kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.253kN·mσ＝Mmax/W＝0.2
53×106/37500=6.757N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求3.2.2挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图
qk＝bSk=1×20.609=20.609kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.015mm≤[ν]＝100/400=0
.25mm满足要求3.3小梁验算柱箍的道数：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=66次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=6850
-250-66×100=0mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，
计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝220/1000×26.804=5.
897kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝220/1000×20.609=4.534kN/m3.3.1强度验算（图8）次
梁弯矩图Mmax＝0.184kN·mσ＝Mmax/W＝0.184×106/(49.045×1000)=3.757N/mm2≤[f]
＝11N/mm2满足要求3.3.2抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.568kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.568×
103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=1.152N/mm2≤[fv]＝1.2N/mm2满足要求3
.3.3挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.165mm≤[ν]＝100/400=0.25mm满
足要求3.3.4支座反力计算Rmax=4.042kNRmaxk=3.108kN3.5柱箍验算s=Max[L/(X+1),B/(
Y+1)]=max((1100+(88+48)×2)/(2+1),(1100+(88+48)×2)/(2+1))=457.333m
m为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图3.5.1强度验算（图13）
弯矩图(kN·m)Mmax＝0.35kN·mσ＝Mmax/W＝0.35×106/(8.986×1000)=38.969N/mm2≤
[f]＝205N/mm2满足要求3.5.2抗剪验算（图14）剪力图(kN·m)Vmax=5.497kNτ=VmaxS0/(Ib)
=5.497×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=12.923N/mm2≤[fv]＝125N/m
m2满足要求3.5.3挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图ν＝0.003mm≤[ν]＝457.333/40
0=1.143mm满足要求3.5.4支座反力计算Rmax=7.518kN3.6对拉螺栓验算N＝Rmax=7.518kN≤17.
8kN满足要求4.地下室顶板梁验算基本参数混凝土梁高h(mm)800混凝土梁宽b(mm)600混凝土梁计算跨度L(m)7.9新浇筑
混凝土结构层高FH(m)5.2计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传
力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度150斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.6垂直梁跨度
方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)0.9梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1.
2立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m6次梁悬挑长度a1(mm)50结构表面要求表面外露架体底部布
置类型无材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3.0次梁类型矩形木楞次梁规格40×88面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山
樟平行方向)钢管规格Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2
)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市上海(省)上海(市)地面粗糙度类型/4.1面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据
施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=
1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm44.1.1强度验算A.当可变荷
载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(2
4+1.5)×800/1000)×1+1.4×2.5×1=28.58kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k
+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1
=30.665kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(28.58,30.665)=30.665kN/m（图3）面
板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(
24+1.5)×800/1000)×1=25.08kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载
控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1=28.
215kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：M
max=0.15kN·mσ=Mmax/W=0.15×106/24000=6.256N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求4.1
.2挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1=20.9kN/m（
图7）简图（图8）挠度图ν=0.001mm≤[ν]=600/((6-1)×400)=0.3mm满足要求4.2次梁验算A、当可变荷
载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(2
4+1.5)×800/1000)×600/1000/(6-1)+1.4×2.5×600/1000/(6-1)=3.43kN/m由永
久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×
800/1000)×600/1000/(6-1)+1.4×0.7×2.5×600/1000/(6-1)=3.68kN/m取最不利组
合得：q=max[q1,q2]=max(3.43,3.68)=3.68kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载
时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×800/1000)×
600/1000/(6-1)=2.935kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.3+(24+1.1)×800/1000)×600/1000/(6
-1)=3.302kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11）简图4.2.1强度验算（图1
2）次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.4kN·mσ=Mmax/W=0.4×106/(85.333×1000)=4.683N/mm
2≤[f]=15N/mm2满足要求4.2.2抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=3.647kNτmax=VmaxS/(
Ib)=3.647×103×38.72×103/(341.333×104×4×10)=1.034N/mm2≤[τ]=1.6N/mm
2满足要求4.2.3挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15
)×0.3=(0.3+(24+1.1)×800/1000)×600/1000/(6-1)=2.446kN/m（图14）变形计算简图
（图15）次梁变形图(mm)νmax=0.018mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm满足要求4.3主梁验算梁两侧楼
板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为
2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等
跨)0.3根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备
荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷
载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.
5)×800/1000)×600/((6-1)×1000)+1.4×1.5×600/((6-1)×1000))=2.91kN/mB
.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×
(0.3+(24+1.5)×800/1000)×600/((6-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×600/((6-1)×1
000))=3.177kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.91,3.177)=3.177kN此时次梁的
荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.
3+(24+1.5)×800/1000)×600/((6-1)×1000)=2.484kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁
正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.167kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=
1.694kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk
=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简
图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图4.3.1抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.154kN·mσ=Mmax/W=0.154×106/(8.986×1000)=17.087N/mm2≤[f]=205
N/mm2满足要求4.3.2抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax=3.556kNτmax=QmaxS/(Ib)=3.5
56×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=8.36N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求4
.3.3挠度验算（图18）主梁变形图(mm)νmax=0.0004mm≤[ν]=0.9×1000/(2+1)/400=0.75m
m满足要求4.3.4支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反
力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.799kN非端支座最大支座反力为：R2=5.734kN4.5端支座扣件抗滑移验
算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.799kN≤[N]=8kN满足要求4.6可调托座验算非端支座最大
支座反力为即为可调托座受力R2=5.734kN≤[N]=150kN满足要求4.7立柱验算4.7.1长细比验算验算立杆长细比时取
k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×2.251×(0.9+2×200/1000)=
2.926ml02=kμ2h=1×3.251×0.9=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.926
,2.926)=2.926mλ=l0/i=2.926×1000/(1.59×10)=184.044≤[λ]=210满足要求4.7.
2立柱稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=1.155×2.251×(0.9+2×200/1000)×1000/(1.59×
10)=212.571根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.211梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1
k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.1)×150/1000)+1
.4×(1+2))×0.9×1.2=10.063kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.799kN由于梁
中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=10.862kNf=NA/(φA)=10.8
62×1000/(0.211×(4.24×100))=121.417N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求4.7.3立柱稳
定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=1.155×3.251×0.9×1000/(1.59×10)=212.542根据λ1查J
GJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.16此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2×H×gk=10.862+1.
2×0.065×(4.4+(800-150)/1000)=11.258kNf=NC/(φA)=11.258×1000/(0.16×
(4.24×100))=165.478N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求5.地下室顶板验算基本参数楼板厚度h(mm)18
0楼板边长L(m)8楼板边宽B(m)8模板支架高度H（m）5主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb
(m)1.2水平杆步距h(m)1.2顶步水平杆步距(m)0.7立杆自由端高度a(mm)300次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a
1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数/结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型模板荷载传递方
式可调托座计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3.0次梁类型
矩形木楞次梁规格40×88面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地
基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m^2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市上海(省)上海(市
)地面粗糙度类型/5.1面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支
跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3,I=bh3/12=
1000×123/12=144000mm45.1.1强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2
[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×2.5×1
=9.282kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0
.3+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=8.954kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q
2]=max(9.282,8.954)=9.282kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可
变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=5.
782kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[
G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=6.504kN/mp2=1.4×0
.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax=0.2
04kN·mσ=Mmax/W=0.204×106/24000=8.496N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求5.1.2挠度
验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=4.818kN/m（图8）正
常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图ν=0.002mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求5.2次梁验算当可变荷载Q
1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a
+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×200/1000+1.4×2.5×200/1000=1.
856kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.3+
(24+1.1)×180/1000)×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000=1.791kN/m取最不利组合得
：q=max[q1,q2]=max(1.856,1.791)=1.856kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组
合：q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×200/1000=1.
156kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35
[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×200/1000=1.303kN/
mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图5.2.1强度验算（图13）次
梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.723kN·mσ=Mmax/W=0.723×106/(51.627×103)=14.007N/
mm2≤[f]=17N/mm2满足要求5.2.2抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax=3.731kNτmax=Vmax
S/(Ib0)=3.731×103×38.72×103/(341.333×104×4×10)=1.058N/mm2≤[τ]=1.
7N/mm2满足要求5.2.3挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)
×180/1000)×200/1000=0.964kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)νm
ax=0.188mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm满足要求5.3主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的
主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×200/1000+1.4×1.5×200/1000)=1.419kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×200/1000+1.4×0.7×1.5×200/1000)=1.435kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(1.419,1.435)=1.435kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×200/1000=0.964kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.928kNRkmax=1.294kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图5.3.1抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.793kN·mσ=Mmax/W=0.793×106/(8.986×1000)=88.201N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求5.3.2抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax=5.195kNτmax=QmaxS/(Ib0)=5.195×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=12.213N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求5.3.3挠度验算（图23）主梁变形图(mm)νmax=0.023mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm满足要求5.3.4支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=9.654kN5.4立柱验算5.4.1长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.58×(1.2+2×300/1000)=2.843ml02=kμ2h=1×2.292×1.2=2.75m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.843,2.75)=2.843mλ=l0/i=2.843×1000/(1.59×10)=178.83≤[λ]=210满足要求5.4.2立柱稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=2.843×1000/(1.59×10)=178.83根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.223N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.1)×180/1000)+1.4×(1+2))×0.9×1.2=9.935kNf=N1/(φA)=9.935×1000/(0.223×(4.24×100))=104.919N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求5.4.3立柱稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.75×1000/(1.59×10)=172.981根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.237N3=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.1)×180/1000)+1.4×(1+2))×0.9×1.2+0.9×1.2×5×0.188=10.951kNf=N3/(φA)=10.951×1000/(0.237×(4.24×100))=108.948N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求5.5可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=9.654kNN=9.654kN≤[N]=150kN满足要求 |
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