模板工程施工方案目录一、编制依据1二、工程概况11、项目基本概况12、综合动力站1概况23、其他栋号概况2三、模板及支架体系概况31、柱模板
设计32、梁模板设计43、板模板设计64、水池墙模板设计（只包含模板设计参数，其他详见水池方案）65、楼梯模板设计66、膨胀加强带
与后浇带模板设计87、边梁模板设计108、碗扣架构造要求11四、施工部署121、施工流水段划分122、模板施工工期安排133、人员
准备144、技术准备155、劳动力及施工机械准备15五、模板施工161、柱模板施工流程162、梁板模板施工流程173、模板拆除18
4、模架拆除要点19六、施工质量保证及成品保护措施191、质量保证体系202、质量管理程序203、质量偏差控制方法204、质量控制
注意事项215、成品保护措施22七、模板施工安全管理231、安全管理规定232、模板支撑架搭设时的安全技术措施243、模板支撑架上
施工作业的安全技术措施244、模板支撑架拆除的安全技术措施245、应执行的强制性条文256、预防坍塌事故的技术措施267、预防高空
坠落事故安全技术措施26八、模板计算书271100×1100连墙柱模板验算27750×1300梁侧模板验算35400×600梁模板
支撑验算40500×1000梁模板支撑验算47750×1300梁模板支撑验算55200厚楼板验算63一、编制依据该施工方案编制的主
要依据：设计图纸、本工程施工组织设计；建设部现行规范、规程及广东省有关规程。主要规范、规程如下：1、《混凝土结构工程施工质量验收规
范》（GB50204-2015）2、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）3、《建筑工程施工质量验收统一标准》（G
B50300-2013）4、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（
JGJ166-2016）6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）7、《建筑施工模板安全技术规范》（
JGJ162-2008）8、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）二、工程概况1、项目基本概况序号项目内容1工程名称2工
程地点3建设单位4设计单位5管理公司6监理单位7工期8质量标准9安全目标2、综合动力站1概况2#综合动力站1概况楼层一层二层三层层
高10.5m（内含水池）7.9m6.5~8.5m结构形式钢筋混凝土框架板厚150mm、200mm梁尺寸主要梁尺寸有400×1000
、500×1000、600×1200、600×1300柱尺寸主要柱尺寸有500×500、600×600、900×900、1100×
1100剖面图3、其他栋号概况其他栋号概况栋号层数高度结构形式3#废水处理站2F18.8m钢筋混凝土框架4#化学品供应间1F11.
2m钢筋混凝土框架5#特气站1F8.0m钢筋混凝土框架+轻钢屋面6#硅烷站1F7.2m钢筋混凝土框架+轻钢屋面7#化学品库11F7
.0m钢筋混凝土框架8#化学品库21F7.0m钢筋混凝土框架9#一般废弃物仓1F6.5m钢筋混凝土框架+轻钢屋面10#显影液回收站
1F10.7m钢筋混凝土框架12#柴油泵房1F4.2m钢筋混凝土框架21#22#23#门卫室1F3.2m钢筋混凝土框架三、模板及支
架体系概况本方案为模板工程施工方案，包括柱模板、墙模板、梁模板及相关架体。支撑架体选用碗扣脚手架搭设。不同部位模板选型如下：部位模
板选型柱15mm厚覆膜板梁15mm厚胶合板板15mm厚胶合板1、柱模板设计柱模板选型表柱截面尺寸面板选型主龙骨次龙骨700×700
及以下15mm厚覆膜板主龙骨选用方圆组合式可调钢柱箍，详见柱箍参数表柱边50mm×70mm木方（1100mm×1100mm柱，柱中
增设一道木方），柱中48mm×3.6mm钢管，间距不大于200mm700×700以上，900×900及以下15mm厚覆膜板900×
900以上，1100×1100及以下15mm厚覆膜板1100×1100连墙柱15mm厚覆膜板双48mm×3.6mm钢管，间距450
mm，柱两侧及柱中Φ16对拉螺杆柱边50mm×70mm木方（1100mm×1100mm柱，柱中增设一道木方），柱中48mm×3.6
mm，间距不大于200mm柱箍参数表序号柱截面尺寸（mm）卡箍截面（mm）柱顶部非加密区卡箍间距（mm）柱底部加密卡箍间距（mm）
首个卡箍离地距离（mm）卡箍规格单卡可承受最大应力（mpa）150050080185600400150小卡20526006
0080185500400150小卡205311001100100257400300不大于100大卡205组合式可调钢柱
箍2、梁模板设计梁模板选型表序号梁截面积梁底模板梁侧模板梁下支撑备注1≤0.24㎡次龙骨梁底两边放置两根50×70木方，中间Φ48
×3.6钢管，间距≤200mm；主龙骨Φ48×3.6单钢管，同立杆间距40×90或50×70木方间距≤200；Φ48×3.6双钢管
，间距450mm；Φ14穿梁螺杆2道，水平间距同钢管梁下不设立杆，与板下立杆共用，纵向间距600mm，横向间距900mm，步距1.
2m取截面最大梁400×600进行验证。2＞0.24㎡且≤0.55㎡次龙骨梁底两边放置两根50×70木方，中间Φ48×3.6钢管，
间距≤200mm；主龙骨Φ48×3.6单钢管，同立杆间距40×90或50×70木方间距≤200；Φ48×3.6双钢管，间距450m
m；Φ14穿梁螺杆3道，水平间距同钢管单立杆：纵向间距600mm，步距1.2m取截面最大梁500×1000进行验证。3≥0.55㎡
详见《高支模施工方案》400600mm梁模板支设节点5001000mm梁模板支设节点3、板模板设计板模板选用15mm厚胶合板，
次龙骨采用50mm×70mm木方及Φ48×3.6钢管。厚度小于等于200mm的板，次龙骨间距不大于200mm。在模板拼缝处铺设木方
，其余位置铺设钢管。主龙骨采用Φ48×3.6双钢管，间距同立杆间距。板底满堂架采用碗扣架，立杆间距1200mm×900mm，步距1
.2m。4、水池墙模板设计（只包含模板设计参数，其他详见水池方案）墙体模板配置方法：模板使用15mm厚覆膜板，使用50×70@15
0木方及Φ48×3.6钢管作为次龙骨（竖向）@150mm，主龙骨为Φ48×3.6双钢管@500。止水螺杆Φ14，水平间距250mm
。止水螺杆Φ16，水平间距300mm。竖向间距起步300mm，465mm，竖向间距上部间距915mm，如下图所示：墙体与底板施工缝
墙体与导墙施工前，先进行凿毛处理，再用清水冲洗，最后使用空压机吹净。凿毛过程中，注意严禁破坏止水钢板。加强带两侧使用快易收口网作为
模板，止水钢板穿过快易收口网。5、楼梯模板设计楼梯模板最为重要的是控制浇筑高度，本工程要求通过模板支设前精确测量杜绝楼梯的结构剔凿
。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板,然后支设楼梯外帮侧板,外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线
和侧板位置线,再安装踏步模板。为确保踏步线条尺寸的准确，钉好固定踏步侧板的档板,在现场装钉木质侧板踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度
一致。支设支撑时立杆要排列整齐，保证支模后道路畅通，模板支设如下图所示：模板面层采用15mm厚胶合板，次龙骨木方均采用50×70
mm。踏步侧模背面钉50×70mm木方，木方两端与梯板侧模在梯板侧模外侧钉紧。踏步侧模用两根50×70mm木方在上面做斜撑，斜撑上
钉50mm宽15mm厚木条撑在踏步侧模木方上。斜撑木方下端用钢管支撑牢固。楼梯支撑架体采用钢管扣件搭设，如下图：6、膨胀加强带与后
浇带模板设计加强带宜采用快易收口网模板。混凝土宜与加强带两侧的混凝土同时浇筑，当不能同时浇筑，应与后施工的一侧同时浇筑。当加强带两
侧的混凝土不能同时浇筑时，先浇筑一侧的的梁板在本跨内的模板不得拆除，待后浇筑的混凝土强度达到设计强度后方可拆除。当加强带两侧的混凝
土不能同时浇筑时，时间间隔不应少于7d。结构楼板后浇带采用平直缝，浇筑砼时使用木板和木方做竖向支撑。最终混凝土浇筑合缝后方准完全拆
除模板。注意后浇带模板必须与周边梁板模板分开单独支设，严禁拆除后回顶。混凝土浇筑完毕达到拆模强度（即上层梁板施工完毕且本层梁板混凝
土强度达到设计强度）后，后浇带板跨拆除底模，后浇带下铺设的整张模板及木方背楞保留不拆除，后浇带支撑顶至混凝土已施工层。后浇带浇筑时
间为两侧混凝土浇筑完成45天，在此期间，对后浇带进行保护。后浇带内清理干净后，两侧楼板上砌二皮砖，用多层板封盖，覆盖塑料布，以免在
施工过程中污染钢筋。后浇带在进行浇筑前，两侧混凝土凿毛湿润，清理干净后浇筑比两侧混凝土高一等级的微膨胀混凝土。后浇带混凝土浇筑后保
证养护时间不少于28天。后浇带混凝土在达到标准值的100%之后拆除。架体在后浇带位置时，立杆尽量避开后浇带，若不能避开后浇带时在后
浇带位置用钢管脚手架搭设，在后浇带两边各搭设两根立杆，然后用钢管搭设八字撑，后浇带架体待上部楼板后浇带混凝土浇筑完成并达到一定强度
后再拆除。后浇带部位架体搭设具体如下图所示：7、边梁模板设计为保证边梁模板体系可靠性，边梁外侧次龙骨木方按设计间隔加设至梁顶，梁侧
主龙骨双钢管相应加长。当梁截面面积大于0.5㎡时，梁底立杆采用双立杆，双立杆加U托支撑梁底小横杆；当梁截面面积小于等于0.5㎡时，
梁底采用单立杆，梁底小横杆伸出梁外侧部分采用钢管斜撑，并于平行于梁方向设置大横杆将小横杆连接，斜撑钢管与梁底立杆连接，斜撑间距同梁
底立杆间距，小横杆另一侧与板底架体立杆连接。边梁模板支撑方式详见下图：电梯井及其他楼板洞口部位的边梁模板支撑方式同此做法。8、碗扣
架构造要求（1）支撑体系采用碗扣支撑体系，水平方向当碗扣钢管长度模数不合适时，采用长钢管和直角扣件与碗扣支撑体系固定。（2）碗扣支
撑架扫地杆距地面350mm，每个立杆底部设置15mm厚木垫板。立杆支撑上下顶实，不得有松动。立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制
其最大垂直偏差。（3）立杆顶端使用可调U托，伸出长度不得大于300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（4）模板支架外侧四周
及内部纵、横向每4.5m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。旋转扣件中心
线至主节点的距离不宜大于150mm。（5）模板支撑架高度大于4.8m时，顶部和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于
4.8m。（6）梁下小横杆必须与相邻楼板满堂架立杆拉结。（7）为增强满堂支撑架侧向稳定性，采用钢管U托与框架柱（混凝土达到强度）进
行回顶，每2~3步横杆设一道，确保架体与柱子连接牢固，抱柱采用钢管U托顶在柱两边，U托与柱之间放置废模板，以免破坏柱表面。钢管采用
扣件与架体扣紧，增强脚手架侧向稳定性。四、施工部署1、施工流水段划分流水段划分考虑建筑结构膨胀加强带、后浇带及变形缝的位置进行划分
。各楼栋施工流水划分如下：2号综合动力站流水段划分3号废水处理站流水段划分04化学品供应回收间分段图05特气站分段图08化学品库2
分段图09一般废弃物仓2、模板施工工期安排单体工程施工内容开始时间结束时间综合动力站1水池墙体及顶板、L10~L30层梁板柱201
7.4.202015.8.31废水处理站1L10~L20水池墙体及顶板、L10~L30层梁板柱2017.4.292017.9.15
详见《第11代TFT-LCD及AMOLED新型显示器件生产线项目施工总承包B标段工期计划》。3、人员准备总包成立专门的模板质量控制
领导小组，综合协调解决模板工程施工过程出现的技术、工程、质量、材料等相关问题，职能分工如下：序号负责人职务职责1项目经理资源调配和
施工总体安排2执行经理模板加工及安装进度计划以及质量控制3技术负责人施工技术保障和协调4现场经理现场施工管理5商务经理负责模板材料
物资供应合约保障6质量总监模板质量监督7安全总监现场安全监控8物资部经理负责模板材料物资供应保障除各主要系统负责人外，模板施工时项
目管理部各部门职责如下：序号部门职责1技术部提供模板施工方案、深化节点与备料计划，与设计协调模板施工时遇到的问题2工程部全面负责模
板施工现场管理与材料进场计划3商务部与模板施工有关的设备与材料供应合约保障4物资部负责模板施工时的物资供应与进场5质量部负责模板所
有质量检查与质量措施监督实施6安全部负责现场所有安全问题检查与监督7行政部全程后勤保障8财务部保证模板施工时临时资金使用的畅通9测
量部负责模板施工时放线较核4、技术准备1．熟悉图纸,了解掌握施工工艺,按图纸和施工进度计划合理安排材料、机具、劳动力。2．按施工方
案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达作业指导书，认真做好材料进场验收检验工作。3．组织项目人员认真学习有关的规范、规程或规定
，在施工的过程中做到有据可依。4．施工前认真查阅结构施工图纸，并与建筑图、机电图等对比，做深入细致的研究，在图纸会审的基础上争取将
施工中可能碰到的难题在施工前解决。提前分析确定施工中的难点及需要着重注意的部分，做到目标明确，重点突出。5．收集或准备相应技术资料
。6．实行三级交底制，即：技术部对项目工程部及有关人员、分包技术人员进行方案交底；工程部对分包工长、班组长进行技术交底；分包工长对
班组进行专业技术交底。7．按照图纸及相关规范绘制配料图。8．脚手架搭设施工人员必须通过现行国标《特种作业人员安全技术培训考核管理办
法》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。5、劳动力及施工机械准备劳动力资源准备表单体工程工种人数备注2#
综合动力站1木工250模板制作、安装架子工100支撑架支设安全员1安全监督及管理3#废水处理站木工250模板制作、安装架子工100
支撑架支设安全员1安全监督及管理材料资源准备表序号设备机具名称规格数量1塔吊TC7027、TC7030、STT29362砂轮切割机
JSG2-40063木工圆盘锯MJ10564小型手提锯MJ5013五、模板施工1、柱模板施工流程（1）主要施工流程：清理杂物→弹柱
子位置线→搭设脚手架→安装柱模→安装柱箍→安装支撑→调整、校正、加固→验收（2）在弹线完毕后模板就位前搭设柱模操作架，以保证模板就
位的稳定和施工人员的操作平台。（3）柱模安装就位前必须保证柱模定位筋焊好，预埋管线、线盒布置好。（4）为了防止模板底部漏浆，安装柱
模前在柱子控制线外圈做20mm高水泥砂浆。（5）对于高大柱，柱模长向要有多块模板拼接，次背楞木方也需要搭接，为了保证单侧柱模刚度，
接头必须错开连接。对于接头较多的位置合模时，在接头处应增加短木方提高其刚度，避免漏浆和涨模。（6）柱子混凝土的浇注上表面与结构上表
面的距离宜为0~50mm。（7）柱头模板需拼缝严合，防止漏浆，其尺寸与加固如下图所示：（8）现场拼装柱模时，应适时地安装临时支撑进
行固定，斜撑与地面的倾角宜为60度，严禁将大片模板系在柱子钢筋上。（9）等四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱
箍。（10）柱模校正后，应采用水平撑进行四周固定，以确保整体稳定，水平支撑与柱子四周满堂架连接，间距间距每隔1m设置一道。具体如下
图所示：柱子模板加固示意图2、梁板模板施工流程脚手架的搭设作业，必须在工长统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：按施工设计架子搭设
图放线、铺垫板、标定立杆位置。（1）工艺流程弹出梁轴线及梁板水平标高线并复核→碗扣、钢管脚手架搭设→安放梁底主、次龙骨→铺设梁底模
板→绑扎梁钢筋→安装梁侧模板、木背愣、钢管卡具→复核梁模尺寸、位置→搭设顶板底主次龙骨→调整板下皮标高→铺设板底模板→检查模板上皮
标高、平整度→清理验收（2）搭设作业规定搭设场地应平整，清除搭设场地杂物。杆件连接必须使用合格的碗扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎
。脚手杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的脚手杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。工人在架上进行搭设作业
时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰
撞、滑跌等不安全的作业。在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。（3）模板支
架的搭设方法在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。在基层垫板上立碗扣架，梁板支架的排列、间距要符合模板设计的规
定。调节立柱高度，将主龙骨找平；铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死；平台板铺完后，用水平仪测量模板标高
，进行校正，并用靠尺找平；将模板上杂物清理干净，办预检。（4）模架使用规定作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量
)不得超过规定值或施工设计值。严禁将施工设备放置在模架上；模架在使用中定期检查下列项目杆件的设置和连接是否符合要求：底座是否松动，
立杆是否悬空。碗扣件是否松动。3、模板拆除（1）模板拆除时结构构件混凝土强度要求序号部位按设计标号的百分率比1板75%（8≥结构跨
度＞2）100%（结构跨度＞8）2梁100%3悬挑梁100％（2）模板拆除顺序1）模板的拆除工作应专人指挥，作业区应设置围栏，其内
不得有其他工种作业，并应设专人负责监督，拆下的模板、零配件严禁抛掷。2）模板拆除按照先搭后拆，后搭先拆的原则进行。拆除作业必须由上
而下逐层进行，严禁上下同时作业。3）拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固，对活动部
件必须一次拆除。4）连墙杆应随脚手架、模板支架逐层拆除，分段拆除时高差不得大于两步。5）应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，
并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4、模架拆除要点（1）拆除前需全面检查架体是否符合构造要求，做好拆除安全技术交底。（2）
拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。（3）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的
模板应妥善传递或用绳钩放至地面。（4）当立柱的水平拉杆超出两层时，应首先拆除二层以上的拉杆，当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱
同时进行。（5）当拆除8米跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称的分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法
。（6）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、修整、刷防锈漆或脱模剂，入
库备用。六、施工质量保证及成品保护措施1、质量保证体系建立以项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理中间控制，区域和专业责
任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包单位和施工作业班组的质量管理网络。技术负责人商务经理生产经理土建责任师专业施工队责
任师/质量总监合约管理施工管理质量管理技术管理模板加工模板施工班组项目经理2、质量管理程序模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后
报分包队伍质检员检验，合格后依次报土建责任师、质量总监进行核定，并向监理报验，并认真填写预检记录表格和质量检验批，对于模板成型过程
中要点真实记载。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人
负责改正问题。3、质量偏差控制方法（1）保证项目1）模板安装质量标准必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2
015）及相关规范要求。2）模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。（2）基本项目1）接缝宽度≤1.5mm（用工程检测仪
上的楔形塞尺检查）。2）模板表面必须清理干净，严禁漏刷脱模剂（通过观察检查）。（3）模板安装允许偏差项次项目允许偏差值（mm）检
查方法1轴线位移柱、墙、梁3尺量2底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±34层高垂直度层高不大
于5m3经纬仪或吊线层高大于5m55相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直2
5m线尺8预埋件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度＋5、－010预留孔洞中心线位移5拉线、
尺量内孔洞尺寸＋5－011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度±10、04、质量控制注
意事项（1）模板及其支撑结构的材料、材质要求符合设计要求和有关规范的规定。（2）模板及支撑按要求搭接，具有足够的强度、刚度和稳定性
，不得偷工减料，特别是支撑数量和连接螺栓配件等。（3）模板内侧要平整、接缝严密、拼缝处不漏浆。模板与混凝土的接触面清理干净，并刷脱
模剂。（4）固定在模板上的预埋件和预留洞不得遗漏，尺寸精确，位置准确。（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必
须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（6）所有接缝处加粘海绵条（包括梁柱交接处等容易漏浆部位）
。（7）上操作层前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。（8）预留洞口应会同机电专业责任工程师共同检查，确保位置准确和无遗漏。常规预留洞口（
可多次周转的）可使用钢板焊成定型模板，特殊形状的洞口用木模板拼装。洞口模板拼装时均制作成上大下小的形状，刷脱模剂。（9）多层板上禁
止直接用电钻开孔或钉钉眼。应先对需开孔或钉眼部位用特制工具将多层板面上覆膜去除，然后再开孔或钉钉。5、成品保护措施（1）模板工程成
品保护保护内容保护措施防止模板变形模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和
棱角。及时清理涂刷脱模剂模板在使用过程中加强管理，分规格堆放，及时进行模板清理及涂刷脱模剂。涂刷脱模剂时要防止污染钢筋。模板拆除时
，不得使用大锤。撬棍硬砸、硬撬，以免混凝土的外形或内部受到损伤。模板拆除后，立即对模板的板面及缝隙进行全面彻底清理，还要进行htt
p://wiki.zhulong.com/baike/detail.asp?t=维修维修清理，如模板清理、变形的校正、模板配件的更
换等。模板堆放及场地要求模板拆除后，按规格分类堆放整齐。堆放场地地基须平整、洁净、干燥、牢固、排水及通风条件良好、无污染、交通运输
方便，模板面对面堆放。（2）混凝土工程成品保护保护内容保护措施混凝土成品保护楼梯踏板可采用废旧的竹胶板或木模板保护，楼梯角处用Φ1
0的圆钢防止破损；预留洞口、墙体及柱阳角在表面养护剂干后采用废旧的竹胶板或木模板做护角保护。不得在混凝土成品上随意开槽打洞。不得用
重锤锤击混凝土。建筑用油漆、涂料等材料，应用桶盛装，如须在混凝土表面上安设临时施工设备时，应在安设位置铺放垫板，并应作好覆盖措施，
以防油漆污染混凝土。混凝土强度达到初凝以后，即应用塑料薄膜进行覆盖，并进行浇水养护，养护期不少于7天。建筑内部支撑架及外防护架底部
垫保护板或木方，防止支撑架底端对已浇筑好的砼表面造成破坏。七、模板施工安全管理1、安全管理规定（1）模板支撑架搭设由持证人员进行，
并避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。（2）进入施工现场必
须正确戴好安全帽，凡在坠落高度基准面2米以上（含2米），无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须正确使用安全带（架子施工时应挂设在高
处顺水杆上）。（3）作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话的要求，非特种作业人员严禁从事特种作业，交叉作业时，要有可靠的防
护措施，不伤害他人，不被他人伤害。（4）严禁架上操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌
和落物等不安全作业，禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度，严禁酒后作业。（5）从事高处作业的人员应体检合格，不得使患有
高血压、心脏病、癫痫病的人和其它不适合高空作业的人从事高空作业，高处作业人员应衣着灵便，禁止穿硬底和带钉易滑鞋，高处作业人员工具要
放入工具袋内。严禁赤脚、穿拖鞋、高跟鞋进入施工现场。（6）模板支撑架搭设时必须按照防按要求设置水平安全网，水平安全网接口处必须连接
严密，与建筑物之间缝隙不大于100mm。（7）模板支撑架搭设及拆除时严禁自架上向下抛掷材料、物品。严禁上下同时交叉作业，严防高空坠
落。（8）六级及以上大风和雾、雨停止模板支撑架上作业，雨后上架操作应注意防滑。（9）在模板支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措
施和专人看守。禁止将地线搭在模板支撑架上，利用模板支撑架当地线。（10）钢管模板支撑架必须使用扣件进行连接，其接头处应使用对接扣件
（剪刀撑除外），模板支撑架各杆件相交伸出的端头均大于100mm，以防止杆件滑脱。（11）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动
。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（12）夜间施工要有足够照明。（13）施工作业
中，安全部要安排人员旁站，出现不安全险情时，必须立即停止作业，组织撤离危险区域，并将情况进行上报，不得冒险作业，若现场出现伤亡情况
，应立即进行上报、抢救伤员、保护现场。2、模板支撑架搭设时的安全技术措施（1）搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，
上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（2）在搭设过程中应由
安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。3、模板支撑架上施工作业的安全技术措施（1）高大模板支撑架模板支撑架搭设完毕后，
经项目部安全员及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除模板支撑架部件。（2）定期检查高大模板支撑架模
板支撑架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、模板支撑架拆除的安全技术措施（1）拆架前，全
面检查待拆模板支撑架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。（2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，
包括架空线路、外模板支撑架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆
除掉。（3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）拆除时要统一指挥，上下呼
应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。（5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除
情况交代清楚后方可离开。（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞模板支撑架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除
时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（7）拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5、应执行的强制性条文本模
板支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：钢管上严禁打孔。当模板支撑架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时
，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；模板支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫
地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基
础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。拆除
作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；各构配件严禁抛掷至地面；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的
螺栓必须更换；模板支撑架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗
人员应定期体检，合格者方可持证上岗。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等
固定在模板支撑架上，严禁悬挂起重设备。在模板支撑架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；6、预防坍
塌事故的技术措施（1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有
关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。（2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊
、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立
即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应
进行荷载计算，并对楼面进行加固。（5）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生
。（6）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设模板支撑架，并挂好安全网。模板支撑架应高出作业面1.2m以上并做好临边防护。（7）拆模
间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7、预防高空坠落事故安全技术措施（1）模板支撑架安装完毕后
，需经质量部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应
按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识
及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新
材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工
人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全
带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断
。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要
牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施
进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，
并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。八、模板计算书1100×1100连墙柱模板验算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度
B=1100mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1100mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=11
000mm，柱箍间距计算跨度d=450mm。柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。柱模板竖楞截面宽度70mm，高度50m
m。B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量6000.
0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图
二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准
值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混
凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V
——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外
加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=4
0.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×27.000=24.300k
N/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板
的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。
荷载计算值q=1.2×24.300×0.450+1.40×3.600×0.450=15.390kN/m面板的截面惯性矩I
和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.88cm3；截面惯性矩I=
12.66cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/
mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×10.9
35+1.40×1.620)×0.206×0.206=0.065kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.065×100
0×1000/16875=3.870N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=0.677
ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×10.935×2064/(100×
6000×126563)=0.176mm面板的最大挠度小于206.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模
板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.20
6m。荷载计算值q=1.2×24.300×0.206+1.40×3.600×0.206=7.045kN/m按照三跨连续梁
计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.170/0.450=7.045
kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.045×0.45×0.45=0.143kN.m最大剪力Q=0.6×0.4
50×7.045=1.902kN最大支座力N=1.1×0.450×7.045=3.487kN截面力学参数为本算例中，截面惯
性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=29.17cm3；截面惯性矩I=72.92cm4；(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.143×106/29166.7=4.89N/mm2抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)挠
度计算最大变形v=0.677×5.006×450.04/(100×9000.00×729166.7)=0.212mm最大挠
度小于450.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×24.30+1.
40×3.60)×0.206×0.450=3.17kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果
如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.715kN.m最大变形
vmax=0.188mm最大支座力Qmax=11.385kN抗弯计算强度f=0.715×106/8496.0=84.16
N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于630.0/150与10mm,满足要求!六、B
方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(
mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm
):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对
拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.385对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中
荷载P：P=(1.2×24.30+1.40×3.60)×0.206×0.450=3.17kN柱箍按照集中荷载作用
下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算
按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最
大弯矩Mmax=0.715kN.m最大变形vmax=0.188mm最大支座力Qmax=11.385kN抗弯计算强度f
=0.715×106/8496.0=84.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于6
30.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所
受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的
直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许
拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.385对拉螺栓强度验算满足要求!7
50×1300梁侧模板验算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度750mm，高度1300mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普
通胶合板。内龙骨采用50×70mm木方，@200mm。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布
置3道，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模
量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装
示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产
生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t—
—新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000
℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值
F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×41.000=36
.900kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、
梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值
q=1.2×36.900×0.600+1.40×3.600×0.600=29.592kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩
W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=22.50cm3；截面惯性矩I=16.88c
m4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形
计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.139kNN2=6.156kNN3=5.217kN
N4=5.530kNN5=5.217kNN6=6.156kNN7=2.139kN最大弯矩M=0.105kN.m最
大变形V=0.159mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.105×1000×1000/2250
0=4.667N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.159mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的
计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.18×36.90+1.4×
0.18×3.60=9.042kN/m挠度计算荷载标准值q=0.18×36.90=6.753kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯
矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.425/0.600=9.042kN/m最
大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.042×0.60×0.60=0.326kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×9.0
42=3.255kN最大支座力N=1.1×0.600×9.042=5.968kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面
抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面惯性矩I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强
度f=0.326×106/40833.3=7.97N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最
大变形v=0.677×6.765×600.04/(100×9000.00×1429166.8)=0.461mm最大挠度小于6
00.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载
作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的
计算得到最大弯矩Mmax=0.529kN.m最大变形vmax=0.063mm最大支座力Qmax=13.835kN抗弯
计算强度f=0.529×106/8496.0=62.27N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最
大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉
螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉
螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最
大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.835对拉螺栓强度验算满足要
求!400×600梁模板支撑验算计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，梁截面B×D=400mm×600mm，立杆的纵距(跨
度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强
度12.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方70×50mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm
2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×2.8mm。梁底按照均匀布置承重杆1
根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.0
0。钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×2.8。钢管惯性矩
计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗
弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自
重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.600=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2
=0.500×0.600×(2×0.600+0.400)/0.400=1.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝
土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.600=1.080kN
均布荷载q=1.20×9.180+1.20×1.200=12.456kN/m集中荷载P=1.40×1.080=1.5
12kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=22.50c
m3；截面惯性矩I=16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷
载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.934kNN
2=4.626kNN3=0.934kN最大弯矩M=0.062kN.m最大变形V=0.086mm(1)抗弯强度计
算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.062×1000×1000/22500=2.756N/mm2面板的抗弯强度设计值
[f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.
086mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考
虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.626/0.600=7.710kN/m最大弯
矩M=0.1ql2=0.1×7.71×0.60×0.60=0.278kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×7.710=
2.776kN最大支座力N=1.1×0.600×7.710=5.089kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面
抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=29.17cm3；截面惯性矩I=72.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算
强度f=0.278×106/29166.7=9.52N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方
挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.325kN/m最大变形v=0.677×4.325×600
.04/(100×9000.00×729166.7)=0.578mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底
钢管计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.696
/0.600=4.494kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.49×0.60×0.60=0.162kN.m最大剪
力Q=0.6×0.600×4.494=1.618kN最大支座力N=1.1×0.600×4.494=2.966kN钢管的截面
力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm
4；(1)钢管抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.162×106/8500=19.41N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205N
/mm2,满足要求!(2)钢管挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.537kN/m最大变形v
=0.677×2.537×600.04/(100×206000×203900)=0.05mm钢管的最大挠度小于600.0/250
,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁计算
简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计
算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.711kN.m经过计算得到最大支座F=5.484kN经过
计算得到最大变形V=2.167mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.3
9cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.711×106/1.05/8496.0=191.80N/mm2顶托梁
的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=2.167mm顶托梁的最大挠度小于9
00.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最
大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.484kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.120×
11.000=1.579kNN=5.484+1.579=7.064kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60c
m；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]
——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=
0.60m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.600=2.400m；——由
长细比，为2400/16=150；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.312；经计算得到=7064
/(0.312×397)=56.969N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳
定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立
杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.45
0×1.630×0.241=0.177kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.177×0.90
0×2.400/16=0.167kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.177×0.900×2.400×2.400/8-0
.167×2.400/4=0.060kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=5.484+1.2×1.3
16+0.9×1.4×0.060/0.600=7.190kN经计算得到=7190/(0.312×397)+60000/4248=
70.729N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!500×1000梁模板支撑验算计算参数:模板支架
搭设高度为11.0m，梁截面B×D=500mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20
m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm
2。木方70×50mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托
梁长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×2.8mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自
重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折
减系数取1.00。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度
。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m
)：q1=25.500×1.000×0.600=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5
00×0.600×(2×1.000+0.500)/0.500=1.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的
荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.500×0.600=1.350kN均布荷载
q=1.20×15.300+1.20×1.500=20.160kN/m集中荷载P=1.40×1.350=1.890kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=22.50cm3；
截面惯性矩I=16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用
静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.2
02kNN2=4.783kNN3=4.783kNN4=1.202kN最大弯矩M=0.079kN.m最大变形V=
0.087mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.079×1000×1000/22500=3.511
N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×2630.0/(2×600.000×15.000)=0.438N/mm2截面抗剪强度设计值[T]
=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.087mm面
板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与
活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.783/0.600=7.971kN/m最大弯矩M=
0.1ql2=0.1×7.97×0.60×0.60=0.287kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×7.971=2.870k
N最大支座力N=1.1×0.600×7.971=5.261kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别
为:截面抵抗矩W=29.17cm3；截面惯性矩I=72.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0
.287×106/29166.7=9.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均
布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.133kN/m最大变形v=0.677×5.133×600.04/(1
00×9000.00×729166.7)=0.686mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（一）梁底钢管计算按
照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.783/0.600
=7.971kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.97×0.60×0.60=0.287kN.m最大剪力Q=0.
6×0.600×7.971=2.870kN最大支座力N=1.1×0.600×7.971=5.261kN钢管的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=8.5cm3；截面惯性矩I=20.93m4；(1)钢管
抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.287×106/8500=33.76N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205/mm2,满足要求
!(2)钢管挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.133kN/m最大变形v=0.677×5.
133×600.04/(100×206000×209300)=0.104mm钢管的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三
、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计
算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.707kN.m经过计算得到最大支座F=14.211kN
经过计算得到最大变形V=0.158mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20
.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.707×106/1.05/8496.0=79.25N/mm2顶托
梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.158mm顶托梁的最大挠度小于
600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力
最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=14.211kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.13
2×11.000=1.747kNN=14.211+1.747=15.958kNi——计算立杆的截面回转半径，i=
1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248c
m3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑
点的长度，a=0.60m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.600=2.400m
；——由长细比，为2400/16=150；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.312；经计算
得到=15958/(0.312×397)=128.702N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑
风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风
荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)
；Wk=0.450×1.630×0.241=0.177kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间
距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0
.177×1.200×2.400/16=0.223kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.177×1.200×2.400×
2.400/8-0.223×2.400/4=0.080kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=14.2
11+1.2×1.456+0.9×1.4×0.080/0.600=16.126kN经计算得到=16126/(0.312×397)
+80000/4248=147.048N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!750×1300梁模板支
撑验算计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，梁截面B×D=750mm×1300mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m
，立杆的步距h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹
性模量6000.0N/mm2。木方70×50mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0
N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×2.8mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.
50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205
.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结
构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1
)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.300×0.600=19.890kN/m(2)模板的自重线荷载(k
N/m)：q2=0.500×0.600×(2×1.300+0.750)/0.750=1.340kN/m(3)活荷载为施工荷
载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.750×0.600
=2.025kN均布荷载q=1.20×19.890+1.20×1.340=25.476kN/m集中荷载P=1.40
×2.025=2.835kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩
W=22.50cm3；截面惯性矩I=16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的
计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别
为N1=1.061kNN2=3.185kNN3=2.274kNN4=4.451kNN5=4.451kNN6=2.274
kNN7=3.185kNN8=1.061kN最大弯矩M=0.063kN.m最大变形V=0.018mm(1)抗
弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.063×1000×1000/22500=2.800N/mm2面板的抗弯强度
设计值[f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=
3×2780.0/(2×600.000×15.000)=0.463N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2(3
)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.018mm面板的最大挠度小于107.1/250,满足要求!二、梁底支撑的计算（一
）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.
451/0.600=7.418kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.42×0.60×0.60=0.267kN.m
最大剪力Q=0.6×0.600×7.418=2.670kN最大支座力N=1.1×0.600×7.418=4.896kN木方
的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=29.17cm3；截面惯性矩I=72.
92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.267×106/29166.7=9.16N/mm2木方的抗弯计算强度
小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.298kN/m
最大变形v=0.677×4.298×600.04/(100×9000.00×729166.7)=0.575mm木方的最大挠度
小于600.0/250,满足要求!（二）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和
，计算公式如下:均布荷载q=4.451/0.600=7.418kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.42×
0.60×0.60=0.267kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×7.418=2.670kN最大支座力N=1.1×0.
600×7.418=4.896kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=8.5
cm3；截面惯性矩I=20.93m4；(1)钢管抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.267×106/8500=31.41
N/mm2钢管的抗弯计算强度小于206.0N/mm2,满足要求!(2)钢管挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力
除以跨度得到4.298kN/m最大变形v=0.677×4.298×600.04/(100×206000.00×209300)
=0.087mm钢管的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布
荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计
算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩
M=0.457kN.m经过计算得到最大支座F=12.076kN经过计算得到最大变形V=0.052mm顶托梁的截面力
学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f
=0.457×106/1.05/8496.0=51.23N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2
)顶托梁挠度计算最大变形v=0.052mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算不
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.076k
N(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.132×11.000=1.747kNN=12.076+1
.747=13.822kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974
cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205
.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m；h——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.600=2.400m；——由长细比，为2400/16=150；——轴心受
压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.312；经计算得到=13822/(0.312×397)=111.480N/mm
2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯
矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.
4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450×1.630×0.241=0.177kN/m
2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.50m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.6
0m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.177×1.500×2.400/16=0.278kN.m；风
荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.177×1.500×2.400×2.400/8-0.278×2.400/4=0.100kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=11.943+1.2×1.595+0.9×1.4×0.100/0.600
=14.068kN经计算得到=14068/(0.312×397)+100000/4248=134.697N/mm2；考虑风荷载
时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!200厚楼板验算计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距b=0.90m
，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2
，弹性模量6000.0N/mm2。木方70×50mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2
，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×2.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/
m3，施工活荷载3.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚
度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.200×0.900+0.300×0.900=4.78
8kN/m活荷载标准值q2=(1.000+2.500)×0.900=3.150kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分
别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=33.75cm3；截面惯性矩I=25.31cm4
；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板
的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；M=
0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.788+1.40×3
.150)×0.200×0.200=0.041kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.041×1000×1000/33750=1.204N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.788×2004/(100×6000×253125)=0.034mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+1.000)×0.200=0.700kN/m静荷载q1=1.20×1.004+1.20×0.060=1.277kN/m活荷载q2=1.40×0.700=0.980kN/m计算单元内的木方集中力为(0.980+1.277)×0.900=2.031kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.031/0.900=2.257kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.26×0.90×0.90=0.183kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×2.257=1.219kN最大支座力N=1.1×0.900×2.257=2.234kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=29.17cm3；截面惯性矩I=72.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.183×106/29166.7=6.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.064kN/m最大变形v=0.677×1.064×900.04/(100×9000.00×729166.7)=0.720mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.234kN均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.641kN.m经过计算得到最大支座F=14.863kN经过计算得到最大变形V=1.829mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.641×106/1.05/8496.0=183.95N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.829mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.146×11.000=1.602kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×1.200=0.324kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×0.900×1.200=5.422kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=7.347kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+1.000)×0.900×1.200=3.780kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.11kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.600=2.400m；——由长细比，为2400/16=150；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.312；经计算得到=14109/(0.312×397)=113.792N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求! |
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