计算书
CALCULATIONCOCUMENT
工程名称：
项目名称：行政楼
SATWE,MorGain结构设计
指导老师:xxx
姓名:xx
学号:xxx
浙江工业大学建筑工程学院
二零二零年三月
目录
一设计依据
二：荷载计算
三：梁柱尺寸
四：结构设计总信息
五：框架配筋计算信息
六：基础结构设计
七：楼梯结构设计
计算书
一设计依据
（一）设计参数
建筑安全等级：二级
抗震等级：四级
地基基础设计等级：丙级
抗震设防烈度：六度设计基本地震加速度值为0.05g。
（二）活载
1．风荷载标准值：0.45kN/m2
2.不上人屋面：0.5kN/m2
（三）材料
混凝土：基础及底层为C30，其余层柱、梁、板均为C25。
钢筋：HPB235(ф)设计值210kN/mm2
HPB235(Ф)设计值300kN/mm2
240mm加气混凝土砌块面荷载标准值：3.5kN/mm2
本工程设计使用年限：50年。
二：荷载计算
1．楼面：（板厚h=110mm）
撒干拌1:2水泥砂表面压光0.010×20=0.2
30厚1:3细石混凝土0.030×22=0.66kN/m2
水泥浆一道0.010×20=0.2
钢筋砼屋面板0.120×25=3.0kN/m2
顶棚0.3kN/m2
合计=4.36kN/m2取4.4kN/m2
2．白色涂料顶棚
2厚纸筋灰面0.002×5=0.01kN/m2
白色内墙涂料0.001kN/m2
10厚1:1:4水泥纸筋灰砂分层抹平0.010×16=0.16kN/m2
3厚1:0.5水泥纸筋灰抹平0.003×16=0.048kN/m2
钢筋混凝土板底基层处理0.005×16=0.08kN/m2
合计=0.299kN/m2
3．外墙墙体荷载计算
3.5×（3.5-0.7）-（3.5-0.5）×4.8×1.8/7.8=6.47kN/m2取6.5kN/m2
3.5×（3.5-0.7）=9.8kN/m2取10kN/m2
三：梁柱尺寸
(1)主梁高hb=(1/12~1/8)lb
横向hb=60~975mm，取00mm
纵向hb=60~975mm，取00mm
过道hb=250~375mm，考虑到梁高度为00mm，也取为00mm
(2)十字梁：hb=(1/18~1/5)lb
hb=433~520mm，取00mm
(3)柱截面尺寸
本工程为现浇钢筋混凝土结构，度设防，高度<30m，取底层柱估算柱尺寸，根据经验荷载为15kN/m2：
N=15×7.8××6=2737.8kN考虑弯矩影响，轴力乘以1.2的增大系数；
由轴压比限值得Ac≥==mm2
所以取底层柱截面尺寸为60mm×600mm。
取底层柱估算柱尺寸，根据经验荷载为15kN/m2：
N=15×7.8××6=5475.6kN考虑弯矩影响，轴力乘以1.2的增大系数；
由轴压比限值得Ac≥==mm2
所以取底层柱截面尺寸为0mm×700mm。
四：结构设计总信息
总信息..............................................
结构材料信息:钢砼结构
混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00
钢材容重(kN/m3):Gs=78.00
水平力的夹角(Rad):ARF=0.00
地下室层数:MBASE=0
竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算
风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力
“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)
特殊荷载计算信息:不计算
结构类别:框架结构
裙房层数:MANNEX=0
转换层所在层号：MCHANGE=0
嵌固层所在层号：MQIANGU=1
墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00
墙元网格:侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否
强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是
采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法
结构所在地区全国
风荷载信息..........................................
修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.45
风荷载作用下舒适度验算风压:WOC=0.45
地面粗糙程度:B类
结构X向基本周期（秒）:T1=1.11
结构Y向基本周期（秒）:T2=1.11
是否考虑风振:是
风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00
构件承载力设计时考虑横风向风振影响:否
承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00
体形变化分段数:MPART=1
各段最高层号:NSTi=6
各段体形系数:USi=1.30
地震信息............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC
计算振型数:NMODE=5
地震烈度:NAF=6.00
场地类别:KD=II
设计地震分组:一组
特征周期TG=0.35
多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.04
罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.28
框架的抗震等级:NF=4
剪力墙的抗震等级:NW=3
钢框架的抗震等级:NS=4
抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变
活荷重力荷载代表值组合系数:RMC=0.50
周期折减系数:TC=1.00
结构的阻尼比(%):DAMP=5.00
中震(或大震)设计:MID=不考虑
是否考虑偶然偏心:否
是否考虑双向地震扭转效应:否
斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0
活荷载信息..........................................
考虑活荷不利布置的层数从第1到6层
柱、墙活荷载是否折减不折算
传到基础的活荷载是否折减折算
考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00
------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------
计算截面以上的层数---------------折减系数
11.00
2---30.85
4---50.70
6---80.65
9---200.60
>200.55
调整信息........................................
梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是
梁端弯矩调幅系数：BT=0.85
梁活荷载内力增大系数：BM=1.00
连梁刚度折减系数：BLZ=0.60
梁扭矩折减系数：TB=0.40
全楼地震力放大系数：RSF=1.00
0.2Vo调整分段数：VSEG=0
0.2Vo调整上限：KQ_L=2.00
框支柱调整上限：KZZ_L=2.00
顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0
顶塔楼内力放大：RTL=1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1
是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0
强制指定的薄弱层个数NWEAK=0
薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25
强制指定的加强层个数NSTREN=0
配筋信息........................................
梁箍筋强度(N/mm2):JB=210
柱箍筋强度(N/mm2):JC=210
墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210
边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210
梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00
柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00
墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00
墙竖向分布筋最小配筋率(%):RWV=0.30
结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0
结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60
设计信息........................................
结构重要性系数:RWO=1.00
柱计算长度计算原则:有侧移
梁柱重叠部分简化:不作为刚域
是否考虑P-Delt效应：否
柱配筋计算原则:按单偏压计算
按高规或高钢规进行构件设计:否
钢构件截面净毛面积比:RN=0.85
梁保护层厚度(mm):BCB=30.00
柱保护层厚度(mm):ACA=30.00
剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是
抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋:否
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否
当边缘构件轴压比小于抗规(6.4.5)条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是
荷载组合信息........................................
恒载分项系数:CDEAD=1.20
活载分项系数:CLIVE=1.40
风荷载分项系数:CWIND=1.40
水平地震力分项系数:CEA_H=1.30
竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50
特殊荷载分项系数:CSPY=0.00
活荷载的组合值系数:CD_L=0.70
风荷载的组合值系数:CD_W=0.60
活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50
剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................
层号塔号
11
用户指定薄弱层的层和塔信息.........................
层号塔号
用户指定加强层的层和塔信息.........................
层号塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................
层号塔号类别
11约束边缘构件层
21约束边缘构件层
各层的质量、质心坐标信息
层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比
(m)(m)(t)(t)
6128.68511.57922.3501267.635.10.00.73
5128.93111.52518.8501628.5149.60.01.00
4128.93111.52515.3501628.5149.60.01.00
3128.93111.52511.8501628.5149.60.01.00
2128.93111.5258.3501628.5149.60.00.97
1128.93511.5104.8501681.7149.60.01.00
活载产生的总质量(t):782.857
恒载产生的总质量(t):9463.435
附加总质量(t):0.000
结构的总质量(t):10246.292
恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)
各层构件数量、构件材料和层高
层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度
(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)
1(3)1198(25/300)43(30/300)0(30/300)4.8504.850
2(1)1198(25/300)43(25/300)0(30/300)3.5008.350
3(1)1198(25/300)43(25/300)0(30/300)3.50011.850
4(1)1198(25/300)43(25/300)0(30/300)3.50015.350
5(1)1198(25/300)43(25/300)0(30/300)3.50018.850
6(2)1207(25/300)41(25/300)0(30/300)3.50022.350
风荷载信息
层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y
61105.58105.6369.5239.01239.0836.5
5196.07201.61075.3218.25457.32437.0
4186.59288.22084.1197.41654.74728.3
3176.72365.03361.5175.54830.27634.1
2168.89433.94880.0158.45988.711094.4
1188.55522.47413.7205.281193.916885.0
===========================================================================
各楼层等效尺寸(单位:m,m2)
===========================================================================
层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN
111404.0028.5011.5961.6924.4262.0023.61
211404.0028.5011.5961.6924.4262.0023.61
311404.0028.5011.5961.6924.4262.0023.61
411404.0028.5011.5961.6924.4262.0023.61
511404.0028.5011.5961.6924.4262.0023.61
611404.0028.5011.5961.6924.4262.0023.61
===========================================================================
各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m2)
===========================================================================
层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
111304.281.03
211266.451.00
311266.451.00
411266.451.00
511266.451.36
61927.851.00
===========================================================================
计算信息
===========================================================================
计算日期:2011.6.13
开始时间:17:9:13
可用内存:1139.00MB
第一步:数据预处理
第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息
第三步:地震作用分析
第四步:风及竖向荷载分析
第五步:计算杆件内力
结束日期:2011.6.13
时间:17:9:27
总用时:0:0:14
===========================================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
FloorNo:层号
TowerNo:塔号
Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值
Alf:层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值
Gmass:总质量
Eex，Eey:X，Y方向的偏心率
Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值
Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
===========================================================================
FloorNo.1TowerNo.1
Xstif=28.9838(m)Ystif=11.1050(m)Alf=45.0000(Degree)
Xmass=28.9352(m)Ymass=11.5099(m)Gmass(活荷折减)=1980.7527(1831.2021)(t)
Eex=0.0023Eey=0.0188
Ratx=1.0000Raty=1.0000
Ratx1=1.0213Raty1=1.0926
薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX1=4.6718E+06(kN/m)RJY1=4.6718E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)
RJX3=8.9397E+05(kN/m)RJY3=8.3929E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.2TowerNo.1
Xstif=28.9890(m)Ystif=11.0983(m)Alf=45.0000(Degree)
Xmass=28.9308(m)Ymass=11.5250(m)Gmass(活荷折减)=1927.6470(1778.0963)(t)
Eex=0.0027Eey=0.0199
Ratx=1.2140Raty=1.1439
Ratx1=1.2347Raty1=1.2502
薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX1=6.0422E+06(kN/m)RJY1=6.0422E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)
RJX3=1.0853E+06(kN/m)RJY3=9.6009E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.3TowerNo.1
Xstif=28.9890(m)Ystif=11.0983(m)Alf=45.0000(Degree)
Xmass=28.9308(m)Ymass=11.5250(m)Gmass(活荷折减)=1927.6470(1778.0963)(t)
Eex=0.0027Eey=0.0199
Ratx=1.0094Raty=0.9972
Ratx1=1.3164Raty1=1.3164
薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX1=6.0422E+06(kN/m)RJY1=6.0422E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)
RJX3=1.0954E+06(kN/m)RJY3=9.5735E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.4TowerNo.1
Xstif=28.9890(m)Ystif=11.0983(m)Alf=45.0000(Degree)
Xmass=28.9308(m)Ymass=11.5250(m)Gmass(活荷折减)=1927.6470(1778.0963)(t)
Eex=0.0027Eey=0.0199
Ratx=1.0058Raty=1.0059
Ratx1=1.4322Raty1=1.4341
薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX1=6.0422E+06(kN/m)RJY1=6.0422E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)
RJX3=1.1018E+06(kN/m)RJY3=9.6302E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.5TowerNo.1
Xstif=28.9890(m)Ystif=11.0983(m)Alf=45.0000(Degree)
Xmass=28.9308(m)Ymass=11.5250(m)Gmass(活荷折减)=1927.6470(1778.0963)(t)
Eex=0.0027Eey=0.0199
Ratx=0.9975Raty=0.9962
Ratx1=1.7069Raty1=1.7028
薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX1=6.0422E+06(kN/m)RJY1=6.0422E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)
RJX3=1.0990E+06(kN/m)RJY3=9.5933E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
FloorNo.6TowerNo.1
Xstif=29.2805(m)Ystif=11.3640(m)Alf=45.0000(Degree)
Xmass=28.6854(m)Ymass=11.5790(m)Gmass(活荷折减)=1337.8080(1302.7041)(t)
Eex=0.0276Eey=0.0100
Ratx=0.8369Raty=0.8389
Ratx1=1.0000Raty1=1.0000
薄弱层地震剪力放大系数=1.00
RJX1=5.6678E+06(kN/m)RJY1=5.6678E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)
RJX3=9.1981E+05(kN/m)RJY3=8.0483E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
X方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)
Y方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)
============================================================================
结构整体抗倾覆验算结果
============================================================================
抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)
X风荷载3294543.57783.9423.250.00
Y风荷载1393845.417789.778.350.00
X地震3196842.819843.4161.100.00
Y地震1352510.419690.368.690.00
============================================================================
结构舒适性验算结果
============================================================================
X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.029
X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.012
Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.060
Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.012
============================================================================
结构整体稳定验算结果
============================================================================
层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比
10.894E+060.839E+064.85102463.42.3239.73
20.109E+070.960E+063.5084151.45.1439.93
30.110E+070.957E+063.5066370.57.7750.49
40.110E+070.963E+063.5048589.79.3669.37
50.110E+070.959E+063.5030808.124.86108.99
60.920E+060.805E+063.5013027.247.13216.23
该结构刚重比DiHi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比DiHi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应
楼层抗剪承载力、及承载力比值
Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比
----------------------------------------------------------------------
层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y
----------------------------------------------------------------------
610.7584E+040.7584E+041.001.00
510.1141E+050.1122E+051.501.48
410.1394E+050.1394E+051.221.24
310.1616E+050.1616E+051.161.16
210.1786E+050.1786E+051.111.11
110.1384E+050.1384E+050.770.77
X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.77层号:1塔号:1
Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.77层号:1塔号:1
五：框架配筋计算信息
见附图
六：基础结构设计
柱下独立承台：CT-2
工程名称：雄力实业有限公司办公楼
一、基本资料：
承台类型：二桩承台圆桩直径d＝400mm
桩列间距Sa＝1600mm桩行间距Sb＝400mm
桩中心至承台边缘距离Sc＝400mm
承台根部高度H＝1100mm承台端部高度h＝1100mm
柱子高度hc＝600mm（X方向）柱子宽度bc＝600mm（Y方向）
单桩竖向承载力特征值Ra＝1200kN
桩中心最小间距为1600mm，4d（d－圆桩直径或方桩边长）
混凝土强度等级为C30fc＝14.331ft＝1.433N/mm
钢筋强度设计值fy＝300N/mm纵筋合力点至近边距离as＝60mm
荷载的综合分项系数γz＝1.35永久荷载的分项系数γG＝1.35
承台混凝土的容重γc＝25kN/m承台上土的容重γs＝18kN/m
承台顶面以上土层覆土厚度ds＝0m
承台上的竖向附加荷载标准值Fk''＝0.0kN
设计时执行的规范：
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）以下简称基础规范
《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）以下简称混凝土规范
《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS88：97）以下简称承台规程
二、控制内力：
Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；
Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；
Fk＝Nk+Fk''
Vkx、Vky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；
Mkx''、Mky''---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·M）；
Mkx、Mky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·M）；
Mkx＝Mkx''-VkyH、Mky＝Mky''+VkxH
F、Mx、My---相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·M）；
F＝γzFk、Mx＝γzMkx、My＝γzMky
Nk＝1963；Mkx''＝0；Mky''＝20；Vkx＝0；Vky＝0
Fk＝1963；Mkx＝0；Mky＝20
F＝2650.1；Mx＝0；My＝27
三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：
a＝2Sc+Sa＝20.4+1.6＝2.4m
b＝2Sb＝20.4＝0.8m＝0.8m
承台底部面积Ab＝ab＝2.40.8＝1.92m
承台体积Vct＝AbH1＝1.921.1＝2.112m
承台自重标准值Gk''''＝γcVct＝252.112＝52.8kN
土自重标准值Gk''＝γs(Ab-bchc)ds＝18(1.92-0.60.6)0＝0.0kN
承台自重及其上土自重标准值Gk＝Gk''''+Gk''＝52.8+0＝52.8kN
四、承台验算：
圆桩换算桩截面边宽bp＝0.866d＝0.866400＝346mm
1、承台受弯计算：
(1)、单桩桩顶竖向力计算：
在轴心竖向力作用下
Qk＝(Fk+Gk)/n（基础规范8.5.3-1）
Qk＝(1963+52.8)/2＝1007.9kN≤Ra＝1200kN
在偏心竖向力作用下
Qik＝(Fk+Gk)/n±MxkYi/∑Yi^2±MykXi/∑Xi^2
（基础规范8.5.3-2）
Q1k＝(Fk+Gk)/n-MykXi/∑Xi^2
＝1007.9-(201.6/2)/[2(1.6/2)^2]
＝995.4kN≤1.2Ra＝1440kN
Q2k＝(Fk+Gk)/n-MykXi/∑Xi^2
＝1007.9+(201.6/2)/[2(1.6/2)^2]
＝1020.4kN≤1.2Ra＝1440kN
每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：
Qgk＝Gk/n＝52.8/2＝26.4kN
扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Ni＝γz(Qik-Qgk)
N1＝1.35(995.4-26.4)＝1308.2kN
N2＝1.35(1020.4-26.4)＝1341.9kN
(2)、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）
Myct＝Nl(Sa-hc)/2＝1341.9(1.6-0.6)/2＝670.9kN·m
①号筋Asx＝2212mmζ＝0.056ρ＝0.27%
8Φ20@100（As＝2513）
2、承台受冲切承载力验算：
(1)、柱对承台的冲切验算：
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：
Fl＝2650050N
柱对承台的冲切，可按下列公式计算：
Fl≤2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpftho
（基础规范8.5.17-1）
X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
aox＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λox＝aox/ho＝327/(1100-60)＝0.314
X方向上冲切系数βox＝0.84/(λox+0.2)（基础规范8.5.17-3）
βox＝0.84/(0.314+0.2)＝1.634
aoy＝Min{Sb-0.5bc,Ho}＝Min{100,1040}＝100mm
2βox(bc+aoy)βhpftho
＝21.634(600+100)0.9751.431040
＝3322802N≥Fl＝2650050N，满足要求。
(2)、角桩对承台的冲切验算：
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Nl＝Nmax＝1341900N
承台受角桩冲切的承载力可由基础规范8.5.17-1式推导出按下列公式：
Nl≤β1x(bp+a1y)βhpftho
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
a1x＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λ1x＝a1x/ho＝327/(1100-60)＝0.314
X方向上冲切系数β1x＝0.84/(λ1x+0.2)（基础规范8.5.17-3）
β1x＝0.84/(0.314+0.2)＝1.634
a1y＝Min{Sb-0.5bp,ho}＝Min{227,1040}＝227mm
β1x(bp+a1y)βhpftho
＝1.634(346+227)0.9751.431040
＝1360462N≥Nl＝1341900N，满足要求。
3、承台斜截面受剪承载力计算：
(1)、Y方向斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值：
Vy＝Max{N1,N2}＝1341900N
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vy≤βhsβxftbyoho（基础规范8.5.18-1）
Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ax＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λx＝ax/ho＝327/(1100-60)＝0.314
βx＝1.75/(λx+1.0)＝1.75/(0.314+1.0)＝1.332
βhsβxftbyoho＝0.941.3321.438001040＝1486684N
≥Vy＝1341900N，满足要求。
4、柱下局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝2650050N
混凝土局部受压面积Al＝bchc＝360000mm
承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{900,100,600,600}＝100mm
Ab＝(600+2100)(600+2100)＝640000mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(640000/360000)＝1.333
ωβlfccAl＝1.01.3330.8514.33360000＝5847223N
≥F＝2650050N，满足要求。
5、桩局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝Nmax+γgQgk＝1341.9+1.3526.4＝1377.5kN
混凝土局部受压面积Al＝πd^2/4＝125664mm
承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
圆桩bx＝by＝Sqr(Al)＝354mm
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{200,200,354,354}＝200mm
Ab＝(354+2200)(354+2200)＝569256mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(569256/125664)＝2.128
ωβlfccAl＝1.02.1280.8514.33125664＝3258122N
≥F＝1377540N，满足要求。
柱下独立承台：CT-3
工程名称：雄力实业有限公司办公楼
一、基本资料：
承台类型：三桩（斜边）承台圆桩直径d＝400mm
桩列间距Sa＝800mm桩行间距Sb＝1611mm
桩中心至承台边缘距离Sc＝400mm
承台根部高度H＝1200mm承台端部高度h＝1200mm
柱子高度hc＝600mm（X方向）柱子宽度bc＝600mm（Y方向）
单桩竖向承载力特征值Ra＝1200kN
桩中心最小间距为1600mm，4d（d－圆桩直径或方桩边长）
混凝土强度等级为C30fc＝14.331ft＝1.433N/mm
钢筋强度设计值fy＝300N/mm纵筋合力点至近边距离as＝60mm
荷载的综合分项系数γz＝1.35永久荷载的分项系数γG＝1.35
承台混凝土的容重γc＝25kN/m承台上土的容重γs＝18kN/m
承台顶面以上土层覆土厚度ds＝0m
承台上的竖向附加荷载标准值Fk''＝0.0kN
设计时执行的规范：
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）以下简称基础规范
《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）以下简称混凝土规范
《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS88：97）以下简称承台规程
二、控制内力：
Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；
Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；
Fk＝Nk+Fk''
Vkx、Vky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；
Mkx''、Mky''---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·M）；
Mkx、Mky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·M）；
Mkx＝Mkx''-VkyH、Mky＝Mky''+VkxH
F、Mx、My---相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·M）；
F＝γzFk、Mx＝γzMkx、My＝γzMky
Nk＝3157；Mkx''＝101；Mky''＝20；Vkx＝0；Vky＝0
Fk＝3157；Mkx＝101；Mky＝20
F＝4262；Mx＝136.4；My＝27
三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：
a＝2(0.457+Sa)＝2(0.457+0.8)＝2.515m
b＝2Sc+Sb＝20.4+1.611＝2.411m
承台底部面积Ab＝4.21-0.12-20.08＝3.92m
承台体积Vct＝AbH1＝3.921.2＝4.707m
承台自重标准值Gk''''＝γcVct＝254.707＝117.7kN
土自重标准值Gk''＝γs(Ab-bchc)ds＝18(3.92-0.60.6)0＝0.0kN
承台自重及其上土自重标准值Gk＝Gk''''+Gk''＝117.7+0＝117.7kN
四、承台验算：
圆桩换算桩截面边宽bp＝0.866d＝0.866400＝346mm
1、承台受弯计算：
(1)、单桩桩顶竖向力计算：
在轴心竖向力作用下
Qk＝(Fk+Gk)/n（基础规范8.5.3-1）
Qk＝(3157+117.7)/3＝1091.6kN≤Ra＝1200kN
在偏心竖向力作用下
Qik＝(Fk+Gk)/n±MxkYi/∑Yi^2±MykXi/∑Xi^2
（基础规范8.5.3-2）
Q1k＝(Fk+Gk)/n+MxkYi/∑Yi^2
＝1091.6+(10121.611/3)/[(21.611/3)^2+2(1.611/3)^2]
＝1154.3kN≤1.2Ra＝1440kN
Q2k＝(Fk+Gk)/n-MxkYi/∑Yi^2-MykXi/∑Xi^2
＝1091.6-(1011.611/3)/[(21.611/3)^2+2(1.611/3)^2]
-(200.8)/(20.8^2)
＝1047.7kN≤1.2Ra＝1440kN
Q3k＝(Fk+Gk)/n-MxkYi/∑Yi^2+MykXi/∑Xi^2
＝1091.6-(1011.611/3)/[(21.611/3)^2+2(1.611/3)^2]
+(200.8)/(20.8^2)
＝1072.7kN≤1.2Ra＝1440kN
每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：
Qgk＝Gk/n＝117.7/3＝39.2kN
扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Ni＝γz(Qik-Qgk)
N1＝1.35(1154.3-39.2)＝1505.3kN
N2＝1.35(1047.7-39.2)＝1361.5kN
N3＝1.35(1072.7-39.2)＝1395.2kN
(2)、承台形心到承台两腰的距离范围内板带的弯矩设计值：
S＝(Sa^2+Sb^2)^0.5＝(0.8^2+1.611^2)^0.5＝1.799m
αs＝2Sa＝20.8＝1.600m
α＝αs/S＝1.6/1.799＝0.89
承台形心到承台两腰的距离B1＝Sa/S2Sb/3+Sc＝0.878m
M1＝Nmax[S-0.75c1/(4-α^2)^0.5]/3（基础规范8.5.16-4）
＝1505.3[1.799-0.750.6/(4-0.89^2)^0.5]/3
＝776.5kN·m
②号筋Asy＝2371mmζ＝0.05ρ＝0.24%
8Φ20@100（As＝2513）
(3)、承台形心到承台底边的距离范围内板带的弯矩设计值：
承台形心到承台底边的距离B2＝Sb/3+Sc＝0.937m
M2＝Nmax[αs-0.75c2/(4-α^2)^0.5]/3（基础规范8.5.16-5）
＝1505.3[1.6-0.750.6/(4-0.89^2)^0.5]/3
＝676.8kN·m
①号筋Asx＝2019mmζ＝0.04ρ＝0.19%
8Φ18@100（As＝2036）
2、承台受冲切承载力验算：
(1)、柱对承台的冲切验算：
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：
Fl＝4261950N
三桩三角形柱下独立承台受柱冲切的承载力按下列公式计算：
Fl≤[βox(2bc+aoy1+aoy2)+(βoy1+βoy2)(hc+aox)]βhpftho
（参照承台规程4.2.1-2）
X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
aox＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λox＝aox/ho＝327/(1200-60)＝0.287
X方向上冲切系数βox＝0.84/(λox+0.2)（基础规范8.5.17-3）
βox＝0.84/(0.287+0.2)＝1.726
Y方向（下边）自柱边到最近桩边的水平距离：
aoy1＝21611/3-0.5bc-0.5bp＝1074-600/2-346/2＝601mm
λoy1＝aoy1/ho＝601/(1200-60)＝0.527
Y方向（下边）冲切系数βoy1＝0.84/(λoy1+0.2)（基础规范8.5.17-4）
βoy1＝0.84/(0.527+0.2)＝1.155
Y方向（上边）自柱边到最近桩边的水平距离：
aoy2＝1611/3-0.5bc-0.5bp＝537-600/2-346/2＝64mm
λoy2＝aoy2/ho＝64/(1200-60)＝0.056
当λoy2<0.2时，取λoy2＝0.2，aoy2＝0.2ho＝0.21140＝228mm
Y方向（上边）冲切系数βoy2＝0.84/(λoy2+0.2)（基础规范8.5.17-4）
βoy2＝0.84/(0.2+0.2)＝2.1
[βox(2bc+aoy1+aoy2)+(βoy1+βoy2)(hc+aox)]βhpftho
＝[1.726(2600+601+228)+(1.155+2.1)(600+327)]0.9671.431140
＝10293620N≥Fl＝4261950N，满足要求。
(2)、底部角桩对承台的冲切验算：
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Nl＝N1＝1505287N
承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：
Nl≤β12(2c2+a12)tg(θ2/2)βhpftho（基础规范8.5.17-10）
θ2＝2arctg(Sa/Sb)＝2arctg(800/1611)＝52.8°
c2＝Scctg(θ2/2)+0.5bpCos(θ2/2)
＝400ctg26.4°+346/2Cos26.4°＝961mm
a12＝(2Sb/3-0.5bp-0.5bc)Cos(θ2/2)
＝(21611/3-346/2-600/2)Cos26.4°＝538mm
λ12＝a12/ho＝538/(1200-60)＝0.472
底部角桩冲切系数β12＝0.56/(λ12+0.2)（基础规范8.5.17-11）
β12＝0.56/(0.472+0.2)＝0.833
β12(2c2+a12)tg(θ2/2)βhpftho
＝0.833(2961+538)tg26.4°0.9671.431140
＝1607011N≥Nl＝1505287N，满足要求。
(3)、顶部角桩对承台的冲切验算：
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Nl＝Max{N2,N3}＝1395207N
承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：
Nl≤β11(2c1+a11)tg(θ1/2)βhpftho（基础规范8.5.17-8）
θ1＝arctg(Sb/Sa)＝arctg(1611/800)＝63.6°
c1＝[Sc+Sc/Sin(θ2/2)+Sb]ctgθ1-Sa+0.5bp
＝[400+400/Sin(52.8°/2)+1611]ctg63.6°-800+346/2＝818mm
a11＝Sa-0.5bp-0.5bc＝800-346/2-600/2＝327mm
λ11＝a11/ho＝327/(1200-60)＝0.287
底部角桩冲切系数β11＝0.56/(λ11+0.2)（基础规范8.5.17-9）
β11＝0.56/(0.287+0.2)＝1.151
β11(2c1+a11)tg(θ1/2)βhpftho
＝1.151(2818+327)tg31.8°0.9671.431140
＝2211902N≥Nl＝1395207N，满足要求。
3、承台斜截面受剪承载力计算：
(1)、X方向（上边）斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后X方向斜截面的最大剪力设计值：
Vx＝N2+N3＝2756663N
柱上边缘计算宽度bxo：
Sb/3+Sc-378＝1611/3+400-378＝559mm＞0.5bc＝300mm
bxo＝2[248+(2Sb/3+Sc+0.5bc)Sa/Sb]＝2258mm
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vx≤βhsβyftbxoho（基础规范8.5.18-1）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ay＝537-0.5bc-0.5bp＝537-600/2-346/2＝64mm
λy＝ay/ho＝64/(1200-60)＝0.056
当λy<0.3时，取λy＝0.3
βy＝1.75/(λy+1.0)＝1.75/(0.3+1.0)＝1.346
βhsβyftbxoho＝0.921.3461.4322581140＝4544118N
≥Vx＝2756663N，满足要求。
(2)、X方向（下边）斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后X方向斜截面的最大剪力设计值：
Vx＝N1＝1505287N
柱下边缘计算宽度bxo：
bxo＝2[248+(2Sb/3+Sc-0.5bc)Sa/Sb]＝1662mm
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vx≤βhsβyftbxoho（基础规范8.5.18-1）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ay＝1074-0.5bc-0.5bp＝1074-600/2-346/2＝601mm
λy＝ay/ho＝601/(1200-60)＝0.527
βy＝1.75/(λy+1.0)＝1.75/(0.527+1.0)＝1.146
βhsβyftbxoho＝0.921.1461.4316621140＝2847546N
≥Vx＝1505287N，满足要求。
(3)、Y方向斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值：
Vy＝Max{N2,N3}＝1395207N
柱左右两边边缘计算宽度byo：
byo＝b-(hc/2-248)Sb/Sa＝2306mm
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vy≤βhsβxftbyoho（基础规范8.5.18-1）
Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ax＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λx＝ax/ho＝327/(1200-60)＝0.287
当λx<0.3时，取λx＝0.3
βx＝1.75/(λx+1.0)＝1.75/(0.3+1.0)＝1.346
βhsβxftbyoho＝0.921.3461.4323061140＝4641524N
≥Vy＝1395207N，满足要求。
4、柱下局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝4261950N
混凝土局部受压面积Al＝bchc＝360000mm
承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{900,906,600,600}＝600mm
Ab＝(600+2600)(600+2600)＝3240000mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(3240000/360000)＝3
ωβlfccAl＝1.030.8514.33360000＝13156251N
≥F＝4261950N，满足要求。
5、桩局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝Nmax+γgQgk＝1505.3+1.3539.2＝1558.2kN
混凝土局部受压面积Al＝πd^2/4＝125664mm
承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
圆桩bx＝by＝Sqr(Al)＝354mm
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{200,200,354,354}＝200mm
Ab＝(354+2200)(354+2200)＝569256mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(569256/125664)＝2.128
ωβlfccAl＝1.02.1280.8514.33125664＝3258122N
≥F＝1558239N，满足要求。
柱下独立承台：CT-4
工程名称：雄力实业有限公司办公楼
一、基本资料：
承台类型：四桩承台圆桩直径d＝400mm
桩列间距Sa＝1600mm桩行间距Sb＝1600mm
桩中心至承台边缘距离Sc＝400mm
承台根部高度H＝850mm承台端部高度h＝850mm
柱子高度hc＝600mm（X方向）柱子宽度bc＝600mm（Y方向）
单桩竖向承载力特征值Ra＝1200kN
桩中心最小间距为1600mm，4d（d－圆桩直径或方桩边长）
混凝土强度等级为C30fc＝14.331ft＝1.433N/mm
钢筋强度设计值fy＝300N/mm纵筋合力点至近边距离as＝60mm
荷载的综合分项系数γz＝1.35永久荷载的分项系数γG＝1.35
承台混凝土的容重γc＝25kN/m承台上土的容重γs＝18kN/m
承台顶面以上土层覆土厚度ds＝0m
承台上的竖向附加荷载标准值Fk''＝0.0kN
设计时执行的规范：
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）以下简称基础规范
《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）以下简称混凝土规范
《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS88：97）以下简称承台规程
二、控制内力：
Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；
Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；
Fk＝Nk+Fk''
Vkx、Vky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；
Mkx''、Mky''---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·M）；
Mkx、Mky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·M）；
Mkx＝Mkx''-VkyH、Mky＝Mky''+VkxH
F、Mx、My---相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·M）；
F＝γzFk、Mx＝γzMkx、My＝γzMky
Nk＝4095；Mkx''＝101；Mky''＝20；Vkx＝0；Vky＝0
Fk＝4095；Mkx＝101；Mky＝20
F＝5528.3；Mx＝136.4；My＝27
三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：
a＝2Sc+Sa＝20.4+1.6＝2.4m
b＝2Sc+Sb＝20.4+1.6＝2.4m
承台底部面积Ab＝ab＝2.42.4＝5.76m
承台体积Vct＝AbH1＝5.760.85＝4.896m
承台自重标准值Gk''''＝γcVct＝254.896＝122.4kN
土自重标准值Gk''＝γs(Ab-bchc)ds＝18(5.76-0.60.6)0＝0.0kN
承台自重及其上土自重标准值Gk＝Gk''''+Gk''＝122.4+0＝122.4kN
四、承台验算：
圆桩换算桩截面边宽bp＝0.866d＝0.866400＝346mm
1、承台受弯计算：
(1)、单桩桩顶竖向力计算：
在轴心竖向力作用下
Qk＝(Fk+Gk)/n（基础规范8.5.3-1）
Qk＝(4095+122.4)/4＝1054.4kN≤Ra＝1200kN
在偏心竖向力作用下
Qik＝(Fk+Gk)/n±MxkYi/∑Yi^2±MykXi/∑Xi^2
（基础规范8.5.3-2）
Q1k＝(Fk+Gk)/n+MxkYi/∑Yi^2-MykXi/∑Xi^2
＝1054.4+(1011.6/2)/(1.6^2)-(201.6/2)/(1.6^2)
＝1079.7kN≤1.2Ra＝1440kN
Q2k＝(Fk+Gk)/n+MxkYi/∑Yi^2+MykXi/∑Xi^2
＝1054.4+(1011.6/2)/(1.6^2)+(201.6/2)/(1.6^2)
＝1092.2kN≤1.2Ra＝1440kN
Q3k＝(Fk+Gk)/n-MxkYi/∑Yi^2-MykXi/∑Xi^2
＝1054.4-(1011.6/2)/(1.6^2)-(201.6/2)/(1.6^2)
＝1016.5kN≤1.2Ra＝1440kN
Q4k＝(Fk+Gk)/n-MxkYi/∑Yi^2+MykXi/∑Xi^2
＝1054.4-(1011.6/2)/(1.6^2)+(201.6/2)/(1.6^2)
＝1029.0kN≤1.2Ra＝1440kN
每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：
Qgk＝Gk/n＝122.4/4＝30.6kN
扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Ni＝γz(Qik-Qgk)
N1＝1.35(1079.7-30.6)＝1416.2kN
N2＝1.35(1092.2-30.6)＝1433.1kN
N3＝1.35(1016.5-30.6)＝1331.0kN
N4＝1.35(1029-30.6)＝1347.9kN
(2)、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）
柱上边缘MxctU＝(N3+N4)(Sb-bc)/2
＝(1331+1347.9)(1.6-0.6)/2＝1339.5kN·m
柱下边缘MxctD＝(N1+N2)(Sb-bc)/2
＝(1416.2+1433.1)(1.6-0.6)/2＝1424.7kN·m
Mxct＝Max{MxctU,MxctD}＝1424.7kN·m
②号筋Asy＝6399mmζ＝0.072ρ＝0.35%
23Φ20@100（As＝7226）
(3)、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）
柱左边缘MyctL＝(N1+N3)(Sa-hc)/2
＝(1416.2+1331)(1.6-0.6)/2＝1373.6kN·m
柱右边缘MyctR＝(N2+N4)(Sa-hc)/2
＝(1433.1+1347.9)(1.6-0.6)/2＝1390.5kN·m
Myct＝Max{MyctL,MyctR}＝1390.5kN·m
①号筋Asx＝6071mmζ＝0.067ρ＝0.32%
24Φ18@100（As＝6107）
2、承台受冲切承载力验算：
(1)、柱对承台的冲切验算：
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：
Fl＝5528250N
柱对承台的冲切，可按下列公式计算：
Fl≤2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpftho
（基础规范8.5.17-1）
X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
aox＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λox＝aox/ho＝327/(850-60)＝0.414
X方向上冲切系数βox＝0.84/(λox+0.2)（基础规范8.5.17-3）
βox＝0.84/(0.414+0.2)＝1.369
Y方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
aoy＝800-0.5bc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λoy＝aoy/ho＝327/(850-60)＝0.414
Y方向上冲切系数βoy＝0.84/(λoy+0.2)（基础规范8.5.17-4）
βoy＝0.84/(0.414+0.2)＝1.369
2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpftho
＝2[1.369(600+327)+1.369(600+327)]0.9961.43790
＝5720300N≥Fl＝5528250N，满足要求。
(2)、角桩对承台的冲切验算：
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Nl＝Nmax＝1433109N
承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：
Nl≤[β1x(c2+a1y/2)+β1y(c1+a1x/2)]βhpftho
（基础规范8.5.17-5）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
a1x＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λ1x＝a1x/ho＝327/(850-60)＝0.414
X方向上角桩冲切系数β1x＝0.56/(λ1x+0.2)（基础规范8.5.17-6）
β1x＝0.56/(0.414+0.2)＝0.913
Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
a1y＝800-0.5bc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λ1y＝a1y/ho＝327/(850-60)＝0.414
Y方向上角桩冲切系数β1y＝0.56/(λ1y+0.2)（基础规范8.5.17-7）
β1y＝0.56/(0.414+0.2)＝0.913
桩内边缘到承台外边缘的水平距离：
c1＝c2＝Sc+0.5bp＝400+346/2＝573mm
[β1x(c2+a1y/2)+β1y(c1+a1x/2)]βhpftho
＝[0.913(573+327/2)+0.913(573+327/2)]0.9961.43790
＝1515469N≥Nl＝1433109N，满足要求。
3、承台斜截面受剪承载力计算：
(1)、X方向斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后X方向斜截面的最大剪力设计值：
Vx＝Max{N1+N2,N3+N4}＝2849344N
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vx≤βhsβyftbxoho（基础规范8.5.18-1）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ay＝800-0.5bc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λy＝ay/ho＝327/(850-60)＝0.414
βy＝1.75/(λy+1.0)＝1.75/(0.414+1.0)＝1.238
βhsβyftbxoho＝11.2381.432400790＝3363126N
≥Vx＝2849344N，满足要求。
(2)、Y方向斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值：
Vy＝Max{N1+N3,N2+N4}＝2781000N
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vy≤βhsβxftbyoho（基础规范8.5.18-1）
Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ax＝800-0.5hc-0.5bp＝800-600/2-346/2＝327mm
λx＝ax/ho＝327/(850-60)＝0.414
βx＝1.75/(λx+1.0)＝1.75/(0.414+1.0)＝1.238
βhsβxftbyoho＝11.2381.432400790＝3363126N
≥Vy＝2781000N，满足要求。
4、柱下局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝5528250N
混凝土局部受压面积Al＝bchc＝360000mm
承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{900,900,600,600}＝600mm
Ab＝(600+2600)(600+2600)＝3240000mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(3240000/360000)＝3
ωβlfccAl＝1.030.8514.33360000＝13156251N
≥F＝5528250N，满足要求。
5、桩局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝Nmax+γgQgk＝1433.1+1.3530.6＝1474.4kN
混凝土局部受压面积Al＝πd^2/4＝125664mm
承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
圆桩bx＝by＝Sqr(Al)＝354mm
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{200,200,354,354}＝200mm
Ab＝(354+2200)(354+2200)＝569256mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(569256/125664)＝2.128
ωβlfccAl＝1.02.1280.8514.33125664＝3258122N
≥F＝1474419N，满足要求。
柱下独立承台：CT-5
工程名称：雄力实业有限公司办公楼
一、基本资料：
承台类型：五桩（长形）承台圆桩直径d＝400mm
桩列间距Sa＝800mm桩行间距Sb＝1161mm
桩中心至承台边缘距离Sc＝400mm
承台根部高度H＝1000mm承台端部高度h＝1000mm
柱子高度hc＝1200mm（X方向）柱子宽度bc＝250mm（Y方向）
单桩竖向承载力特征值Ra＝1200kN
桩中心最小间距为1410mm，3.52d（d－圆桩直径或方桩边长）
混凝土强度等级为C30fc＝14.331ft＝1.433N/mm
钢筋强度设计值fy＝300N/mm纵筋合力点至近边距离as＝60mm
荷载的综合分项系数γz＝1.35永久荷载的分项系数γG＝1.35
承台混凝土的容重γc＝25kN/m承台上土的容重γs＝18kN/m
承台顶面以上土层覆土厚度ds＝0m
承台上的竖向附加荷载标准值Fk''＝0.0kN
设计时执行的规范：
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）以下简称基础规范
《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）以下简称混凝土规范
《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS88：97）以下简称承台规程
二、控制内力：
Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；
Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；
Fk＝Nk+Fk''
Vkx、Vky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；
Mkx''、Mky''---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·M）；
Mkx、Mky----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·M）；
Mkx＝Mkx''-VkyH、Mky＝Mky''+VkxH
F、Mx、My---相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·M）；
F＝γzFk、Mx＝γzMkx、My＝γzMky
Nk＝5087；Mkx''＝101；Mky''＝20；Vkx＝0；Vky＝0
Fk＝5087；Mkx＝101；Mky＝20
F＝6867.5；Mx＝136.4；My＝27
三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：
a＝2(Sc+Sa)＝2(0.4+0.8)＝2.4m
b＝2(Sc+Sb)＝2(0.4+1.161)＝3.122m
承台底部面积Ab＝ab＝2.43.122＝7.49m
承台体积Vct＝AbH1＝7.491＝7.493m
承台自重标准值Gk''''＝γcVct＝257.493＝187.3kN
土自重标准值Gk''＝γs(Ab-bchc)ds＝18(7.49-0.251.2)0＝0.0kN
承台自重及其上土自重标准值Gk＝Gk''''+Gk''＝187.3+0＝187.3kN
四、承台验算：
圆桩换算桩截面边宽bp＝0.866d＝0.866400＝346mm
1、承台受弯计算：
(1)、单桩桩顶竖向力计算：
在轴心竖向力作用下
Qk＝(Fk+Gk)/n（基础规范8.5.3-1）
Qk＝(5087+187.3)/5＝1054.9kN≤Ra＝1200kN
在偏心竖向力作用下
Qik＝(Fk+Gk)/n±MxkYi/∑Yi^2±MykXi/∑Xi^2
（基础规范8.5.3-2）
Q1k＝(Fk+Gk)/n+MxkYi/∑Yi^2-MykXi/∑Xi^2
＝1054.9+(1011.161)/(41.161^2)-(200.8)/(40.8^2)
＝1070.4kN≤1.2Ra＝1440kN
Q2k＝(Fk+Gk)/n+MxkYi/∑Yi^2+MykXi/∑Xi^2
＝1054.9+(1011.161)/(41.161^2)+(200.8)/(40.8^2)
＝1082.9kN≤1.2Ra＝1440kN
Q3k＝(Fk+Gk)/n＝1054.9kN
Q4k＝(Fk+Gk)/n-MxkYi/∑Yi^2-MykXi/∑Xi^2
＝1054.9-(1011.161)/(41.161^2)-(200.8)/(40.8^2)
＝1026.9kN≤1.2Ra＝1440kN
Q5k＝(Fk+Gk)/n-MxkYi/∑Yi^2+MykXi/∑Xi^2
＝1054.9-(1011.161)/(41.161^2)+(200.8)/(40.8^2)
＝1039.4kN≤1.2Ra＝1440kN
每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：
Qgk＝Gk/n＝187.3/5＝37.5kN
扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Ni＝γz(Qik-Qgk)
N1＝1.35(1070.4-37.5)＝1394.4kN
N2＝1.35(1082.9-37.5)＝1411.3kN
N3＝1.35(1054.9-37.5)＝1373.5kN
N4＝1.35(1026.9-37.5)＝1335.7kN
N5＝1.35(1039.4-37.5)＝1352.6kN
(2)、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）
柱上边缘MxctU＝(N4+N5)(Sb-0.5bc)
＝(1335.7+1352.6)(1.161-0.25/2)＝2785.0kN·m
柱下边缘MxctD＝(N1+N2)(Sb-0.5bc)
＝(1394.4+1411.3)(1.161-0.25/2)＝2906.7kN·m
Mxct＝Max{MxctU,MxctD}＝2906.7kN·m
②号筋Asy＝11117mmζ＝0.105ρ＝0.50%
23Φ25@100（As＝11290）
(3)、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）
柱左边缘MyctL＝(N1+N4)(Sa-0.5hc)
＝(1394.4+1335.7)(0.8-1.2/2)＝546.0kN·m
柱右边缘MyctR＝(N2+N5)(Sa-0.5hc)
＝(1411.3+1352.6)(0.8-1.2/2)＝552.8kN·m
Myct＝Max{MyctL,MyctR}＝552.8kN·m
①号筋Asx＝1974mmζ＝0.014ρ＝0.07%
ρmin＝0.15%Asmin＝4683mm31Φ14@100（As＝4772）
2、承台受冲切承载力验算：
(1)、柱对承台的冲切验算：
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：
Fl＝4Fl/5＝46867.5/51000＝5493960N
柱对承台的冲切，可按下列公式计算：
Fl≤2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpftho
（基础规范8.5.17-1）
X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
aox＝800-0.5hc-0.5bp＝800-1200/2-346/2＝27mm
λox＝aox/ho＝27/(1000-60)＝0.029
当λox<0.2时，取λox＝0.2，aox＝0.2ho＝0.2940＝188mm
X方向上冲切系数βox＝0.84/(λox+0.2)（基础规范8.5.17-3）
βox＝0.84/(0.2+0.2)＝2.1
Y方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
aoy＝1161-0.5bc-0.5bp＝1161-250/2-346/2＝863mm
λoy＝aoy/ho＝863/(1000-60)＝0.918
Y方向上冲切系数βoy＝0.84/(λoy+0.2)（基础规范8.5.17-4）
βoy＝0.84/(0.918+0.2)＝0.751
2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpftho
＝2[2.1(250+863)+0.751(1200+188)]0.9831.43940
＝8953026N≥Fl＝5493960N，满足要求。
(2)、角桩对承台的冲切验算：
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
Nl＝Nmax＝1411288N
承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：
Nl≤[β1x(c2+a1y/2)+β1y(c1+a1x/2)]βhpftho
（基础规范8.5.17-5）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
a1x＝800-0.5hc-0.5bp＝800-1200/2-346/2＝27mm
λ1x＝a1x/ho＝27/(1000-60)＝0.029
当λ1x<0.2时，取λ1x＝0.2，a1x＝0.2ho＝0.2940＝188mm
X方向上角桩冲切系数β1x＝0.56/(λ1x+0.2)（基础规范8.5.17-6）
β1x＝0.56/(0.2+0.2)＝1.4
Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
a1y＝1161-0.5bc-0.5bp＝1161-250/2-346/2＝863mm
λ1y＝a1y/ho＝863/(1000-60)＝0.918
Y方向上角桩冲切系数β1y＝0.56/(λ1y+0.2)（基础规范8.5.17-7）
β1y＝0.56/(0.918+0.2)＝0.501
桩内边缘到承台外边缘的水平距离：
c1＝c2＝Sc+0.5bp＝400+346/2＝573mm
[β1x(c2+a1y/2)+β1y(c1+a1x/2)]βhpftho
＝[1.4(573+863/2)+0.501(573+188/2)]0.9831.43940
＝2305480N≥Nl＝1411288N，满足要求。
3、承台斜截面受剪承载力计算：
(1)、X方向斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后X方向斜截面的最大剪力设计值：
Vx＝Max{N1+N2,N4+N5}＝2805701N
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vx≤βhsβyftbxoho（基础规范8.5.18-1）
X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ay＝1161-0.5bc-0.5bp＝1161-250/2-346/2＝863mm
λy＝ay/ho＝863/(1000-60)＝0.918
βy＝1.75/(λy+1.0)＝1.75/(0.918+1.0)＝0.912
βhsβyftbxoho＝0.960.9121.432400940＝2833102N
≥Vx＝2805701N，满足要求。
(2)、Y方向斜截面受剪承载力计算：
扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值：
Vy＝Max{N1+N4,N2+N5}＝2763855N
承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：
Vy≤βhsβxftbyoho（基础规范8.5.18-1）
Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
ax＝800-0.5hc-0.5bp＝800-1200/2-346/2＝27mm
λx＝ax/ho＝27/(1000-60)＝0.029
当λx<0.3时，取λx＝0.3
βx＝1.75/(λx+1.0)＝1.75/(0.3+1.0)＝1.346
βhsβxftbyoho＝0.961.3461.433122940＝5436997N
≥Vy＝2763855N，满足要求。
4、柱下局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝6867450N
混凝土局部受压面积Al＝bchc＝300000mm
承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{961,1436,1200,250}＝250mm
Ab＝(1200+2250)(250+2250)＝1275000mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(1275000/300000)＝2.062
ωβlfccAl＝1.02.0620.8514.33300000＝7533974N
≥F＝6867450N，满足要求。
5、桩局部受压承载力计算：
局部荷载设计值F＝Nmax+γgQgk＝1411.3+1.3537.5＝1461.9kN
混凝土局部受压面积Al＝πd^2/4＝125664mm
承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：
Ab＝(bx+2c)(by+2c)
圆桩bx＝by＝Sqr(Al)＝354mm
c＝Min{Cx,Cy,bx,by}＝Min{200,200,354,354}＝200mm
Ab＝(354+2200)(354+2200)＝569256mm
βl＝Sqr(Ab/Al)＝Sqr(569256/125664)＝2.128
ωβlfccAl＝1.02.1280.8514.33125664＝3258122N
≥F＝1461864N，满足要求。
六：楼梯结构设计
1梁板式楼梯：TB-1
1．1基本资料
1．1．1工程名称：工程一
1．1．2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性
1．1．3踏步段水平净长Lsn＝3120mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝3120mm
梯板净宽度B＝1700mm
1．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm
计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{3370,3276}＝3276mm
1．1．5梯板厚度h1＝Lo/27＝121mm，取h1＝120mm
1．1．6踏步段总高度Hs＝1900mm楼梯踏步级数n＝13
1．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝2kN/mψc＝0.7
ψq＝0.4
1．1．8面层厚度c1＝25mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm
顶棚容重γc2＝18kN/m
1．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m
1．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm
ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm
1．1．11钢筋强度设计值fy＝300N/mmEs＝200000N/mm
纵筋合力点至近边距离as＝25mm
1．2楼梯几何参数
1．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝1900/13＝146.2mm
踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3120/(13-1)＝260mm
踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(146.2/260)＝29.3°
踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3120/Cos29.3°＝3579mm
1．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1''＝h1/Cosα＝120/Cos29.3°＝138mm
踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2h1'')/2＝(146+2138)/2＝211mm
1．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝120-25＝95mm
1．3均布永久荷载标准值
1．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.7＝0.59kN/m
1．3．2梯板自重gk2＝γbT＝250.211＝5.27kN/m
1．3．3踏步段梯板面层自重
gk3＝γc1c1(n-1)(hs+bs)/Ln
＝200.025(13-1)(0.146+0.26)/3.12＝0.78kN/m
1．3．4梯板顶棚自重gk4''＝γc2c2＝180.02＝0.36kN/m
gk4＝gk4''Lx/Ln＝0.363.579/3.12＝0.41kN/m
1．3．5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝7.05kN/m
1．4均布荷载设计值
由可变荷载控制的p(L)＝1.2gk+1.4qk＝11.26kN/m
由永久荷载控制的p(D)＝1.35gk+1.4ψcqk＝11.48kN/m
最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝11.48kN/m
1．5支座反力
永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝11.00kN/m
可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝3.12kN/m
最不利的均布反力基本组合值R＝17.91kN/m
1．6梯板斜截面受剪承载力计算
Vmax≤0.7ftbho
Vmax＝0.5pLnCosα＝0.511.483.12Cos29.3°＝15.6kN
0.7ftbho＝0.71.2710000.095
＝84.5kN≥Vmax＝15.6kN，满足要求。
1．7正截面受弯承载力计算
1．7．1跨中Mmax＝pLo^2/10＝11.483.276^2/10＝12.32kN·m
As＝460mmξ＝0.122ρ＝0.48%
实配Φ10@170（As＝462mm）
1．7．2支座Mmin＝-pLo^2/20＝-11.483.276^2/20＝-6.16kN·m
As＝223mmξ＝0.059ρ＝0.23%ρmin＝0.20%As＝240mm
实配Φ8@200（As＝251mm）
1．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容
AT1,h=120146.2X13=1900Φ10@170
2梁板式楼梯：TB-2
2．1基本资料
2．1．1工程名称：工程一
2．1．2楼梯类型：板式B型（__╱）支座条件：两端弹性
2．1．3踏步段水平净长Lsn＝2600mm低端平板净长Lln＝520mm
梯板净跨度Ln＝Lln+Lsn＝520+2600＝3120mm梯板净宽度B＝1700mm
2．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm
计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{3370,3276}＝3276mm
2．1．5梯板厚度h1＝Lo/27＝121mm，取h1＝120mm
2．1．6踏步段总高度Hs＝1750mm楼梯踏步级数n＝11
2．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝2kN/mψc＝0.7
ψq＝0.4
2．1．8面层厚度c1＝25mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm
顶棚容重γc2＝18kN/m
2．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m
2．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm
ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm
2．1．11钢筋强度设计值fy＝300N/mmEs＝200000N/mm
纵筋合力点至近边距离as＝25mm
2．2楼梯几何参数
2．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝1750/11＝159.1mm
踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝2600/(11-1)＝260mm
踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(159.1/260)＝31.5°
踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝2600/Cos31.5°＝3048mm
2．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1''＝h1/Cosα＝120/Cos31.5°＝141mm
踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2h1'')/2＝(159+2141)/2＝220mm
2．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝120-25＝95mm
2．3均布永久荷载标准值
2．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.7＝0.59kN/m
2．3．2踏步段梯板自重gk2''＝γbT＝250.22＝5.51kN/m
gk2＝gk2''Lsn/Ln＝5.512.6/3.12＝4.59kN/m
2．3．3低端平板自重gk3''＝γbh1＝250.12＝3.00kN/m
gk3＝gk3''Lln/Ln＝30.52/3.12＝0.50kN/m
2．3．4踏步段梯板面层自重
gk4''＝γc1c1(n-1)(hs+bs)/Lsn
＝200.025(11-1)(0.159+0.26)/2.6＝0.81kN/m
gk4＝gk4''Lsn/Ln＝0.812.6/3.12＝0.67kN/m
2．3．5低端平板面层自重gk5''＝γc1c1＝200.025＝0.50kN/m
gk5＝gk5''Lln/Ln＝0.50.52/3.12＝0.08kN/m
2．3．6梯板顶棚自重gk6''＝γc2c2＝180.02＝0.36kN/m
gk6＝gk6''(Ln+Lx-Lsn)/Ln＝0.36(3.12+3.048-2.6)/3.12＝0.41kN/m
2．3．7均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4+gk5+gk6＝6.84kN/m
2．4均布荷载设计值
由可变荷载控制的p(L)＝1.2gk+1.4qk＝11.01kN/m
由永久荷载控制的p(D)＝1.35gk+1.4ψcqk＝11.20kN/m
最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝11.20kN/m
2．5支座反力
永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝10.68kN/m
可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝3.12kN/m
最不利的均布反力基本组合值R＝17.47kN/m
2．6梯板斜截面受剪承载力计算
Vmax≤0.7ftbho
Vmax＝0.5pLn＝0.511.23.12＝17.5kN
0.7ftbho＝0.71.2710000.095
＝84.5kN≥Vmax＝17.5kN，满足要求。
2．7正截面受弯承载力计算
2．7．1跨中Mmax＝pLo^2/10＝11.23.276^2/10＝12.02kN·m
As＝448mmξ＝0.119ρ＝0.47%
实配Φ10@170（As＝462mm）
2．7．2支座Mmin＝-pLo^2/20＝-11.23.276^2/20＝-6.01kN·m
As＝217mmξ＝0.057ρ＝0.23%ρmin＝0.20%As＝240mm
实配Φ8@200（As＝251mm）
2．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容
BT2,h=120159.1X11=1750Φ10@170
3梁板式楼梯：TB-3
3．1基本资料
3．1．1工程名称：工程一
3．1．2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性
3．1．3踏步段水平净长Lsn＝2600mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝2600mm
梯板净宽度B＝1700mm
3．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm
计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{2850,2730}＝2730mm
3．1．5梯板厚度h1＝Lo/27＝101mm，取h1＝100mm
3．1．6踏步段总高度Hs＝1750mm楼梯踏步级数n＝11
3．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝2kN/mψc＝0.7
ψq＝0.4
3．1．8面层厚度c1＝25mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm
顶棚容重γc2＝18kN/m
3．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m
3．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm
ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm
3．1．11钢筋强度设计值fy＝300N/mmEs＝200000N/mm
纵筋合力点至近边距离as＝25mm
3．2楼梯几何参数
3．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝1750/11＝159.1mm
踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝2600/(11-1)＝260mm
踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(159.1/260)＝31.5°
踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝2600/Cos31.5°＝3048mm
3．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1''＝h1/Cosα＝100/Cos31.5°＝117mm
踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2h1'')/2＝(159+2117)/2＝197mm
3．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝100-25＝75mm
3．3均布永久荷载标准值
3．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.7＝0.59kN/m
3．3．2梯板自重gk2＝γbT＝250.197＝4.92kN/m
3．3．3踏步段梯板面层自重
gk3＝γc1c1(n-1)(hs+bs)/Ln＝200.025(11-1)(0.159+0.26)/2.6
＝0.81kN/m
3．3．4梯板顶棚自重gk4''＝γc2c2＝180.02＝0.36kN/m
gk4＝gk4''Lx/Ln＝0.363.048/2.6＝0.42kN/m
3．3．5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝6.74kN/m
3．4均布荷载设计值
由可变荷载控制的p(L)＝1.2gk+1.4qk＝10.88kN/m
由永久荷载控制的p(D)＝1.35gk+1.4ψcqk＝11.05kN/m
最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝11.05kN/m
3．5支座反力
永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝8.76kN/m
可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝2.60kN/m
最不利的均布反力基本组合值R＝14.37kN/m
3．6梯板斜截面受剪承载力计算
Vmax≤0.7ftbho
Vmax＝0.5pLnCosα＝0.511.052.6Cos31.5°＝12.3kN
0.7ftbho＝0.71.2710000.075
＝66.7kN≥Vmax＝12.3kN，满足要求。
3．7正截面受弯承载力计算
3．7．1跨中Mmax＝pLo^2/10＝11.052.73^2/10＝8.24kN·m
As＝392mmξ＝0.131ρ＝0.52%
实配Φ10@200（As＝393mm）
3．7．2支座Mmin＝-pLo^2/20＝-11.052.73^2/20＝-4.12kN·m
As＝189mmξ＝0.063ρ＝0.25%ρmin＝0.20%As＝200mm
实配Φ8@200（As＝251mm）
3．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容
AT3,h=100159.1X11=1750Φ10@200
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