第7章 通信用智能高频开关电源系统

通信电源（第2版）漆逢吉主编第7章通信用智能高频开关电源系统7.1高频开关电源系统的组成通信用高频开关电源系统
由交流配电部分、整流器、直流配电部分和监控器（又称监控模块、监控单元或控制器）组成。分立式开关电源系统外观举例组合式开关电源
设备外观举例7.2交流配电部分开关电源系统中的交流配电部分，输入220V/380V低压交流电，将其分配给各整流模块以及其他
负荷，同时对低压交流供电进行通断控制、检测、告警和保护，并装设浪涌保护器（SPD）进行防雷保护。交流配电部分除了主电路外，还有交
流检测单元，用于检测输入交流三相电压、线电流（该项选用）、防雷器状态等，检测结果传送到开关电源系统中的监控器。交流电源一般为TN
-S系统，也可为TT系统。零线与保护地线必须严格分开。机柜内零线汇集排应与机架绝缘，机架及机壳则应通过保护接地线可靠接地。通常开
关电源设备输入三相交流电，如果设备中配置的是单相供电的整流模块，在安装开通设备时，应注意尽可能使三相负荷平衡。输入中性线电流应小于
相电流的30%7.2.1输入两路电源手动转换的交流配电主电路举例断路器与熔断器断路器（自动空气开关）既起开关作用，又起过
流与短路保护作用——当负载电流过大或短路时，断路器自动跳闸，切断供电；故障排除后，需人工合闸。熔断器起过流与短路保护作用——当负
载电流过大或短路时，熔芯熔断，切断供电；故障排除后，换上同规格的熔芯恢复供电。交流熔断器的额定电流值，应不大于最大负载电流的2倍
。熔断器的温升应低于80℃。C级防雷SPD及其保护空开举例7.2.2输入两路电源自动转换的交流配电主电路举例7.2
.3交流电压与电流的测量1．交流电压的测量在高频开关电源设备中，输入交流电压的测量，是用小变压器将交流电源电压变为低
压，再把交流低压变成直流低压，该直流电压和被测交流电源电压的有效值成正比，用电压表电路检测这个直流电压，“电压表”的读数即液晶屏的
显示为被测交流电源电压的有效值。2．交流电流的测量交流电流的测量(续)7.2.4交流输入电源线的选用与接入电源线接入设
备，应采用铜鼻子连接牢固。导线及连接头的温度，不应超过65℃。若铝线与铜材料相连接，则必须使用铜铝过渡接头，以免铜、铝接触处由于
电腐蚀作用产生较大的接触电阻，导致通电时连接处发热，甚至产生火灾。交流电源线的截面积，一般按安全载流量即发热条件来选择。交流
导线的选择绝缘导线的线芯截面积应A≥I/j，已知导线需要通过的最大电流（有效值）I，可按电流密度j为2~5A/mm2来选取多股铜
芯绝缘导线。线芯标称截面积（mm2）系列为：1、1.5、2.5、4、6、10、16、25、35、50、70、95、120、150
、185、240等。机房内的交流导线应采用阻燃型电缆。零线应采用与相线相等截面积的导线。通信电源用阻燃软电缆有ZA-RV型
和ZA-RVV型，前者为铜芯阻燃聚氯乙烯绝缘软电缆，后者是铜芯阻燃聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套软电缆。交流导线中的电流（I）计算
对单相负载供电时对三相负载供电时以上两式中，U为相电压，Ul为线电压，它们均应取电网电压的下限值；S为视在功率，单
位为VA（伏安）。视在功率的计算视在功率（S）为：P为有功功率，单位为W（瓦），当有多个负载时，P=P1+P2
+P3+…+Pn；Q为无功功率，单位为var（乏），当有多个负载时Q=Q1+Q2+Q3+…+Qn。如果已知功率因数λ，则视在功
率整流模块需要供给的视在功率每个整流模块需要供给的有功功率为每个整流模块需要供给的视在功率为POmax是每个整流模块
的最大直流输出功率，等于整流模块的输出电压上限值乘以输出电流限流值（额定电流的105%~110%）；η是整流模块的效率；λ是整流模
块的功率因数。全部整流模块需要供给的总视在功率为S=nSZ
7.3高频开关整流器7.3.1高频开关整流器的组成通信用高频开关整流器使用性能要求交流输入过、欠电压及缺相保护
：当电网电压过高时，整流器应能过压关机保护，过压保护点不应低于额定值的115%(253/437V)；当电网电压过低时，
整流器应能欠压保护，欠压保护点不应高于额定值的80%(176/304V)。电网电压恢复正常后，应能自动恢复工作。软启动时间：一般
为3~10s。直流输出电压可调节范围：43.2~57.6V(48V系统)。直流输出过、欠电压保护：?直流输出过压时，应
能自动告警与关机保护；故障排除后，应能人工恢复工作。?直流输出欠压时，应能自动告警；故障排除后，应能自动恢复工作。输出限流
性能：限流范围应为额定值的20%~110%。通信用高频开关整流器使用性能要求(续)熔断器或断路器保护性能：整流器主电路应设熔
断器或断路器保护。告警性能：在各种保护性能动作的同时，应能自动发出相应的可见告警信号。7.3.2具有共模电感的抗干扰滤波
器7.3.3功率因数校正电路1．功率因数的定义功率因数（PowerFactor，PF）的定义为有功功率与视在功率之比。
整流器的功率因数为式中，P为输入有功功率；S为输入视在功率；UL为电网电压有效值；IR为输入电流有效值（输入电流可能不是正弦
波形）；I1为输入电流中的基波电流有效值；γ=I1/IR为输入电流基波因数，又称畸变因数或称失真功率因数；cosφ为位移因数，即
正弦基波电流与电网电压相位差的余弦，又称相移功率因数。总谐波畸变率（THD）电流偏离正弦波的畸变程度，除了用基波因数衡量外，
还常用总谐波畸变率来衡量。总谐波畸变率（THD）的定义为：式中，Ih为各次谐波电流分量总的有效值；I1为基波电流有效值。
基波因数（失真功率因数）与总谐波畸变率的关系为：若THD=5%，则γ=0.9988；如果cosΦ=1，那么此时λ≈
0.999。2．功率因数校正的必要性单相桥式整流电容滤波电路及波形对通信用高频开关整流器功率因数的要求YD/T731—2
002中规定：整流器在单机输出最大功率不小于1.5kW时，功率因数应不小于0.92；在单机输出最大功率小于1.5kW时，功率因数应
不小于0.95。YD/T1058—2007《通信用高频开关电源系统》中规定：当输入额定电压、输出满载时，开关电源系统的输入功率因
数，Ⅰ类应不小于0.99，Ⅱ类应不小于0.92；输入电流谐波成分，即3～39次谐波电流的总谐波畸变率THD，Ⅰ类应不大于10%，Ⅱ
类应不大于28%。综合上述两个标准的要求，可知整流器在单机额定输出功率小于1.5kW时，应λ≥0.99，THD≤10%；在单机额
定输出功率较大时，应λ≥0.92，THD≤28%。3．无源功率因数校正电路4．有源功率因数校正电路基本原理有源功率因数校正电
路的功能①使整流器的输入电流基本上为正弦波，并与电网电压同相，实现λ≥0.99，THD≤10%；②实现预稳压，输出波形平滑
且比较稳定的约400V直流电压。APFC电路uo与ui的关系及占空比的变化规律平均电流控制型APFC电路的输入电流5．用
UC3854控制的升压式有源功率因数校正电路6．软开关有源功率因数校正电路ZVT-PWM升压变换器的电路图与波形图ZVT-
PWM升压变换器分时等效电路（2）用UC3855A/B控制的ZVT-PWM升压式APFC电路见教材P202图7.18。7.
3.4开关整流器主电路举例7.3.5均流电路以自动稳压方式并联运行的整流器必须有均流措施，使其输出电流均衡。否则，由于
各整流器的输出电压和等效内阻实际上不可能完全一致，其中有些整流器将会负载过重，从而影响系统的可靠性，甚至造成并联运行失败。均流电
路用来使并联运行的整流器输出电流自动均衡。实现均流的方法较多，均流效果好、在通信用高频开关电源中广泛采用的，主要是最大电流法均流和
平均电流法均流。采用这类方法，开关电源系统中各整流模块依靠自身的性能来完成均流任务，整流模块之间只需连接一根均流总线，此外不需要其
他任何外部控制，减小了均流失败的因素。1．平均电流法自动均流2．最大电流法自动均流用单向缓冲器代替隔离二极管由于二极管总有
正向压降，因此均流会有误差，主模块比从模块输出电流大，从模块之间则均流较好。为了减少主模块的均流误差，通常采用既有隔离作用又没有
正向压降的单向缓冲器来代替二极管，即在图7.22的a、b两点间，接入下图所示电路来替换二极管VD。7.3.6开关整流器的若
干技术指标及其测量1．效率效率是指电网电压为额定值、直流输出电压为稳压上限值、输出电流为额定值时，直流输出功率与交流输入有功
功率之比的百分数。YD/T731—2002中规定，整流器在单机输出最大功率不小于1500W时，效率应不小于90%；在单机输出最大
功率小于1500W时，效率应不小于85%。效率的测量方法：按整流器效率的定义整定好其交流输入电压、直流输出电压和输出电流；直流输
出功率为直流输出电压与输出电流的乘积，交流输入有功功率可用电力谐波分析仪（F41B）或功率计测量，计算两者之比得到实测效率。测量仪
表的精度应不低于1.5级。此外，功率因数、输入电流总谐波畸变率、输入电压波形正弦畸变率等参数，也可以用电力谐波分析仪（F41B）
测量。用电力谐波分析仪(F41B)测量输入有功功率等2．负载效应（负载调整率）负载效应（负载调整率）是指交流输入电压为额定值
，直流输出电流在额定值的5%～100%范围变化，直流输出电压偏离整定值的变化率（直流输出电压在输出电流为额定值的50%时整定）。
YD/T731—2002规定，负载调整率应不超过直流输出电压整定值的±0.5%。3．源效应（电网调整率）源效应（电网调整率）
是指直流输出电流为额定值，交流输入电压在额定值的85%～110%范围内变化，直流输出电压偏离整定值的变化率（直流输出电压在交流输入
电压为额定值时整定）。YD/T731—2002规定，电网调整率应不超过直流输出电压整定值的±0.1%。4．稳压精度稳压精度
是指交流输入电压在额定值的85%～110%之间变化，负载电流在额定值的5%～100%范围内变化，直流输出电压偏离整定值的变化率。稳
压精度(δV)按下式计算式中，U代表所测直流输出电压偏离整定值出现的最大值及最小值；UO为直流输出电压整定值，在输入额定电压
、输出50%额定电流时整定。YD/T731—2002规定，δV应不超过直流输出电压整定值的±0.6%。整流器稳压精度测试接
线图整流器稳压精度测量记录表5．均分负载（均流）性能多台同型号的整流器应能并机工作。YD/T731—2002规定，交流
输入电压为额定值，在单机50%~100%额定输出电流范围内，其均分负载的不平衡值应不超过直流输出电流额定值的±5%。各台整流器的
均分负载不平衡度按下列公式计算δ1=（K1-K）×100%δ2=（K2-K）×100%δn=（Kn-K）×100%式中
K1=I1/IH,K2=I2/IH,Kn=In/IH,K=ΣI/nIHI1、I2…In为各台被测整流器的
输出电流IH为各台被测整流器的额定输出电流ΣI为n台被测整流器的输出电流总和nIH
为n台被测整流器的额定输出电流总和6．宽频杂音电压宽频杂音电压是指整流器输入电压为85%~110%额定值、输出电流为额定值时，
直流输出电压中一定频宽内的交流分量的方均根值（一定频宽内交流分量总的有效值）。即YD/T
731—2002规定，宽频杂音电压在3.4～150kHz频带内应不大于50mV，在0.15～30MHz频带内应不大于20mV。宽
频杂音电压用杂音计（如QZY-11型高低频杂音测试仪）测量，选择75Ω输入阻抗，并选择适当量程，读取最大测量值；测试回路应串入不小
于10μF的隔直电容器。在电磁骚扰严重的环境下测试时，测试线两端应并联0.1μF的无极性电容器。杂音电压测试接线图7．电话衡
重杂音电压电话衡重杂音电压是指整流器输入电压为85%~110%额定值、输出电流为额定值时，直流输出电压中的交流分量通过国际电信联
盟（ITU）规定的电话衡重网络（A）后测得的杂音电压值。即模拟人耳接收情况、等效为800Hz的杂音电压，它等于各交流分量衡重杂音电
压的方均根值。式中C1、C2、Cn是各交流分量的衡重系数；U1、U2、Un是各交流分量的有效值
。YD/T731—2002规定，电话衡重杂音电压应不大于2mV。电话衡重杂音电压用杂音计（如QZY-11型高低频杂音测试仪）
在电话衡重加权模式测量，选择600Ω输入阻抗，并选择适当量程，读取最大测量值；测试回路应串入不小于10μF的隔直电容器。8．峰
—峰值杂音电压峰—峰值杂音电压是指整流器输入电压为85%~110%额定值、输出电流为额定值时，直流输出电压中在0～20MHz频带
内交流分量的峰—峰间电压值。YD/T731—2002规定，峰—峰值杂音电压应不大于200mV。峰—峰值杂音电压用示波器（20
MHz）测量。峰—峰值杂音电压测试接线图9．离散频率杂音电压离散频率杂音电压是指整流器输入电压为85%~110%额定值、
输出电流为额定值时，直流输出电压中在规定频带内单个频率的杂音电压。YD/T731—2002规定，离散频率杂音电压在3.4～15
0kHz频带内应不大于5mV，在150～200kHz频带内应不大于3mV，在200～500kHz频带内应不大于2mV，在0.5～3
0MHz频带内应不大于1mV。离散频率杂音电压采用30MHz选频表测量，读取各频段最大测量值；测试回路应串联一只0.1μF/10
0V无极性电容器阻隔直流。7.3.7QZY-11型杂音测试仪的使用方法7.4直流配电部分开关电源系统中的直流配电部分
，连接整流器的输出端、蓄电池组和负载，构成整流器与蓄电池组并联向负载（通信设备等）供电的浮充供电系统，并对直流供电进行分配、控制、
检测、告警和保护。直流配电部分的各输出分路经单极空开或熔断器为负载供电。各输出分路的直流熔断器额定电流值，应不大于最大负载电流的
2倍。直流配电部分除了主电路外，还有直流检测单元，用于检测输出直流电压、负载电流、蓄电池组电流、蓄电池支路熔断器状态、各输出分
路熔断器或断路器状态（是否熔断或跳闸）等，检测结果传送到开关电源系统中的监控器。直流电路常用的单极空开、熔断器的规格及容量系列
1~63A/1P、80~100A/1P断路器：1、3、6、10、16、20、25、32、40、50、63、80、100A；1
~160A（NT00系列）熔断器：4、6、10、16、20、25、32、35、40、50、63、80、100、125、160A；
125~400A（NT2）熔断器：125、160、200、224、250、300、315、355、400A；315~630A（N
T3）熔断器：315、355、400、425、500、630A。7.4.1直流配电主电路举例直流配电主电路举例（续）一
、二次下电及回差电压参考值直流配电单元举例1直流配电单元举例2无二次下电功能的直流配电主电路举例7.4.2分流器
与霍尔器件直流配电屏或直流配电单元中直流电流的测量，采用分流器或霍尔器件。1．分流器2．霍尔器件7.4.3熔断器
通断的检测1．直流输出分路熔断器通断的检测2．蓄电池支路熔断器通断的检测7.4.4直流馈线截面积的计算直流馈电线的截面
积，一般按允许电压降来选择：A—导体截面积（mm2）；I—流过导线的最大电流（A）；L—导线长
度（m）；ΔU—导线上的允许压降（V）；γ—导体的电导率（m/Ω·mm2），铜为57，铝为34，是电阻率的倒数。
直流电源母线的颜色，应正极为红色，负极为蓝色。直流压降允许值直流放电回路（即从蓄电池组两端到通信设备受电两端）的全程压降，
48V电源应≤3.2V(一般取≤3V)，24V电源应≤2.6V(宽电压范围供电系统)；直流配电屏内放电回路（即开关电源系统内从连
接蓄电池组的两端到各直流输出分路两端）电压降应≤500mV。应先将允许全程压降减去0.5V，再适当分配蓄电池组至开关电源的导线
允许压降（ΔU1、以不超过0.5V为宜）和开关电源输出端至通信设备受电端的导线允许压降（ΔU2），然后计算确定相应直流导线的截
面积。7.4.5直流放电回路压降测试方法7.5监控器开关电源系统中的监控器又称监控模块、监控单元或控制器，它与开关
电源系统中的交流检测单元、直流检测单元和转接单元等组成本机监控系统，对开关电源系统及蓄电池组进行实时检测、控制管理和故障告警；并使
开关电源能够远程监控，实现少人或无人值守。正是有了这种监控器，才使开关电源设备成为智能电源。国产开关电源系统中的监控器，屏幕通常
采用汉字显示方式，人机界面友好，操作方便。不同厂家生产的开关电源，其监控器的功能基本相同，但监控器的具体操作方法会有所不同，通常开
关电源设备的使用说明书或用户手册上有监控器操作方法的说明，操作方法不难掌握。监控器显示屏举例7.5.1监控器的主要功能1
．状态显示与查询可检测显示系统状态（浮充或均充等）、交流输入电压、直流输出电压、整流器输出电流、蓄电池电流、负载电流、系
统告警及故障内容等，检测查询整流器状态、蓄电池状态、输出分路状态、历史故障记录等。2．控制①系统：开机/关机；②
均充：开/关；③整流器：开机/关机；④电池放电试验：开/关。3．参数设置电源参数：均充电压、浮充电压、直流
电压上限、直流电压下限、交流电压上限、交流电压下限、时钟等。电池管理参数：充电限流值、转换电流值、均充保持时间、均充时间（均充保
护时间）、均充周期、电池容量、试验电压（电池组放电试验的放电终止电压）、电池保护一次下电电压、二次下电电压、温度补偿开关和补偿系数
等。通信参数：设备编号、通信方式、通信速率、电话号码等。按照YD/T1058—2007的规定，监控器应有设置参数的掉电存储功能
。4．其他功能通过通信接口RS232或RS485、RS422与集中监控系统连接，实现“三遥”：遥信、遥测、遥控（或“四遥”：
遥信、遥测、遥控和遥调）。RS232：本身的传输距离为15m（9600波特率），通过调制解调器（Modem）或集中监控系统中的现
场监控单元，可进行点对点的通信。RS485（或RS422）：监控距离为1200m以内（9600波特率），可进行点对多点的通信。
通过干接点告警输出接口，可将开关电源系统的故障告警信号输出至故障监视器。7.5.2开关电源系统的参数设置高频开关电
源系统的各项参数在监控器上设置，参数的项目不同厂家、不同型号的设备不尽相同，举例如表7.3所示，供参考。见教材P2
18~219。7.6高频开关电源系统的配置1．计算所需开关电源总输出电流IOUT方法一：
IOUT=Ifz+0.2C10式中Ifz为所需最大负载电流（A）；C10为蓄电池额
定容量（Ah）。方法二：IOUT=（Ifz+0.1C10）/(0.7~0.8)
式中0.7~0.8是考虑系统安全运行的裕量系数。开关电源系统配置（续）2．选择整流器规格计算所需整流模块数量NN≥IOU
T/IZ式中IZ为整流模块的额定输出电流（A）；N取整数。3．按n+1原则配置整流模块数量当求得的n
≤10时，配置整流模块数为n+1；当求得的n>10时，每10个模块加配1个。7.7高频开关电源设备的维护7.7
.1维护基本要求7.7.2维护周期表7.7.3开关电源故障处理概述见教材P220~222。?分流器通常
为四端钮结构。电流端A、B与被测电路串联，电位端A′、B′与电压表（在开关电源中为数字电压表电路）并联，Rf为分流器电阻，Ro
为电压表内祖，Rf<过额定电流时压降为75mV。?分流器电位端（A′、B′）的接线螺丝应拧紧，以免接触电阻大造成电流指示偏小。霍尔器件（又称为霍尔
电流传感器）是利用霍尔效应制成的器件。它是一种磁电转换器。当半导体矩形薄片（霍尔元件）处于磁感应强度为B的磁场中时，若1—3端供给
一定的控制电流I，则2—4端有霍尔电压Uh输出，其电压值与磁感应强度B有很好的线性关系。当霍尔元件处于被测电流形成的磁场中时，即
可对该电流进行测量。由于霍尔效应输出电压为毫伏级，故霍尔器件内部设有运算放大器，霍尔电压经放大后输出，额定值一般为4V。环形
铁心由软磁性材料构成，气隙中安装霍尔元件，流过被测电流的导线穿过铁心。当导线中通过电流时，在导线周围产生的磁场被环形铁心收集，若被
测电流上升，则B增大使Uh增大，运算放大器输出电压增大，于是电流指示上升。熔丝未断时，A、B之间的电压UAB=0，光耦不导通
，输出高电平（其输出电压Uout≈+Vcc），经过非门，给CPU送低电平。在接有负载的前提下，当熔丝熔断时，UAB≈24V，于是
光耦导通，输出低电平（其输出电压Uout≈0），经过非门，给CPU送高电平，发出告警信号。采用光耦，可以实现检测电路与负载回路之
间的电气隔离。蓄电池支路的熔丝未断时，蓄电池组两端电压U2与直流配电单元正、负母排之间的电压U1相等,故UAB=U1-U2
=0在接有蓄电池组的前提下，如果蓄电池支路的熔丝熔断，则UAB≠0。作如下定义：当│UAB│>200mV时，认为蓄电池支路
的熔丝已断。?蓄电池熔丝正常时，N2的同相输入端比反相输入端电位高，N2输出高电平；?当UAB>200mV时，N1输出端电位
升高，通过VD1、VDW和VD4，使N2反相输入端电位升高，N2翻转为输出低电平；?当UAB<-200mV时，N1输出端电位降低
，通过VD2、VDW和VD3，使N2同相输入端电位降低，N2同样翻转为输出低电平。差动放大器单限比较器绝对值比较电路在
蓄电池放电状态下，用同一数字万用表测量U1、U2、U3、U4。（1）ZVT-PWM升压变压器工作原理均流总线上的电压USB为
各整流模块电流放大器输出电压的平均值。若Ui的整流模块自动成为主模块，均流总线上的电压USB近似等于主模块电流放大器的输出电压，其他从模块电流放大器的二极管均反偏截止。从模块
Ui)——85%Ui(187V/323V)——整定UO——Ui(220V/380V)稳压工作下限值——
110%Ui(242V/418V)——85%Ui(187V/323V)——整定UO——Ui(220V/380
V)稳压工作上限值IO50%IO5%IO直流输出电压测量值(V)输入交流电压
输出电压注：表中Ui为输入交流电压额定值（V）；IO为输出直流电流额定值（A）。U宽U衡在直流配电屏输出端并联
0.1μF无极性电容器，电容器两端用绞线平衡接入示波器探头，示波器应与市电隔离，其机壳应悬浮，适当选择示波器的水平扫描速度，读取示
波器所显示的最大峰—峰值电压。见教材P210~212。具有二次下电功能具有二次下电功能约3V+21.6V+23V
+24V约6V-43.2V-46V-48V回差电压第二次下电电压第一次下电电压系统电压第2
次下电直流接触器第1次下电直流接触器蓄电池支路熔断器测总负载电流的分流器分流器该直流配电单元的第2次下电，是切断两组蓄电
池电路。练习：试画出此直流配电单元的主电路图。直流接触器直流屏交流屏SPD与保护空开
实物照片电路原理图（告警接点省略未画）“3+1”保护模式KM1、KM2为交流接触器。KT1、KT2为延时吸合的时间继电器。KA为控制继电器。交流输入Ⅰ/交流输入Ⅱ自动转换、交流输入Ⅰ优先供电。采用电流互感器必须注意，电流互感器的次级绝不能开路。运行中的电流互感器次级开路是十分危险的——由于缺失了次级电流对磁通的抵消作用，铁心磁通大大增加，导致次级线圈电压很高，既带来电击的危险，又可能击穿绝缘；此时铁心将发出嗡嗡声；同时铁心发热，可能烧毁互感器。除框图所示各部分外，采用风冷的整流模块，通常机内设有温控调速电路，使风扇在适宜的转速下工作，可以延长风扇的使用寿命。风扇应能安全方便地从模块中取出，便于维护。?共模噪声（两线共有的对地噪声）抑制：对噪声的滤波系数为?差模噪声（两线之间的噪声）抑制：C3和C4为差模滤波电容。它们分别同L1和L2的漏感（例如电感值为0.05L1）组成低通滤波器。当uAC>uC时，整流元件才导通，i2持续时间短、峰值大；相应地i1持续时间短、峰值大，i1分解得出的正弦基波分量较小，且同uAC有相位差，故λ较小，约0.6左右；同时谐波分量大，对电网造成干扰。三次谐波电流在电网中线上叠加，可能使零线电流比相线电流大，零线可能发热损坏。没有功率因数校正PF可达0.92~0.94.三相输入无源功率因数校正电路有源功率因数校正电路λ可达0.99以上。