双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ1
30-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB5
0007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度25.0米，立杆采用
单立管。立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，
连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距3.60米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载
为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆
在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2800，体型系数1.2000。地基承载力标准
值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵
抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆
上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的
荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.200/2=1.200kN/m
荷载的计算值q=1.20×0.040+1.20×0.210+1.40×1.200=1.980kN/m小横杆计算简图2.抗弯
强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=1.980×1.0502/8=0.273kN.mσ=γ0M
/W=1.000×0.273×106/5262.3=51.844N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.210+1.200=1.450
kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.450×1050.04/(384×2.06×105×127084.5)=0
.876mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算
，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准
值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN
活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN荷载的计算值P=(1.20×0.042+1.20×0.
220+1.40×1.260)/2=1.039kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值
最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.20×0.040)×1.2
002+0.175×1.039×1.200=0.224kN.mσ=γ0M/W=1.000×0.224×106/5262.3=
42.518N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算
值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6
77×0.040×1200.004/(100×2.060×105×127084.500)=0.021mm集中荷载标准值P=(0.
042+0.220+1.260)/2=0.761kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146×761.092×12
00.003/(100×2.060×105×127084.500)=0.576mm最大挠度和V=V1+V2=0.597mm大横杆
的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下
式计算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向
水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ0——结构重要性系数；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.200=0.
048kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准值Q=2.000×1.05
0×1.200/2=1.260kN荷载的计算值γ0R=1.000×(1.20×0.048+1.20×0.220+1.40×
1.260)=2.086kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在
12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标
准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例
为0.1336NG1=0.134×25.000=3.340kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，
标准值为0.35NG2=0.350×4×1.200×(1.050+0.300)/2=1.134kN(3)栏杆与挡脚手板自重标
准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.200×4=0.816kN(4)吊
挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.200×25.000=0.300kN经计算得到
，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.590kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按
一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN风
荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，U
z=1.280Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到：Wk=0.300×1.280×1.200=
0.461kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大
轴向压力：N=1.20×5.590+1.0×1.40×2.520=10.236kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=γGNG+γQNQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.20×5.590+1.40×2.520=10.236
kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.40×0.6×0.05ξWklaHc2其中Wk——风荷载标准
值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；ξ——弯矩折减系数；Hc——连墙件间竖向垂直距离(m)。经过计算
得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.40×0.6×0.05×0.40×0.461×1.200×4.500×4.500=0.188kN
.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.236kN；i
——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手
架的高度确定，u=1.700；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.
500=2.945m；A——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262c
m3；λ——长细比，为2945/16=186λ0——允许长细比(k取1)，为2550/16=161<210长细比验
算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.209；σ——钢管立杆受压强度计算值
(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=1.0×10236/
(0.21×506)=96.672N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆
的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.236kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0——计算
长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.945m；A——立杆净截面面积
，A=5.055cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；λ——长细比，为2945/16=186
λ0——允许长细比(k取1)，为2550/16=161<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由
长细比l0/i的结果查表得到0.209；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.188kN.m；σ
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到
σ=1.0×10236/(0.21×506)+1.0×188000/5262=132.420N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定
性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]
=[φAσ-(γGNG2k+γQNQk-NXie)]/γGgk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k
=2.250kN；NQk——活荷载标准值，NQk=2.520kN；gk——每米立杆承受的结构自重标
准值，gk=0.134kN/m；NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.000kN；σ——
钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=96.
545米。考虑风荷载时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[γGNG2k+0.9×γQ(NQk
+φAMwk/W)-NXie]}/γGgk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.250kN；
NQk——活荷载标准值，NQk=2.520kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.1
34kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.134kN.m；NXie——轴向力
钢丝绳卸荷部分，NQk=0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得
到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=72.935米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=7
2.935米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连
墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.40×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.46
1kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=4.50×3.60=16.200m2；N
o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=10.451kN，连墙件轴
向力计算值Nl=13.451kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]/γ0根据连墙件杆件稳定
性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]/γ0其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1
.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205
.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.091kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2
=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=13.451
kN，大于扣件抗滑力8.0kN，且大于双扣件12.0kN，连墙件扣件不满足要求!可以考虑调整连墙件设置或其他方式！连墙件扣件连
接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆
基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=40.94(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=10.
24kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，双排脚手架取1
.254fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!以下内容为文档分享时的编辑识别文字,不是本文档的正式内容,删除即可!!!!!!!80后技术员是一名地道的80后工程技术工作人员,真诚的希望同为工程人的你和技术员一起交流/学习工程技术知识,如有需要你可以通过头条,抖音,快手搜索<80后技术员>找到我,并给我留言!本资料由80后技术员分享,80后技术员是一名地道的工程技术人员,欢迎业内的朋友一起交流学习!本资料由PKPM施工整体解决方案软件软件自动生成!更多精彩专业资料分享/工程软件服务请关注头条号/抖音号:80后技术员 |
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