双排盘扣钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ16
2-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB500
10-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参
数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架搭设
高度25.0米，立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距1.80米。立杆钢管类型选择：A-
LG-1500(Φ60×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型
选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0k
N/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m
，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下横向水平杆全部在主结点。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2800，体型系
数1.2000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用
I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、横向水平杆的计算:横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度
计算，按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值P1=0.0
36kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.500/1=0.450kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/1
=3.000kN/m荷载的计算值q=1.20×0.036+1.20×0.450+1.40×3.000=4.783kN/m横
向水平杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=4.783×1.2002/8=0.8
61kN.mσ=M/W=0.861×106/3860.0=223.026N/mm2横向水平杆的计算强度大于205.0N/mm
2,不满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.450+3.0
00=3.486kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×3.486×1200.04/(384×2.06×105×928
00.0)=4.923mm横向水平杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、跨间水平杆的计算:盘扣架跨间未设置
水平杆，无需计算。三、纵向水平杆的计算:纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，用跨间水平杆承插盘处的最大反力计算值，在最不利
荷载布置下计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算跨间水平杆的自重标准值P1=0.036×1.200=0.043kN脚手板
的荷载标准值P2=0.300×1.200×1.500/1=0.540kN活荷载标准值Q=2.000×1.200×1.500/
1=3.600kN荷载的计算值P=(1.20×0.043+1.20×0.540+1.40×3.600)/2=2.870kN纵
向水平杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集
中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.20×0.036)×1.50021.500=0.008kN.mσ=M/W=
0.008×106/3860.0=1.990N/mm2纵向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠
度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:纵向水平
杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×92800.000)=
0.06mm集中荷载标准值P=(0.043+0.540+3.600)/2=2.091kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V11500.003/(100×2.060×105×92800.000)=0.00mm最大挠度和V=V1+V2=0.064mm纵
向水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、盘扣节点连接盘抗剪承载力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，
盘扣节点连接盘的抗剪承载力按照下式计算(规范5.3.4):FR≤Qb其中Qb——连接盘抗剪承载力设计值,取40.0kN
；FR——作用在盘扣节点处连接盘上的竖向力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.500=0.053kN脚
手板的荷载标准值P2=0.300×1.200×1.500/2=0.270kN活荷载标准值Q=2.000×1.200×1.50
0/2=1.800kN荷载的计算值R=1.20×0.053+1.20×0.270+1.40×1.800=2.908kN盘扣节点
抗剪承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1055NG1=0.106×25.000=2.637kN(2)脚手板的自
重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(1.200+0.300)
=1.350kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.17
0×1.500×4=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.50
0×25.000=0.375kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.382kN。活荷载为施
工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1
.500×1.200/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.
300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.280Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到：Wk
=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=λGNG+
0.9×λQNQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.20×5.382+0.9×1.40×3.600=10.994kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=λGNG+λQNQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.20×
5.382+1.40×3.600=11.498kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2
/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得
到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.40×0.461×1.500×1.800×1.800/10=0.282kN.m六、立杆的稳
定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.498kN；i——计算立杆
的截面回转半径，i=2.01cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u
=1.450；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.450×1.800=2.61
0m；A——立杆净截面面积，A=5.710cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.700cm3；λ——
由长细比，为2610/20=130；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.304；σ—
—钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；经计算得到:
σ=11498/(0.30×571)=59.617N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.994kN；i——计算立杆的截面回转半径，
i=2.01cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.450；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.450×1.800=2.610m；A—
—立杆净截面面积，A=5.710cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.700cm3；λ——由长细比，为2
610/20=130；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.304；MW——计算立杆段
由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.282kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆
抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；经计算得到σ=10994/(0.30×571)+282000/7700=99.9
84N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，双排脚手架允许
搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.745kN；NQ——
活荷载标准值，NQ=3.600kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.105kN/m；经计算
得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=345.568米。考虑风荷载时，双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计
算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.745kN；NQ——活荷载标准值，NQ=
3.600kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.105kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷
载标准值产生的弯矩，Mwk=0.224kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=299.294
米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=299.294米。根据规范构造要求，脚手架搭设高度不宜超过24米；当超
过24米时，应另行专门设计。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.40×wk×Awwk——风荷载标准值，wk
=0.461kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.00=10.
800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=6.967
kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.967kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=Ac[f]根据连墙件杆件稳定性
要求，轴向力设计值Nf2=φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=120.00/1.61的结果查
表得到φ=0.95；净截面面积An=3.57cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm
2。经过计算得到Nf1=73.185kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=353.07
1kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=9.967kN大于扣件的抗
滑力8.0kN，不满足要求连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg
其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=35.93(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面
的轴向力标准值Nk=5.38+3.60=8.98kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承
载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!以下内容为文档分享时的编辑识别文字,不是本文档的正式内容,删除即可!!!!!!!80后技术员是一名地道的80后工程技术工作人员,真诚的希望同为工程人的你和技术员一起交流/学习工程技术知识,如有需要你可以通过头条,抖音,快手搜索<80后技术员>找到我,并给我留言!本资料由80后技术员分享,80后技术员是一名地道的工程技术人员,欢迎业内的朋友一起交流学习!本资料由PKPM施工整体解决方案软件软件自动生成!更多精彩专业资料分享/工程软件服务请关注头条号/抖音号:80后技术员 |
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