盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安
全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2
011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢
管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，梁截面B×D=300mm×600mm，立
杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距h''=1.00m，立杆钢管选择：φ60.0
×3.2mm横杆钢管选择：φ48.0×2.5mm梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0
N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9
000.0N/mm2。梁底次龙骨选用木方:60×80mm梁底支撑龙骨长度1.20m。梁顶托采用100.×100.mm木方。梁底
承重杆按照布置间距600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/
m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展
面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6
.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×2.0
0=21.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN
/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部
分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35×25.500×0.200×0.125×0.400=0.344
kN。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构
,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×0.600×0.300+0.500
×0.300=4.740kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×0.300=0.600kN/m面板的截面惯性矩
I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=11.25cm3；截面惯性矩I=8.
44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面
板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=
0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×4.740+0.98×0.6
00)×0.400×0.400=0.112kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.112×1000×1000/
11250=9.937N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.35×4.740+0.98×0.600)×0.400=1.677kN截面抗剪强度计算值T=
3×1677.0/(2×300.000×15.000)=0.559N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗
剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大
挠度计算值v=0.677×4.740×4004/(100×9000×84375)=1.082mm面板的最大挠度小于400.0
/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋
混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.400=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.500×0.400×(2×0.600+0.300)/0.300=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振
捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.300×0.400=0.240k
N均布荷载q=1.35×6.120+1.35×1.000=9.612kN/m集中荷载P=0.98×0.240=0.23
5kN龙骨计算简图龙骨弯矩图(kN.m)龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如
下：变形计算受力图龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.096kNN2=3.616kNN3=
0.096kN经过计算得到最大弯矩M=0.121kN.m经过计算得到最大支座F=3.616kN经过计算得到最大变形V=
0.018mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I
=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.121×106/83333.3
=1.45N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q
/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1.690/(2×50.00×100.00)=0.507N/mm2截面抗
剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形v=0.018mm龙骨的最大挠度
小于600.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自
重q=0.108kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准
值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.701kN.m经过计算得到最
大支座F=9.016kN经过计算得到最大变形V=0.395mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分
别为:截面抵抗矩W=166.67cm3；截面惯性矩I=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=
γ0M/W=1.00×0.701×106/166666.7=4.21N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满
足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×54
23/(2×100×100)=0.813N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3
)顶托梁挠度计算最大变形v=0.395mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁板共用立杆受力计算(1)梁
板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.35×(0.50+25.50×0.20)+0.
98×2.00)×(0.13+0.90/2)×0.90=4.93kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=0.10kN左侧立杆承
受总荷载为N1=NL+N0=0.10+4.93=5.02kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=0.10kN右侧立杆承受总
荷载为N2=NR+N0=0.10+4.93=5.02kN梁底立杆受力最大值为Nm=9.02kN梁两侧及梁底立杆受力
最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=9.02kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力
按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给
两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.10,0.10)=0.10kN采用
单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑
承载力可取8.0kN.四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式顶托梁的最大支座力N1=9.016kN(已经
包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×0.436=0.589kNN=9.016+0.589=9.605kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01A
——立杆净截面面积(cm2)；A=5.71W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=7.70σ——钢管立杆
抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度
(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h''''+2ka(
1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.2
00；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；l0
=1.800m；λ=1800/20.1=89.491,φ=0.558立杆稳定性验算:σ=1.00×9605/(0.558
×571)=30.144N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为
：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m
2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.280×1.200=0.461kN/m2h——立杆的步距，1.50m；
la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时，立杆
的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=0.98×0.6×0.461×0.900×1.500×1.500/10=0.055kN.
m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))MTk/B其中MTk——模板支撑架
计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——
模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)
。MTk=0.461×4.0×0.90×(0.5×4.0+0.80)=4.645kN.mNwk=6×8/(8+1)/(
8+2)×(4.645/6.00)=0.413kN立杆Nw=1.350×9.016+0.980×0.436+0.98×0.6
×0.413=9.847kN立杆稳定性验算:σ=1.00×(9847/(0.558×571)+55000/7700)=41.33
2N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!五、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模
板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT力矩设计值。抗倾覆力矩MR=6.0002×0.900×(0.404+0.500)+2×(0.000×6.000×0.900)×
6.000/2=29.290kN.m倾覆力矩MT=3×1.000×4.645=13.935kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算
MTk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=38.42(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设
计值N=9.61kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均
值，γu=1.363fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算(梁板共用立杆)满足要求！以下内容为文档分享时的编辑识别文字,不是本文档的正式内容,删除即可!!!!!!!80后技术员是一名地道的80后工程技术工作人员,真诚的希望同为工程人的你和技术员一起交流/学习工程技术知识,如有需要你可以通过头条,抖音,快手搜索<80后技术员>找到我,并给我留言!本资料由80后技术员分享,80后技术员是一名地道的工程技术人员,欢迎业内的朋友一起交流学习!本资料由PKPM施工整体解决方案软件软件自动生成!更多精彩专业资料分享/工程软件服务请关注头条号/抖音号:80后技术员 |
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