锅炉燃烧的监视及调整
燃烧调整的任务
炉内燃烧调整的任务可归纳为四点：
（1）保证燃烧供热量适应外界负荷的需要，以维持蒸汽压力、温度在正常范围内。
（2）保证着火和燃烧稳定，燃烧中心适当，火焰分布均匀，不烧坏燃烧器，不引起水冷壁、过热器等结渣和超温爆管。(燃烧的安全性)
（3）燃烧完全，使机组运行处于最佳经济状况。提高燃烧的经济性，减少对环境的污染。（经济性）
（4）对于平衡通风的锅炉来说，应维待一定的炉膛负压。
燃烧火焰监视
煤粉的正常燃烧，应具有光亮的金黄色火焰，火色稳定、均匀，火焰中心在燃烧室中部，不触及四周水冷壁；火焰下部不低于冷灰斗一半的深度，火焰中不应有煤粉分离出来，也不应有明显的星点，烟囱的排烟应呈淡灰色。
火焰亮白刺眼：风量偏大，这时炉膛温度较高；
火焰暗红：风量过小、煤粉太粗、漏风多，此时炉膛温度偏低；
火焰发黄、无力：煤的水分偏高或挥发分低。
燃料量的调整
由于直吹式制粉系统出力的大小直接及锅炉蒸发量相匹配，当负荷变化时，通过调节给煤机的转速或启停制粉系统来适应负荷变化的需要。
负荷变动大，即需启动或停止一套制粉系统。在确定制粉系统启、停方案时，必须考虑到燃烧工况的合理性，如投运燃烧器应均衡、保证炉膛四角都有燃烧器投入运行等。以韩二600MW锅炉为例：75%～100%B-MCR时，运行五台磨；55%～75%B-MCR时，运行四台磨；40%～55%B-MCR，只有三台磨煤机运行。40%B-MCR以下时，两台磨运行。而当锅炉负荷小于50%B-MCR时，应投入油枪稳定燃烧。同时为了保持低负荷时燃烧的经济性，在停用制粉系统时，应注意先停上层燃烧器所对应的磨煤机，而保持下层燃烧器的运行。
负荷变化不大，可通过调节运行中的制粉系统出力来解决。锅炉负荷增加要求制粉系统出力增加应先增加磨煤机的通风量开大磨煤机进口风量挡板，利用磨煤机内的少量存粉作为增负荷开始时的缓冲调节然后增大给煤量加大给煤机的转速同时开大相应的二次风门，使燃煤量适应负荷。锅炉负荷降低时，则减少给煤量和磨煤机通风量以及二次风量。
锅炉的负荷变化时，送入炉内的风量必须及送入炉内的燃料量相适应，同时也必须对引风量进行相应的调整。
入炉的总风量包括一次风和二次风，以及少量的漏风。单元制机组通常配有一、二次风机各两台。一次风机负责将煤粉送入炉内，故运行中的一次风量按照一定的风煤比来控制；二次风机就是送风机，燃烧所需要的助燃空气主要是送风机送入炉膛的，所以入炉总风量主要是通过调节二次风量来调节的。而调节的目标就是在不同负荷下维持相应的氧量设定值（锅炉氧量定值设为锅炉负荷的函数）。
总风量的调节方法
1)送风大小的判断
①锅炉控制盘上装有O2量表，运行人员根据表的指示值烟气中的CO2和O2含量，控制炉内过量空气系数的大小。使其尽可能保持为最佳，以获得较高的锅炉效率。
锅炉在运行中，除了用表计分析判断之外，还要注意分析飞灰、灰渣中的可燃物含量，观察炉内火焰及排烟颜色等，综合分析炉内工况是否正常。如火焰炽白刺眼，风量偏大，O2量表计的指示值偏高可能是送风量过大，也可能是锅炉漏风严重送风调整时应予以注意；火焰暗红不稳，风量偏小时，O2量表计值偏小，此时火焰末端发暗且有黑色烟怠，烟气中含有CO并伴随有烟囱冒黑烟等。
风量的调节是通过电动执行机构操纵送风机进口导向挡板，改变其开度来实现的。除改变总风门外，还需要借助改变二次风挡板的开度来调节。如某燃烧器中煤粉气流浓度及其它燃烧器不一致时，即应用改变燃烧器的二次风门挡板开度来调整该燃烧器送风量。
锅炉增负荷时，一般应先增加送风量再增加燃料量减负荷时，先减燃料量，减送风量。但是，由于炉膛中总保持有一定的过量空气，所以当负荷增幅较大或增速较快时，为了保持汽压不致有大幅下跌，在实际操作中，也可先增燃料，增送风；在锅炉低负荷运行时，因炉膛中过量空气相对较多，增负荷时也可先增燃料量后增送风。
引风调整
锅炉引风量的调整是根据送入炉内的燃料量和送风量的变化情况进行的。它的具体调整操作方法及送风机类似。当锅炉负荷变化需要进行风量调整时，为了避免出现正压和缺风现象，原则上是在负荷增加时，先增加引风，然后再增加送风和燃料；反之，在减负荷时，则应先减燃料量，再减送风量。对负压运行的锅炉，由于炉内烟气经常有变动，而且炉膛同一截面上的压力也不一定相等，因此，为了安全起见，进行引风调整时，以炉膛风压表值为-Pa左右为好；在运行人员即将进行吹灰、清渣时，炉膛负压值应比正常值大一些，约为-～-Pa。
炉膛负压
炉膛负压是反映燃烧工况正常及否的重要运行参数之一。炉膛负压表在单位时间内，如果从炉膛排出的烟气量等于燃料燃烧产生的实际烟气量时，则进、出炉膛的物质保持平衡，炉膛压力就保持不变。否则，炉膛负压就要变化。例如，在引风量未增加时，先增加送风量，就会使炉膛压力增大，可能出现正压。当锅炉负荷改变使燃料量和风量发生改变时，随着烟气流速的改变，各部分负压也相应改变。因燃烧工况总有小量变化，炉内风压是脉动的，负压表指针总在控制值左右晃动。当燃烧不稳定时，炉内风压将出现剧烈脉动，负压表指针大幅度摆动，同时负压表报警装置动作，甚至出现锅炉MFT动作。此时，运行人员必须注意观察炉膛火焰情况，分析原因，并做适当调整和处理。实践表明，炉膛负压表大幅度摆动，往往是炉膛灭火的先兆。
以韩二600MW锅炉为例：正常运行时，应维持炉膛压力为-100Pa左右当炉膛压力小于-1000Pa时报警，同时闭锁引风增加和送风机风量减少，炉膛压力小于-2540Pa时锅炉MFT动作当炉膛压力大于+1000Pa时报警，同时闭锁引风机减少和送风机风量增加，炉膛压力大于+3300Pa时锅炉MFT动作。所谓配风是指当总风量一定时，一次风及二次风的比例以及不同二次风喷口之间的风量分配等等。正确地调整燃烧器的运行方式以达到合理的配风，对于建立良好的燃烧工况有着重要的意义。
配风的方式及燃烧器的种类和布置都有密切的关系。我国自20世纪70年代末引进CE型锅炉技术以来，大机组都普遍采用均等配风的直流燃烧器。现以韩城第二发电厂600MW机组2045t/h控制循环锅炉的直流燃烧器为例说明该类燃烧器的燃烧和配风特点。
如图1所示，该燃烧器采用四角布置，每角一组燃烧器（分上、下两级），由一次风喷口、燃料风喷口、辅助风喷口、和顶部燃尽风喷口组成。每组燃烧器有17个喷口，其中有6层一次风喷口(A、B、C、D、E、F层)，分别接6台磨煤机的出粉管；每个一次风喷口外圈是燃料风（周界风）通道；顶部是两个燃尽风喷口（FF1、FF2）；其余为辅助风喷口（AA1、AA2、AB、BC、CD1、CD2、DE、EF、FF）。其中AB、BC、DE、EF四层为油辅助风喷口，其余五层为煤辅助风喷口。一次风及辅助风相间排列。所谓的二次风是指燃尽风、燃料风以及辅助风之和。它们是由锅炉的两台送风机送入炉内的，其中以辅助风为主（约占60～70%）。而一次风是由一次风机通过制粉系统后送入炉内的。
二次风采用了现在流行的大风箱供风的方式。每角的17只喷口连接于一个共同的大风箱，风箱内设有17个分隔室，分别及17个喷口相通。各分隔室入口处均有百叶窗式的调节挡板。
助燃用的热空气（二次风）由送风机将送入炉膛四角的四个大风箱中，然后分别经过17个调节挡板进入17个分隔室，再经17个喷口进入炉膛。改变各喷口调节挡板的开度可以分配进入17只喷口的风量。进行合理的配风。
为保证炉膛四角的射流动量和流速的均衡，同层四角的四个调节挡板应维持同步控制。我们将大风箱的分隔室入口处压力及炉膛的压力之差称为“炉膛/风箱压差”。该参数将作为运行中调整各层辅助风量和风速的重要依据。
这类煤粉燃烧器在运行中配风调节的主要内容有：①一次风的调整；②辅助风、燃尽风和燃料风的调节。以下分别说明。
（1）一次风的调整
1）一次风对锅炉工作的影响
一次风率是指一次风量占入炉总风量的比例。它代表了一次风量的大小。一次风率及煤粉气流的着火有着密切关系，一次风率大时，由于着火热的增多，使着火推迟；一次风率小则着火的稳定性好，但燃烧初期容易缺氧，降低燃烧的经济性；并且，一次风量太少，煤粉容易在一次风管中沉积甚至发生堵塞。另外，锅炉的一次风，同时也是制粉系统的磨煤通风和干燥剂，承担着输送煤粉和干燥煤粉的任务。所以在确定一次风率时，除了考虑以上因素以外，还要考虑制粉的经济性等因素。
一次风速则影响燃烧器出口的烟温和气流的刚性，一次风速过高，则着火点距离喷口较远，着火区的温度水平低，不利于煤粉点燃；而一次风速又不可过小，否则，气流刚性太差，容易偏斜或帖墙。
2）一次风的调节方法
对于直吹式制粉系统，当磨煤机的给煤量减少时，为保证风环速度和防止一次风管堵煤，一次风量并不按比例减小，而是相对变大，图2为韩城第二发电厂1#炉的一次风控制曲线，从中可以看出，当给煤量降低为额定值的33%左右时，一次风量只降低到额定值的64%左右。所以，随着负荷的降低，一次风率是增大的，此时，一次风中的煤粉浓度降低，这也是锅炉在低负荷下运行，燃烧不稳定的一个重要原因。
锅炉负荷变化时，一次风速和风率往往相应变化，其调节的方法则根据制粉系统的型式不同而不同。韩城第二发电厂1#炉的正压冷一次风机直吹式制粉系统配有两台高压一次风机，一次风机增压后的风分为两路：一路经预热器加热后送到热一次风母管，然后引到磨煤机入口；另一路送到冷一次风母管，然后也引到磨煤机入口，作为调温风。运行中可将热一次风热母管压力作为被调量，来改变一次风机挡板（或动叶）的位置，以改变总一次风量。例如：当锅炉负荷增大时，给煤量指令和锅炉负荷指令将使一次风热母管压力的设定值增大，从而一次风机调节器将开大风机入口挡板开度，一次风量增加。同时，磨煤机前总一次风量调门也按照给煤机转速信号和锅炉负荷信号增大开度。这样，进入单台磨煤机的一次风量增大了。
（2）二次风的调整
前面已经提到，总二次风的调节依据是维持最佳过量空气系数，即一定的氧量值。在自动控制系统中，以锅炉的燃料总量信号和氧量修正信号来控制送风机的动叶位置，从而改变总的二次风量。
二次风中包括辅助风、燃料风和燃尽风三部分，分别从不同的喷口进入炉膛。在总二次风量一定时，各层喷口的风量和风速也要适当的调整。
1）辅助风的调整
a．辅助风的作用及及锅炉工作的关系
辅助风是二次风中最主要的部分。它的作用是调整二次风箱和炉膛之间的压差，从而保持进入炉膛的二次风有合适的流速，以便入炉后对煤粉气流造成很好的扰动和混合，使燃烧工况良好。
辅助风的风量和风速较一次风要大得多，是形成各角燃烧器出口气流总动量的主要部分。辅助风动量及一次风动量之比是影响炉内空气动力结构的重要指标。二/一次风动量比过大，一方面容易导致下游一次风气流的偏斜，引起结渣；另一方面，由于气流的偏斜使炉膛中心的实际切圆直径变大，有利于相邻气流的相互点燃；二/一次风动量比过小，则气流的贯穿能力较弱，则一次风和二次风不能很好扰动混合。所以，对于挥发分低的难燃煤，着火稳定是主要矛盾，应适当增大辅助风量，使火球边缘贴近各燃烧器出口（切圆变大），尤其对于设计中取了较小假想切圆直径的锅炉，气流偏转较为不易，增大辅助风率二/一次风动量比的作用可能更为明显；而对于挥发分大的易燃煤，防止结焦和提高燃烧经济性是主要的，燃烧调整时要注意不可使辅助风过大。
此外，当锅炉在低负荷运行时，有部分停用的燃烧器喷口，为了防止这些喷口被烧坏，必须投入一定量的冷却风，冷却风占据了一部分二次风，所以此时的辅助风率将降低。相反高负荷时的辅助风率较高。
布置在不同位置的辅助风，其作用也不同。上层辅助风能压住火焰，不使其过分上飘，是控制火焰位置和煤粉燃尽的主要风源；中部辅助风则为煤粉旺盛燃烧提供主要的空气量；下部辅助风可防止煤粉离析，托住火焰不致下冲冷灰斗而增大q4损失。
b.辅助风的调节
在总二次风量一定的情况下，辅助风的调节主要是指对辅助风挡板开度的控制，从而控制各层的辅助风量和风速。
HG2045/17.3-PM6型锅炉采用了近代锅炉较为普遍的炉膛/风箱压差控制方式。该方式控制的原则是：总二次风量按照燃料量和氧量值进行调节；各煤辅助风的风门开度按所设定的炉膛/风箱压差进行调节，而油辅助风的风门开度则有两种控制方式：①油枪投入运行后，该油枪的油辅助风挡板会根据燃油压力来调节辅助风挡板开度；②油枪停用时，则及煤辅助风一样，按炉膛/风箱压差进行调节。
炉膛/风箱压差的设定值是锅炉负荷的函数。见图3。该曲线分为三段：
①50%～100%负荷
锅炉在这一阶段运行时，负荷较高，所以，需要保持较高的二次风速，以便在燃烧中心区产生强烈的扰动。因此须将风箱/炉膛压差维持在较高水平（1.016kPa），如图3。
在这一负荷范围内运行时，随着锅炉负荷的升高，进入风箱的风量相应增加，此时辅助风挡板开度将自动增大，从而使炉膛/风箱压差维持在1.016kPa。减负荷时则相反，即风门挡板自动关小，而炉膛/风箱压差仍维持在1.016kPa。
通过上述调节，使锅炉在此范围内任一负荷下运行时，都能保持合理的风量和风速，满足燃烧的需要。
②在30～50%负荷之间
当锅炉的负荷降低到50%以下时，风箱/炉膛压差设定值将不再维持在较高水平，而是随着负荷的减小而减小。如图3。
该阶段由于锅炉负荷较低，进入风箱的总风量较少，如果依然保持较高炉膛/风箱压，势必将风门挡板关得过小；另一方面，由于此时燃料量较少，所需的二次风速也不是很高，所以，在这一阶段，辅助风挡板开度不做大的调整。随着风箱/炉膛压差的减小，入炉的二次风风速和风量也相应减少。
③30%负荷以下
锅炉的负荷降为30%负荷时，风箱/炉膛压差减小至0.381kPa，如果负荷继续降低，风箱/炉膛压差将维持常数（0.381kPa）不变。
因为锅炉在这一阶段工作时，只有少数的燃烧器喷口在运行，总风量也相应较少，而停用的喷口还需通一定的风进行冷却。为了维持这些运行喷口在该工况下所必须的二次风量和风速，以保证低负荷下较好的燃烧，就必须维持一定的风箱/炉膛压差。
在运行时各层燃烧器所对应的磨煤机负荷可能各不相同，所以，同一角的不同辅助风喷口就需要不同的配风，因此，每层辅助风门都设有一个操作员偏置站。可以在总辅助风量不变的情况下（风箱/炉膛压差不变）的情况下，改变各层辅助风的分配，如果关小某一层辅助风挡板，该层风量减少，而其余各辅助风量挡板将自动开大，以维持风箱/炉膛压差不变。例如：韩城第二发电厂600MW锅炉在正常运行时，根据风箱/炉膛压差来控制辅助风挡板开度，使其满足及负荷的关系曲线。而当负荷降低到一定程度时，由于只有少数喷口在继续工作，这时将停运喷口附近的辅助风调节挡板关小，而运行着的燃烧器周围的辅助风挡板将自动增大，而维持设定了风箱/炉膛压差。当负荷＜35%B-MCR，投运喷口相关的辅助风挡板达到全开。
2）燃料风的调节
燃料风是在一次风口内或者周圈补入的纯空气。前者叫作夹心风（或十字风）；后者叫作周界风。燃料风是二次风的一部分。
a.周界风
在一次风口的周围布置一圈周界风，可以增大一次风的刚性；可以托浮煤粉、防止煤粉离析、避免一次风帖墙；还可以及时补充一次风着火初期所需要的氧气。
一般说来，对于挥发分较大的煤，周界风的挡板可以稍开大些，这样有利于阻碍高挥发分的煤粉及炉内烟气混合，以推迟着火，防止喷口过热和结渣。同时由于挥发分高而着火快，周界风可以及时补氧。但对于挥发分较低的煤而言，最好减少周界风的份额，因为过多的周界风会影响一次风着火的稳定性。
在调节投自动的情况下，周界风门的开度及燃料量按比例变化，每层燃料风挡板的开度都是相应层给煤机转速的函数（自动状态下）。当负荷降低时，周界风也相应减少，有利于稳定着火。当喷口停用时，周界风则保持在最小开度上以冷却喷口（即它的最小开度不一定是0%）。自动调节的结果相当于使燃料风在二次风中所占的比例为设定值。改变燃料风门的偏置值可以改变燃料风在二次风中的比例。
当发生MFT或本层给煤机转速测量信号故障时，本层燃料风挡板控制转为手动。
b.夹心风
夹心风的作用是可以增强一次风的刚性，并从中心给一次风补充氧。它避免了周界风阻碍气流卷吸炉内烟气的弊端。但过多的夹心风相当于增大了一次风率，所以，当煤挥发分少时，应将其关小或关闭。
3）燃尽风调整
国外电站锅炉设计过燃风的目的是为了遏制NOx和S02的生成量。国内电厂在对这类燃烧器的使用过程中也同时关心它们的低负荷稳燃性能及调节性能。
从理论上讲，过燃风的使用相当于采用了分段燃烧。在过燃风未混和前，燃料在空气相对不足的情况下燃烧，由于缺氧及燃烧温度相对低，抑制了火焰中心NOx的产率；当燃烧过程移至过燃风区域时，虽然氧浓度有所增加，但火焰温度却因大量辐射放热而进一步降低，使这一阶段的NOX生成量也不太大。这样，由于避免了高的温度及高的氧浓度这两个条件的同时出现，因而实现了对NOx生成量的控制。但根据国内对部分300MW和600MW机组锅炉所做的过燃风专项试验，发现CE型炉的过燃风挡板开度对NOX的排放并无明显影响。出现这种现象的原因主要是大风箱的结构限制了过燃风离开主风口的距离和过燃风风速。
过燃风的风量调节及锅炉负荷和燃料品质有关。
锅炉在低负荷下运行时，炉内温度水平不高，NOx的产生量较少，是否采用分段燃烧影响不大。又因为各停运的喷嘴都保持一定的风量(5％～10％)，过燃风的投入会使正在燃烧的喷嘴区域供风不足，影响燃烧的稳定。因此过燃风的挡板开度应随负荷的降低而逐步关小。
锅炉燃用较差煤种时，过燃风的风率也应减小。否则，大的过燃风量会使主燃烧区相对缺风，燃烧器区域炉膛温度降低，不利于燃料着火。另外，燃用低灰熔点的易结焦煤时，过燃风量的影响是双重的：随着过燃风率的增加，强烈燃烧的燃烧器区域的温度降低，这对减轻炉膛结焦是有利的；但由于火焰区域呈较高的还原气氛，又会使灰熔点下降，这对减轻炉膛结焦是不利的。因此，应通过燃烧调整确定较合宜的过燃风门开度。
适当增加过燃风量还可使燃烧过程推迟，火焰中心位置提高，有利于保持额定汽温。反之，则可使汽温下降。因此，过燃风量的调节必要时也可作为调节过热汽温、再热汽温的一种辅助手段。
韩城第二发电厂600MW机组的锅炉的特点是将顶部燃尽风设计为可以水平摆动，所以通过适当的调整可以实现让顶部燃尽风及假想切圆反切（消旋风）。因而具备消除炉膛出口的残余旋转、减少过热器、再热器壁温偏差的作用。但及此同时，对燃烧工况必然产生不利影响。因为对于直流燃烧器而言，维持足够尺寸和旋转强度的切圆是保证煤粉着火和良好燃烧的基础，而反切的结果无疑削弱了这一基础。所以在增大顶部消旋风的同时，飞灰可燃物含量必定增大。在运行中应谨慎调节。
锅炉控制调节燃尽风的方法有两种，一种是独立手动调节，即：根据调试结果，确定一个适合的燃尽风调门开度，手动调节其开度，运行中不再改变开度，而运行中的燃尽风量只随着大风箱的压差而自然改变。这种调节方式的特点是燃尽风的开度及锅炉负荷无关。另一种调节方式是将燃尽风的挡板开度设为锅炉负荷的函数，运行中则根据负荷自动调节其风门挡板开度，这种方法叫作负荷调节方法。
燃烧器的调整及运行
燃烧器出口风速、风率的调整
保持适当的一、二次风出口速度和风率建立良好的炉内动力工况，使风粉混合均匀，保证燃料正常着火。一次风速过高会推迟着火过低可能烧坏喷口，并在一次风管造成煤粉沉积。二次风速过高或过低都可能直接破坏炉内正常动力工况，降低火焰的稳定性。燃烧器出口断面尺寸和风速决定了一、二次风的风率。风率也是燃烧调整的主要内容。一次风率增大，着火热就增大，着火时间延迟，对低挥发分燃料是不利的；对高挥发分燃料着火容易，要求有较高的一次风率。
运行中判断风速或风量是否适当的标准第一是燃烧的稳定性炉膛温度场的合理性和对过热汽温的影响。第二是比较经济指标，主要是看排烟损失q2，和固体未完全燃烧损失q4的数值大小。不同的燃料和不同结构的燃烧器，对一、二次风的风速和风率匹配比要求不同采用炉膛四角布置直流燃烧器是靠四股气流配合组织的，一、二次风速及风率的选择都会影响炉内的动力工况，因此必须注意四股气流整体配合的调整。一、二次风出口速度可用下述方法进行调整：
1）改变一、二次风率百分比。
2）改变各层燃烧器的风量分配，或停掉部分燃烧器。例如，可改变相应上、下两层燃烧器的一次风量及风率，或上、中、下各层二次风的风量及风速。在一般情况下，减少下排二次风量，增加上排二次风量，可使火焰中心下移，反之则可抬高火焰中心。
3）燃烧器二次风喷嘴出口风速挡板的位置调整风速，而保风量不变或变化很小。
燃烧的好坏，不仅受到配风的影响，而且及燃烧器的负荷分配及投停方式有关。合理的确定燃烧器的运行方式，不但可以提高制粉系统运行的经济性，而且有利于使炉内形成良好的燃烧工况，以获得较高的燃烧经济性和可靠性。
运行中调整燃烧器的倾角主要是为了调整汽温。但在调整的同时应注意对炉内燃烧工况的影响。如果同层的燃烧器摆动不同步，将导致四股气流配风严重失调。以韩城电厂600MW机组锅炉为例，每一角的燃烧器分上、下两组布置，每一组有3层一次风喷口。运行中适当将上组喷嘴向下摆，下组喷嘴向上摆，可起到集中燃烧、提高火焰中心温度的作用；相反，将上组喷嘴向上摆，下组喷嘴向下摆，可以分散火焰，降低燃烧器区域的热负荷，防止结渣。
为了保证火焰中心位置，避免火焰偏斜，应使投入运行的各个燃烧器的负荷尽量分配均匀、对称，调整各燃烧器的风量和给粉量相同。实践中，各喷嘴的给粉量不可能完全相同。此外，由于结构、安装、制造及布置方式的不同，各燃烧器的特性也不可能完全相同。各燃烧器对负荷、煤种的适应性及对汽温、火焰分布、结渣等的影响也不一样。
四角布置的摆动式直流燃烧器对调节燃烧中心位置、改变汽温和煤粉的燃烧完善程度是有相当作用的，应注意充分利用这种燃烧器倾角可调的特点。在保证正常汽温时，可尽量增加其下倾角，以取得较高的燃烧经济性，但应注意避免冷灰斗因温度过高而结渣。
锅炉在较低负荷运行的情况下，炉膛热负荷低，容易灭火。首先应注意保持燃烧的稳定性及对汽温的影响，其次才考虑经济指标。为了防止灭火，只要能维持着火和燃烧过程的稳定性，应采用减少每个喷嘴的燃料供给量，尽量实施多喷嘴对称投入运行的燃烧方式。此时亦应将风量相应减少，以保证燃烧仍然处在最佳的风粉比。可适当减小炉膛负压值，调整燃料量和风量要均匀，避免风速过大的波动，对燃烧不好的喷嘴加强监视等。必要时，可投入油枪助燃，稳定火焰。这样不但有利于火焰间的相互引燃，便于调节，容易适应负荷变化；而且这样对风粉混合、火焰充满度也较好，可使燃烧比较稳定和完全。锅炉在高负荷时，由于炉膛热负荷高，着火和燃烧均比较稳定，其主要问题是汽温高，容易结渣等。因此在高负荷运行中应注意保持汽温稳定，同时力求避免结渣。当燃料挥发分较低不能维着火和燃烧的稳定时，除了保证风粉比最佳关系外，应考虑采用集中火嘴，改变配风率，增加煤粉浓度的运行方式，这样可使炉膛热负荷集中，利于新燃料的着火和燃烧。
燃烧器的投、停方式一般可参考下述原则：
只为了稳定燃烧以适应锅炉负荷需要和保证锅炉蒸汽参数的情况下停用燃烧器，这时经济性方面的考虑是次要的。
停上、投下，可以降低火焰中心，有利于燃料燃尽和降低汽温。
在四角布置燃烧方式中，宜分层停用或对角停用，在非特殊的情况下，一不允许缺角运行。
需要对燃烧器进行切换操作时，应先投入备用燃烧器，待运行正常以后才能停用运行的燃烧器，防止燃烧火焰中断或减弱。
在投、停或切换燃烧器时，必须全面考虑其对燃烧、汽温等方面的影响，不可随意进行。
在投、停燃烧器或改变燃烧器的负荷过程中，应同时注意其风量及煤量的配合。运行中对停用的燃烧器，要通以少量的空气进行冷却，保证喷口安全。
/
图1发电厂燃烧器结构
1-燃尽风（消旋风）2-一次风3-油枪4-辅助风5-最下层辅助风
图2一次风量及给煤量的关系
图3HG2045/17.3-PM6型锅炉风箱/炉膛压差及负荷的关系
|
|
