外架专项施工方案工程效果图(居中布置)目录第一章编制依据-1-第二章工程概况-2-2.1工程建设概况表-2-2.2
设计概况-2-2.3工程施工条件-2-第三章施工安排-4-3.1项目管理组织-4-3.2项目管理目标
-4-3.3各项资源供应方式-4-3.3.1劳务资源安排一览表-4-3.4施工流水段的划分及施工工艺流程-
4-3.4.1施工流水段的划分-4-第四章施工进度计划-6-第五章施工准备与资源配置计划-7-5.1施
工准备计划-7-5.2资源配置计划-7-5.2.1劳动力配置计划-7-5.2.2工程施工主要周转材料配置计
划-7-5.2.3技术复核和隐蔽验收计划表-8-5.2.4测量计量仪器配置计划-8-第六章施工方法及工艺要求-
10-6.1施工工艺流程-10-6.1.1工艺流程-10-6.1.2施工方法-10-6.3施工要点-2
0-6.3.1悬挑脚手架搭设要求-20-6.3.2脚手架的使用-21-6.3.3脚手架的拆除-22-第七
章进度管理计划-24-7.1确定施工进度控制点-24-7.2施工进度管理组织机构和职责分工-24-7.3
进度管理措施-24-第八章质量管理计划-25-8.1质量控制目标分解-25-8.2质量管理的组织机构和职责分
工-25-8.3确定质量控制点-25-8.4质量保证措施-26-第九章安全管理计划-27-9.1职业
健康安全管理分解目标-27-9.2安全管理组织机构和职责分工-27-9.3职业健康安全重大危险源-27-9.4
安全生产管理制度-27-9.5安全生产保证措施-28-9.5.1平时安全生产保证措施-28-9.5.2
雨季安全生产保证措施-28-9.6安全生产应急预案-29-9.6.1应急预案目的-29-9.6.2应急领导小组
及其职责-29-9.6.3信息报告程序-30-9.6.4处置措施-30-9.6.5应急器材清单-32-
第十章环境管理计划-33-10.1环境管理目标-33-10.2重大环境因素清单-33-10.3环境保护措
施-33-第十一章绿色施工管理计划-34-11.1绿色施工组织机构和职责分工-34-11.2成品保护计划及保
证措施-34-第十二章计算书和相关图纸（危险性较大专项施工方案）-35-第一章编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文
件《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建设部37号令2国家行业规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-201
13《建筑施工安全检查标准》JGJ59--20114《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—20165《钢管脚手架扣件》GB1
5831-20066《建筑结构荷载规范》GB50009-20127《建筑地基基础设计规范》GB50007-20118《热轧型钢》G
B/T706-20169《安全网》GB5725-200910设计文件项目施工图纸/11其他项目施工组织设计/第二章工程概况2.
1工程建设概况表工程名称项目工程性质文旅工程建设规模工程地址柬埔寨西哈努克市总占地面积总建筑面积6.8万平方米建设单位项目承包
范围合同内一切工程设计单位主要分包工程土方工程，结构工程，装饰装修工程，机电安装工程勘察单位合同要求质量合格监理单位工期455天总
承包单位安全无安全事故工程主要功能或用途集办公、旅游为一体的大型综合度假村2.2设计概况序号项目内容1外架搭设区域本工程外架搭设
主要涉及公寓楼的地下及地上结构，其中地下一层、地上1-6层为落地式脚手架，七层至屋面层为悬挑式脚手架。公寓楼结构形式公寓楼基础形式
为桩基础、主体结构为框架结构，其中北塔楼建筑高度54m、南塔楼高50m，标准层建筑高度为3.5m。2悬挑脚手架搭设悬挑架在七层、十
二层各悬挑一次。2.3工程施工条件1气候条件勘察区属热带季风气候，盛行北—东北风，终年温暖，年平均气温约29℃，全年平均降雨
量约2000mm。全年分雨季和旱季，其中5～10月为雨季，气温27～35℃，早晨少雨，下午多雨；旱季又可分为热季和凉季，3～4月为
热季，气温27～38℃；11月～次年2月为凉季，气温17-27℃。勘察区属日潮港，平均潮差0.7m。2地形地貌勘察场地位于西哈努
克市区东郊，向北距4#公路约0.9km。场地地势起伏较大，呈北东高南西低之势，自然地面高差约6m，坡降约5.2%，地貌类型属剥蚀缓
丘，无地下水。3材料供给外架材料由柬埔寨当地采购、发货供应。4垂直运输现场的垂直运输机械主要为南北两个7015塔吊进行施工。5
水电及道路办公楼钢结构施工阶段期间，现场水电及道路均能满足施工要求，公寓楼西侧、北侧为现场施工道路，能够满足架体水平及垂直运输。
第三章施工安排3.1项目管理组织表3.1-1项目管理人员及职责分工序号管理职务姓名职责和权限1组长负责项目整体情况调配工作
2副组长负责项目人员，物资，设备组织配备3质量总监质量监督4材料工程师负责外架施工期间的物资管理5现场负责具体负责现场进度，质量管
理6安全管理负责现场安全管理7技术指导负责外架施工期间技术指导3.2项目管理目标项目管理目标名称目标值工期2019.03.20
-2019.08.24质量目标质量符合规范要求安全目标无安全事故节能目标进场机械功率符合要求环保施工噪音可控，现场无污染3.3
各项资源供应方式3.3.1劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人外架搭设
京华博圣建设（柬埔寨）有限公司2019.03.20234天劳务分包招标选定卢涛3.4施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1
施工流水段的划分本工程外架搭设分为落地式脚手架和悬挑架，其中落地架设置位置为地下一层、地上1-6层，地上悬挑架工字钢设置楼层分别
为F7层、F12层。因此，本外架搭设施工流水段分为四段，分别为：地下落地架搭设→1-6层落地架搭设→F7层悬挑架搭设→F12层悬挑
架搭设，悬挑架设置楼层具体见图3.4-1所示。悬挑架工字钢设置楼层图3.4-1架体搭设流水段示意图3.5工程施工重点和难点分
析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1公寓楼层板形状不规则，悬挑工字钢搭设难度较大。因楼层板局部进出较多、转角部位板型
变化较大，造成悬挑工字钢搭设难度较大。外架施工方案及图纸提前策划，在施工图中进行工字钢排版、优化。第四章施工进度计划表4.1
悬挑进度计划统计表单位工程计划开始时间工期计划完成时间责任人负责人地下室落地式脚手架安装时间2019.03.2072019.03.
27使用时间2019.03.28262019.04.22拆除时间2019.04.2232019.04.251-6层落地式脚手架安装
时间2019.04.22432019.06.03使用时间2019.04.25452019.06.08拆除时间2019.06.09
72019.06.15第一步悬挑架安装时间2019.06.18262019.07.13使用时间2019.06.20302019.0
7.19拆除时间2019.07.2062019.07.25第二步悬挑架安装时间2019.07.26192019.08.13使用时间
2019.07.29212019.08.18拆除时间2019.08.1962019.08.24第五章施工准备与资源配置计划5.1
施工准备计划表5.1-1技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1地下室、首层落地架搭设2二层
及以上悬挑架及工字钢设置5.2资源配置计划5.2.1劳动力配置计划序号专业工种时间责任人3月5月6月7月8月9月10月1架
子工15人20人20人20人20人20人20人5.2.2工程施工主要周转材料配置计划序号周转材料名称规格型号单位数量用途1钢管?
48.3×3.6mmm15000脚手架搭设2扣件直角/对接/旋转个12000悬挑脚手架3密目网6m×1.8m绿色防火㎡8500悬挑
脚手架4安全平网6m×1.5m1000目㎡3000悬挑脚手架5脚手板3m×0.4m㎡2700悬挑脚手架6挡脚板200mm高m20
00悬挑脚手架7工字钢18#3.5m根43悬挑工字钢8工字钢18#5m根297悬挑工字钢9工字钢18#7.5m根33悬挑工字
钢10工字钢18#10m根29悬挑工字钢11工字钢18#12m根8悬挑工字钢12钢丝绳直径16mmm2000工字钢拉结及卸料平
台拉结13圆钢直径18mm，800mm两头带丝个3700工字钢锚固1、钢管1）脚手架采用φ48.3×3.6mm钢管，每根钢管的最大
质量不应大于25.8kg。允许偏差：外径：±0.5mm、壁厚±0.36mm。钢管上严禁打孔。2）应有产品质量合格证。3）应有质量检
验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《焊缝及熔敷金属拉伸试验方法》的有关规定。4）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分
层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。5）钢管上必须涂防锈漆。6）旧钢管应进行锈蚀检查，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，做横向截断取样
检查。2、扣件1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》的规定；采用其他材料制作的扣
件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65N·m时，不得发生破坏。3、脚手板脚手
板应采用钢制脚手板，长度为3m，厚度0.4mm。4、连墙杆连墙件采用48.3×3.6钢管，连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构
钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定。5、安全网密目式安全网满挂。脚手架的外侧按规定设置密目安全网，密目安全网的
规格为1.8m×6.0m防火密目网，密目安全网必须符合政府部门文件的要求并送检合格(要求为10cm×10cm不少于2000目)，使
用时用绳将网边每隔45cm（每个环间距）系牢在脚手杆上。5.2.3技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽
内容责任人1公寓楼脚手架进场材料2脚手架基础是否设置符合要求3脚手架构造、连墙件设置4脚手架脚手板设置5.2.4测量计量仪器
配置计划序号仪器名称分类数量使用特征保管人1全站仪测量仪器1良好2力矩扳手质量检测4良好3接地电阻仪质量检测2良好4游标卡尺试验计
量设备2主体结构5钢卷尺（5m）测量放线10全周期第六章施工方法及工艺要求6.1施工工艺流程6.1.1工艺流程1公寓落地
架施工工艺流程工程场地清理→材料配备→定位设置通长脚手板?底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅)→剪刀撑→拉
结→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网?2公寓悬挑架施工工艺流程预埋定位工字钢→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑
→连墙杆→铺木胶板→扎防护栏杆→扎安全网。6.1.2施工方法1双排落地脚手架构造要求及技术措施1)底部处理本公寓楼地下结构东西部
分存在高差，其中公寓1-10轴底板标高为-7.65m、10-14轴底板标高为-4.45m，根据这种地势情况，本工程落地式脚手架搭设
随地势标高而设置，具体见图6.1-1所示。地下室脚手架底部在铺设跳板前应平整并压实下侧土方，架体底部设置通长脚手板，考虑到柬埔寨当
地5月份开始进入雨季且降水量大，如架体下侧积水可能会对架体安全性产生不利影响，因此在立杆基础外侧设置截面不小于200mm×200m
m的排水沟，保证脚手架基础不积水，排水沟内雨水集中排放至积水坑后采用抽水泵排出，排水沟设置见图6.1-2所示。图6.1-1地下室
及首层落地架设置图6.1-2地下室落地架外侧设置排水沟2)立杆立杆为双排立杆,采用对接扣件连接,两个相邻立杆接头不能设在同步内,
错开距离≥500mm且与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3?立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步或遗漏?立杆的垂直偏差应不
大于架高的1/300且≤100mm?3)大横杆大横杆置于小横杆之下,在立杆的内侧,用直角扣件与立杆扣紧;其长度大于3跨,不小于
6m,同一步大横杆四周要交圈?大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步?同跨内?相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立
杆距离不大于50cm?4)小横杆每一立杆与大横杆相交处(即主节点),都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴
线偏离主节点的距离不大于15cm?小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间在等间距设置增设1-2根
小横杆,其最大间距不大于75cm?小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm;伸出里排大横杆距结构外边缘10cm?上下层小横杆应在
立杆处错开布置。5)纵横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫
地杆下方的立杆上?6)脚手板脚手板厚不小于3cm,在作业层下部架设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业不超过两层?首层满铺一层脚
手板,并设置安全网?脚手板设置在三根横向水平杆上,并在两端8cm处用直径12mm的钢筋然后用1.2mm的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定?
当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆,并将板两端与其可靠固定,以防倾覆?脚手板应平铺?满铺?铺稳,接缝中设置两根小横杆,各杆距
接缝的距离均不大于15cm?靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm?拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空档现象?
7)剪刀撑设置①剪刀撑在外侧全立面沿架体连续布置，每道宽度为6m。斜杆与地面的倾角应为45o～60o。②剪刀撑斜杆用旋转扣件固定
在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。③剪刀撑采用搭接接长，搭接长度不应小于1m
，并采用3个旋转扣件固定，具体见图6.1-5所示。图6.1-5外脚手架剪刀撑立面图8)抛撑设置当脚手架刚开始搭设时，由于连墙件
还未设置，为确保脚手架的稳定性，应每间隔几跨（多为6跨）设置一根抛撑，即用一根斜钢管，一端用旋转扣件连接在立杆上，另一端斜撑在地面
上，与地面水平夹角控制在45°～60°范围内，起支撑的作用，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9)连墙件拉结点设置(1)连
墙件的安装应随架体搭设同步进行，不得滞后安装。(2)悬挑脚手架连墙件采用两步三跨，用双扣件与结构柱进行拉结，若外围框架柱间距过大需
要在结构楼板上预埋短钢管地锚进行拉结。(3)由于本公寓楼外侧楼板边缘竖向支撑均为框架柱结构，故连墙件设置方式见下图所示：图6.1-
6架体抱柱示意图（一）图6.1-7架体抱柱示意图（二）10)防护设施脚手架要满铺挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.5×6m
的规格，用专用绑扎绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。每层设置水平兜网。作业层脚
手架立杆于0.7m处设有一道防护栏杆，底部侧面设18cm高挡脚板。2悬挑脚手架构造要求及技术措施本公寓楼北塔吊建筑高度为54m、
南塔楼为50m，第一挑挑架均从F2层开始搭设，第二层挑架在F7层搭设，第三层挑架在F11层搭设。型钢悬挑脚手架采用5m长18#工字
钢作为悬挑杆工字钢沿结构四周布置，间距1500mm，悬挑长度为2000mm、锚固段长度为3000mm。在工字钢上搭设双排、单立杆扣
件式钢管脚手架，立杆横向间距(排距)900mm、纵向间距1500mm、水平杆步距1800mm,保证每块脚手板下至少有三根小横杆，其
余部位小横杆间距1500mm，架体距结构梁边200～300mm。悬挑脚手架搭设时，在悬挑钢梁外端采用Ф16钢丝绳与上层结构斜拉卸载
，斜拉钢丝绳的布置间距为1500mm，每道悬挑工字钢设置一处，一挑一拉。结构阳角处放射状工字钢全部采用Ф16钢丝绳与上层结构斜拉卸
载。悬挑架工字钢布置如图6.1-8所示，其长度对应颜色图例见图6.1-9所示：图6.1-8悬挑架工字钢布置图图6.1-9悬挑架
转角及细部搭设大样本工程悬挑架需要进行三次悬挑，公寓楼施工至F1层顶、F6层顶、F12顶板钢筋绑扎前需要进行锚环预埋，工字钢安装好
后，然后进行工字钢穿插，待楼板混凝土强度达到15Mpa后方可进行外脚手架的搭设。1)型钢悬挑梁采用双轴对称截面的18#工字钢。2)
用于锚固的U型锚环采用HPB300级钢筋冷弯成型，直径18mm。U型锚环与型钢间隙用木楔楔紧。3)在设置悬挑钢梁的F1层、F6层、
F12层顶板混凝土浇筑之前，按工字钢布置原则准确预埋φ18钢筋锚环。4)悬挑钢梁末端采用2道U型锚环与结构楼板固定，U型锚环预埋至
结构楼板底层钢筋下部，并与底层钢筋绑扎牢固；悬挑钢梁支撑点处采用1道U型锚环与结构框架梁固定，U型锚环预埋至伸入梁内的楼板底层钢筋
下部，并与其绑扎牢固。其中，U型锚环见图6.1-10所示，5m悬挑钢梁末端固定做法见图6.1-11，7.5m悬挑钢梁末端固定做法见
图6.1-12，10m悬挑钢梁末端固定做法见图6.1-13所示，12m悬挑钢梁末端固定做法见图6.1-14所示。图6.1-10悬
挑钢梁U型锚环固定构造示意图图6.1-115m悬挑钢梁末端固定做法示意图图6.1-127.5m悬挑钢梁末端固定做法示意图图6
.1-1310m悬挑钢梁末端固定做法示意图图6.1-1412m悬挑钢梁末端固定做法示意图5)型钢悬挑梁悬挑端设置2根直径为
25mm的HRB400钢筋定位点与钢梁焊接，定位点离悬挑梁端部为500mm。悬挑脚手架立杆底端节点做法示意见图6.1-15。图6
.1-15立杆端部节点6)楼层大脚悬挑架搭设见图6.1-16所示，主要采取在悬挑工字钢上侧叠加工字钢的方式来满足搭设外操作架的底
部支撑条件，其中架体叠加处加固处理方式见节点大样图所示。图6.1-16楼层大脚悬挑架搭设7)当悬挑架遇楼梯间钢梁需要穿过剪力墙
。采取在墙体内预留洞口，待墙体混凝土浇筑完成后再安装悬挑钢梁。悬挑钢梁穿墙做法示意见图6.1-17。图6.1-17立杆端部节点8
)每根型钢悬挑梁外端采用Ф16钢丝绳与上一层结构斜拉结，吊环不宜小于φ20mm，绳卡不少于3个，受力绳应位于卡扣座处，绳扣间距为1
50mm-200mm，末端钢丝绳长度不小于200mm，钢丝绳与型钢梁夹角大于45°。拉结点可采用A20HPB300钢筋制成也可预埋
穿墙套管与结构相连，其中钢丝绳具拉结见图6.1-18所示。图6.1-18钢丝绳拉结示意图9)悬挑脚手架在操作层先满铺15厚木胶板
上部满铺50mm厚木脚手板。脚手架外侧设置200mm高挡脚板与外架固定牢固，此外悬挑脚手架的底层和建筑物的间隙必须设置兜网防护严密
，以防坠物。10）施工升降机搭设前必须编制专项施工方案，禁止立杆由底到顶连续通长设置。施工电梯平台出口处安装1.8m高立开式常闭向
内开启的金属防护门，宜采用工具式防护门。施工电梯设置位置为公寓东西两侧各一台，具体位置见下图6.1-19所示，施工电梯具体形式见侧
立面图6.1-20和正立面图6.1-21。图6.1-19钢丝绳拉结示意图图6.1-20施工电梯防护侧立面图图6.1-21施
工电梯平台防护正立面图11）悬挑卸料平台个数根据工程结构和装修期间的施工要求进行合理搭设，从公寓楼二层开始进行搭设，计划在公寓南北
塔楼每层各设置两个卸料平台，具体位置见图6.1-22所示，在主体施工期间可以适当的多预留预埋锚固件，作为备用。根据计算，其规格为8
.9×2.4×2.0米(长×宽×高)，悬挑长度为3.9米。图6.1-22卸料平台防护正立面图6.1-23悬挑卸料平台平面图12
)6.3施工要点6.3.1悬挑脚手架搭设要求1、搭设之前对进场的钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的材料。
2、脚手架的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按上述搭设程序进行。4、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和支撑件（连墙件）应随搭设
的架子及时设置，剪刀撑和支撑件（连墙件）不得滞后超过2步。如果超过相邻支撑件（连墙件）以上两步，无法设置支撑件（连墙件）时，应采取
撑拉固定等措施与建筑结构拉结。5、设置支撑杆或撑拉杆时，应掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。6、工人在架上进行搭设作业时，作
业面上需铺设临时脚手板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。7、在搭
设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。8、螺栓拧紧扭力
矩不应小于40N.m，且不应大于60N.m，应有相应的钢管扣件检测报告。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、
旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9、防
护设施脚手架要满挂全封闭式的钢板网。钢板网采用1.8×6.0m的规格，用镀锌铁丝绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m
，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架底处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1
.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设置18cm高红白油漆100斜向间隔的挡脚板。10、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与
整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆
上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线
的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置
按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，
焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间
的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。6.3.2脚手架的使用1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载人员、材料和机具重量
不得超过施工设计值，因该外架为结构施工期间用，为保险起见施工荷载（作业层上人员、材料、器具的重量）的标准值取3kN/m2。2、在架
板上堆放的施工设备单重≤1kN，使用人力在架上搬运和安装构件的自重≤2.5kN。3、在架面上堆放的材料应码放整齐、稳固，不影响施工
操作和人员通行，并及时清理干净，严禁上架人员在架面上跑动，退行或倒退拉车。4、作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常作业为准，禁
止在脚板上加垫器物，或单块脚手板以增加操作高度。5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件，整体性杆件，连接紧固杆和连墙件。确因操
作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完后及时恢复。6、工人在架上作业时，应注意个人安全保护和他人安全，
避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。7、工人上架作业前，各小组先行检查有无影响安全作业的问题存在，
在排除和解决后方可作业，发生异常和危险情况时，应立即通知架上人员撤离。8、每步架作业完成后，必须将多余材料、物品移至室内，工人收工
前应清理架面，将材料堆放整齐，垃圾清扫走，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.3.3脚手架的拆除表6.3
.3-1脚手架拆除施工工艺序号施工工艺要点1脚手架拆除前应全面检查扣件连接、连墙件等是否符合构造要求；同时清除脚手架上的杂物及
地面障碍物2拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除3连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除
后再拆脚手架4分段拆除高差大于2步时，应增加连墙件进行加固5每层脚手架拆除时，应先拆除连墙件，待外装饰人员修补、处理完善后再拆除本
层架体；拆除过程中应先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杆及剪刀撑6当脚手架拆至最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先搭设临时抛撑加固后
，再拆除连墙件7拆除过程中应将已松开连接的构配件及时拆除运走，避免误扶或误靠已松脱的杆件8拆下的杆件应，短杆件可先转入楼层，长杆件
应用人工传递至地面，严禁向下抛掷9拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人拆除较重杆件等危险性作业10架体拆除作业应设专人指挥，
多人同时作业时，应明确分工、统一行动，且应有足够的操作面11运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格分别存放第
七章进度管理计划7.1确定施工进度控制点控制点控制点项目名称施工时间完成时间1公寓地下室落地式脚手架搭设2019.03.10
2019.03.162公寓地首层落地式脚手架搭设2019.05.062019.05.113公寓地上悬挑脚手架搭设2019.05.1
82019.10.297.2施工进度管理组织机构和职责分工序号管理职务姓名职务职责和权限1组长项目经理负责总协调工作，负领导责
任2副组长项目总工施工人员组织，合理安排工序，进行方案交底，过程技术复核，保证工程质量满足要求3副组长安全总监负责施工过程安全总监
督、安全问题整改监督4组员专业工程师负责施工进度计划的落实、工作安排、工作面的协调、物资进场验收等5组员专业工程师负责施工进度计划
的落实、工作安排、工作面的协调、物资进场验收等7组员物资工程师负责材料的计划管理，材料问题协调，负责材料的进退场管理8组员安全工程
师负责施工过程作业面监督、安全问题整改监督7.3进度管理措施序号措施类别措施内容责任人1组织措施建全现场工期管理的组织机构，建
立以项目经理为组长的工期控制小组。根据“施工总计划”、“月度施工计划”、“周施工计划”进行安排工作并进行考核；出现工期滞后现象及时
组织相关人员进行分析并提出相应的纠偏措施等。2技术措施坚持“技术指导施工”的方针，积极为现场施工提供技术支持。根据纠偏措施制定相应
的技术保证措施。3经济措施建立建全“进度奖罚制度”并严格落实。4保障措施根据施工进度计划及材料进场计划，确保材料提前到场。第八章
质量管理计划8.1质量控制目标分解序号分项工程名称检查项目合格率1悬挑脚手架主控项目100%一般项目90%8.2质量管理的
组织机构和职责分工人员构成职务任务及分工组长对项目质量工作负领导责任副组长对项目质量工作总负责，确认质量问题处理方案，具体负责施工
现场相关技术的指导及相关资料的收集、整理。组员负责项目部指令在劳务层的贯彻实施。组员根据技术负责人的方案，具体实施并协调各种资源配
置。负责进行质量问题的整改工作。组员根据技术负责人的方案，具体实施并协调各种资源配置。负责进行质量问题的整改工作。组员负责脚手架搭
设过程检查，参与验收。组员负责脚手架搭设过程检查，参与验收。8.3确定质量控制点控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制
内容施工准备阶段材料进场钢管质量符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的相应规定。提供产品合格证。观感无明显变形、裂纹、压
扁和严重锈蚀的钢管材料进场安全网具备、监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网的力学性能应符合《安全网》(GB5725-2009)
的规定人员进场人员证件证件真伪及是否有效施工阶段施工过程扫地杆连续布置且距底面不大于200mm施工过程横杆步距、接头要求及与立杆的
连接施工过程剪刀撑剪刀撑的角度、搭接长度、扣件个数等施工过程跳板跳板的对接、搭接及底部小横杆位置、数量施工过程连墙件连墙件的位置、
间距及锚固长度等施工过程立杆立杆间距及接头要求等检查验收阶段验收扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于60N.m验收防护
措施跳板、钢板网、平网、挡脚板等验收避雷措施避雷设施及接地电阻等8.4质量保证措施序号分项保证措施1组织措施建立健全现场质量管理
的组织机构，建立以项目经理为组长的悬挑脚手架质量控制小组。根据图纸、规范，严格落实“三检制度”、“十不验制度”、“质量控制八项措施
”等。2技术措施坚持“技术先行”、“样板先行”，落实方案及技术交底的针对性、可操作性。利用BIM技术进行可视化交底。3经济措施建立
建全“质量奖罚制度”并严格落实。第九章安全管理计划9.1职业健康安全管理分解目标1、满足安全管理的相关要求。2、杜绝群众性事
件的发生。3、杜绝伤亡事故的发生。9.2安全管理组织机构和职责分工人员构成职务任务及分工组长对脚手架专项工程负全面管理责任副组
长对项目施工生产及技术质量工作总负责，确认质量问题处理方案，具体负责施工现场相关技术的指导及相关资料的收集、整理副组长负责项目部指
令在劳务层的贯彻实施、施工过程安全总监督组员根据项目总工的方案，具体实施并协调各种资源配置。负责进行质量问题的整改工作。组员根据项
目总工的方案，具体实施并协调各种资源配置。负责进行质量问题的整改工作。组员根据项目总工的方案，具体实施并协调各种资源配置。负责进行
质量问题的整改工作。组员负责质量监督、验收，及时提出质量问题。组员负责材料的进退场管理及验收劳务公司现场主管组员现场施工总指挥，负
直接领导责任劳务公司架工工长组员模板支架施工指挥，负直接管理责任9.3职业健康安全重大危险源序号工序/工作活动危险源可能导致的
事故受伤害人员1架体施工高处坠落人员伤害自己或他人2架体拆除高处坠落人员伤害自己或他人9.4安全生产管理制度1、所有高处作业人员
应学习高处作业安全知识及安全操作规程，特种高处作业人员应持证上岗。工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。
从事高处作业人员，应定期体检，对身体不适或上岗前喝过酒工人不准上岗作业。2、搭设和拆除架体时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防
滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不符合者严禁使用。3、作业时，钢管、扣件等构配件不得随意堆放，应放平放稳，严禁滑落。脚手架或操作平
台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台的施工总荷载不得超过其设计值。4、
吊装前，应设专人指挥。吊装机械位置应事先调整适当,吊装稳起稳落,就位准确,严禁大幅度摆动。操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方,防
止意外伤人。5、脚手架上架设的电线和使用的电动工具，不得超过36V的低压电源。高压电源的固定应使用绝缘橡胶材料。6、遇6级或6级以
上大风时，应暂停高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行施工。7、拆除架体应经技术人员同意。拆除作业必须由上而下逐层进行，
严禁上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，
应增设连墙件加固。8、拆除如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动构件必须一次拆除
。9、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。9.5安全生产保证措施9.5.1平时安全生产保证
措施1、脚手架搭设过程中架子工应系安全带，佩戴好安全帽。下部架体达到验收高度未经验收严禁搭设上部架体。2、脚手架搭设过程中脚手架下
部应严禁无关工种作业，以免造成人员伤亡。3、本工程脚手架垂直防护网均采用密目安全网封闭，密目安全网挂设在外排架的内侧。马道外侧需用
安全密布网封闭。4、操作层必须满铺脚手板，不得有空隙，探头板离墙面距离不得大于20。5、脚手架下面设水平网，水平网均为标准承力网。
6、脚手架外侧均设置护身栏杆，并设置一道挡脚板，并刷红白相间油漆，间隔15cm。7、脚手架和马道横竖杆刷黄色油漆，剪刀撑刷红白相间
的油漆，间隔40cm。8、脚手架季节性施工安全措施9.5.2雨季安全生产保证措施1、施工过程中，应随时观察脚手架的变化情况，大
风雨过后，要观察有无变化，发现问题及时处理。2、架子四角应设避雷装置，防止脚手架受雷击损坏。3、六级及六级以上大风和雾、雨天应停止
脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施。4、对高空作业的人员要作好安全教育，正确使用安全防护用品，遇有大雪或五级以上大风时应停止
高空作业，以保证安全。5、加强对架子工的管理，严禁违章作业，严守操作规程，管理人员要经常检查，以防事故发生。9.6安全生产应急
预案9.6.1应急预案目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防
止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。9.6.2应急领导小组及其职责表9.6.2
项目高支模应急小组及职责分工序号管理职务姓名职能职责和权限1组长总指挥本工程安全的事故应急处理的总负责人；负责事故现场的指挥和协
调；组织各应急救援小组进行救援活动；在紧急状态结束后，积极组织处理善后事宜，并组织人员参加事故的分析和处理。2副组长现场协调协助总
指挥做好事故现场的指挥和协调；对现场事故进行评估，根据评估采取相应的应急救援；做好消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门联
系工作；在紧急状态结束后，积极协助总指挥处理善后适宜，并参加事故的分析和处理。3副组长技术支持提出抢险、抢修及避免事故扩大的临时应
急方案和措施；指导抢险抢修组实施应急方案和措施；针对实施抢险、抢修过程中发现的问题，进一步完善应急方案和救援措施；绘制事故现场平面
图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。4组员通讯联络确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；确保各
小组成员之间的联系畅通；保持通讯设施和设备处于良好状态；负责应急过程的记录与整理及对外联络。5组员医疗救护在外部救援机构未到达前，
对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。协助外部救援机构转送
受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。6组员抢险救援负责实施抢险救援的应急方案和措施；寻找受害者并转移至安全地带；抢救事故现场的
物资设备，尽可能减少国家、集体的损失；对场区内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作；保持抢险救援通道的通畅，引导抢
险救援人员及车辆的进入并参加事故的分析。抢险抢修或救援结束后，直接向总指挥汇报救援活动中的详细情况、处理。7组员物资供应迅速调配抢
险物资器材至事故发生点；提供和检查抢险人员的装备和安全配备；保证在开工前应急救援物质的配备到位；及时提供后续的抢险物资。9.6.3
信息报告程序1、信息报告与通知1)应急指挥办公室设立值班室，保证值班人员24小时值班。值班室明示应急组织通信联系人及电话等。2
)突发安全事故发生时，事故现场有关人员立即迅速报告应急指挥机构（应急指挥办公室）。3)应急指挥办公室值班人员接警后，立即将警情报告
应急救援组长、副组长；特别重大事故，可直接向应急指挥中心总指挥、副总指挥及相关单位（部门）负责人报告。同时按规定，向上级主管单位报
告。2、信息上报1)事故发生后，指挥部应立即上报主管部门。2)信息上报内容包括：单位发生事故概况；事故发生时间、部位以及事故现场情
况；事故的简要经过；事故已经造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步统计的直接经济损失；已经采取的措施等。3)根据事故性质，应急
指挥中心按照国家规定的程序和时限，及时向政府有关部门报告。3、信息传递事故现场第一发现人员→应急指挥办公室→兼职应急救援人员→安全
生产事故应急组织→有部门。9.6.4处置措施1、触电事故的应急响应?1)发生触电事故时现场人员应当机立断，尽可能的立即切断电源
（关闭电路），亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。2)将伤员立即脱离危险地方，同时按事故报告程序进行报告，组织人员
进行抢救。3)若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。4)立即拨打当
地急救中心取得联系，应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应；或者直接送往制定救援医院。5)维护现场秩序
，保护事故现场。6)妥善处理事故的善后事宜，按国家规定对伤员进行赔偿。并认真分析事故原因，防止事故再次发生。2、机械伤害事故的应急
响应1)迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2)立即按事故报告程序进行报告。3)视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医
院检查。4)伤员有骨折、关节损伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要进行简单固定。5)若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）
包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。6)项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，
保护事故现场。7)妥善处理事故的善后适宜，按国家规定对伤员进行赔偿。并认真分析事故原因，防止事故再次发生。3、高处坠落、物体打击事
故的应急响应1)迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2)立即按事故报告程序进行报告。3)若发生大出血情况，应有效止血，包扎伤口。
4)骨折的伤员一定要包扎、固定后再搬运。5)高处坠落的伤员常疑有脊椎受伤，搬运时一定要使伤员平卧在硬板上，切忌只搬伤员两肩两腿，避
免在搬运过程中躯干过分屈曲或伸展，使已受伤脊椎移位，甚至断裂。6)视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。7)立即
拨打120向当地急救中心取得联系，应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应；或者直接送往制定救援医院。8)
事故应急救援指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。9)妥善处理事故
的善后事宜，按国家规定对伤员进行赔偿。并认真分析事故原因，防止事故再次发生。9.6.5应急器材清单序号名称器材1交通
工具项目部及现场车辆2消防应急器材干粉灭火器、二氧化碳灭火器、消防水带3防触电应急器材绝缘棒、绝缘鞋、绝缘手套4防高处坠落、物体打
击应急器材安全帽、安全带、安全网5防中毒应急器材气体控制仪、防毒罩、抽风机6急救药物及器材防中毒、防外伤药物、担架、消毒药物及喷洒
工具第十章环境管理计划10.1环境管理目标序号环境目标和指标实现方法责任人1噪声排放达标控制噪声排放限值2减少现场扬尘现场目
测扬尘不超过围档的高度3废弃物分类管理对各种废弃物分类管理放置。合理处置各类固体废弃物，尽量回收利用10.2重大环境因素清单序号
工序/工作活动环境因素环境影响评价方法1场地平整扬尘排放大气污染是否有扬尘2架体搭设噪音排放噪音污染是否扰民3钢管涂刷油漆化学品排
放土地污染是否有撒落4架体拆除噪音排放噪音污染是否扰民10.3环境保护措施序号分项名称保护措施1架体基础夯实机械平整过程中注意减
少扬尘，降低噪声污染2架体搭设注意控制噪音及及时悬挂安全网3架体拆除架体拆除时注意控制噪音，采取上下递接的方式第十一章绿色施工管
理计划11.1绿色施工组织机构和职责分工人员构成职务任务及分工组长负责总协调工作，负领导责任副组长负责总协调工作，负直接领导责
任组员负责现场协调工作，负直接领导责任组员现场施工协调，负直接管理责任组员现场协调，负直接管理责任组员负责成品保护过程检查与监督1
1.2成品保护计划及保证措施序号成品保护名称成品保护措施责任人1安全网加强现场管控减少破坏翟玉仕、黄凡2架体加强现场管不得随意
拆减构件翟玉仕、黄凡第十二章计算书和相关图纸（危险性较大专项施工方案）悬挑式扣件钢管脚手架计算书（一）5m长工字钢悬挑计算依据规
范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》G
B50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取
1.00。双排脚手架，搭设高度17.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立
杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2
.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16k
N/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度
变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段
长度2.00米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.80m。而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行
强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横
杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m活荷载标准值Q
=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.075+1.4×1.500=2
.238kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.238×0.90
02/8=0.227kN.mσ=0.227×106/5260.0=43.072N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,
满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.075+1.500=1
.615kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.615×900.04/(384×2.06×105×127100.0)
=0.527mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算
，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准
值P1=0.040×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN
活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.036+1.2×0.06
8+1.4×1.350)/2=1.007kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利
分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0
.175×1.007×1.500=0.273kN.mσ=0.273×106/5260.0=51.881N/mm2大横杆的计算强度小
于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算
公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(10
0×2.060×105×127100.000)=0.05mm集中荷载标准值P=(0.036+0.068+1.350)/2=
1.453kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1453.230×1500.003/(100×2.060×1
05×127100.000)=2.15mm最大挠度和V=V1+V2=2.199mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10m
m,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中
Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计
值；横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2
=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.060+
1.2×0.068+1.4×1.350=2.042kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m
时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0
kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准
值(kN/m)；本例为0.1295NG1=0.130×17.500=2.266kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本
例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)
栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4=0
.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×17.500=0.
262kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.849kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向
力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/
2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷
载高度变化系数，Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.30
0×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×
1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.849+0.9×1.4×2.700=8.021kN不考虑风荷载时,立
杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.849+1.4×
2.700=8.399kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——
风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw
=0.9×1.4×0.225×1.500×1.800×1.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑
，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.399kN；i——计算立
杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，
u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.1
18m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ—
—长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=8399/(0.19×506)=88.
443N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——
立杆的轴心压力设计值，N=8.021kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数
，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=
kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W
——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取
1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得
到0.188；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N
/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=8021/(0.19×506
)+138000/5260=110.657N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连
墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下
式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙
件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形
所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.103kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.103kN根
据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA
[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=150.00/1.
59的结果查表得到φ=0.63；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.0
0N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=
201.672kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平
钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧
脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W
=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=8.40kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.6
0×0.0001×7.85×10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑
梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1
=16.274kN,R2=1.583kN,R3=0.381kN最大弯矩Mmax=3.567kN.m抗弯计算强度f=M/1.05
W+N/A=3.567×106/(1.05×185000.0)+2.604×1000/3060.0=19.214N/mm2水平支撑
梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb
——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6
，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb''=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=
3.57×106/(0.929×185000.00)=20.75N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、拉
杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支
撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=16.481kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的
轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.481kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[
Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对
6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8
.000×16.481/0.850=155.119kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm
。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=16.481kN钢丝拉绳的吊环强度
计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径
D=[16481×4/(3.1416×65×2)]1/2=13mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉
环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.583kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗
拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉
环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1583×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=4mm水平钢梁与楼
板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计
算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.58kN；d——楼板螺栓的直径，d
=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚
固深度。经过计算得到h要大于1583.10/(3.1416×20×1.5)=16.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，
混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.58k
N；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的
局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要
求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=1.58×3.00/2=2.38
kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，
α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截
面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=130-20=110mm；αs=2.38×106/(1.
000×16.700×1.5×1000×110.02)=0.0080ξ=1-(1-2×0.0080)1/2=0.0080γs
=1-0.0080/2=0.9960楼板压点负弯矩配筋为As=2.38×10^6/(0.9960×110.0×210.
0)=103.2mm2悬挑脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书（二）7.5m长工字钢悬挑计算依据规范:《建筑施工扣
件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2
003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚
手架，搭设高度17.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80
米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，
同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷
载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.25
00，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.00米，
建筑物内锚固段长度4.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.80m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采
用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值
P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m活荷载标准值Q=2.000×1
.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.075+1.4×1.500=2.238kN/m
小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.238×0.9002/8=0.2
27kN.mσ=0.227×106/5260.0=43.072N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠
度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.075+1.500=1.615kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.615×900.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.527mm
小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆
的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.0
40×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q
=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.036+1.2×0.068+1.4×1.
350)/2=1.007kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布
荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.0
07×1.500=0.273kN.mσ=0.273×106/5260.0=51.881N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/
mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中
荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×
105×127100.000)=0.05mm集中荷载标准值P=(0.036+0.068+1.350)/2=1.453kN集
中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1453.230×1500.003/(100×2.060×105×12710
0.000)=2.15mm最大挠度和V=V1+V2=2.199mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三
、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣
件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标
准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN
活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.06
8+1.4×1.350=2.042kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单
扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架
荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；
本例为0.1295NG1=0.130×17.500=2.266kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手
板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自
重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4=0.960kN(4
)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×17.500=0.262kN经计算
得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.849kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立
杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700k
N风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，
Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×
0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计
算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.849+0.9×1.4×2.700=8.021kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计
值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.849+1.4×2.700=8.
399kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(k
N/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4
×0.225×1.500×1.800×1.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1
.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.399kN；i——计算立杆的截面回转半径
，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A
——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3
118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受
压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——
钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=8399/(0.19×506)=88.443N/mm2
；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力
设计值，N=8.021kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，
l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截
面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700
/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[
f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=8021/(0.19×506)+138000
/5260=110.657N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算
值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw
=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚
手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(
kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.103kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.103kN根据连墙件杆件强度
要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向
力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=150.00/1.59的结果查表得
到φ=0.63；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经
过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=201.672k
NNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的
连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体3
00mm，支拉斜杆的支点距离墙体=800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.0
0cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=8.40kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001
×7.85×10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.731k
N,R2=1.692kN,R3=0.535kN最大弯矩Mmax=4.057kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.
057×106/(1.05×185000.0)+2.677×1000/3060.0=21.760N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度
小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的
受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设
计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb''=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=4.06×106
/(0.929×185000.00)=23.61N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平
钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=R
Uisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=16.944kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取
最大值进行计算，为RU=16.944kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢
丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×3
7、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×16.
944/0.850=159.473kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环
强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=16.944kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中
[f]为吊环抗拉强度，取[f]=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[16944
×4/(3.1416×65×2)]1/2=13mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算
如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.692kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环
按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的
水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1692×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定
要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度
计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.69kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算
得到h要大于1692.44/(3.1416×20×1.5)=18.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计
算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.69kN；d——
楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计
值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁
与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=1.69×4.50/2=3.81kN.m根据《混
凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,
当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；f
y──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=130-20=110mm；αs=3.81×106/(1.000×16.7
00×1.5×1000×110.02)=0.0130ξ=1-(1-2×0.0130)1/2=0.0130γs=1-0.01
30/2=0.9940楼板压点负弯矩配筋为As=3.81×10^6/(0.9940×110.0×210.0)=165
.9mm2悬挑脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书（三）10m长工字钢悬挑计算依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全
技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构
设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17
.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型
为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100k
N/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.
6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度4.00米，建筑物内锚固段长度
6.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.80m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-
d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上
面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040k
N/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.
500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.075+1.4×1.500=2.238kN/m小横杆计算简图
2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.238×0.9002/8=0.227kN.mσ=0
.227×106/5260.0=43.072N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑
为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.075+1.500=1.615kN/m简支梁均布荷载作用
下的最大挠度V=5.0×1.615×900.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.527mm小横杆的最大挠度小
于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支
座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×0.900=
0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.
900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.036+1.2×0.068+1.4×1.350)/2=1.
007kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公
式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.007×1.500=
0.273kN.mσ=0.273×106/5260.0=51.881N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公
式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×12710
0.000)=0.05mm集中荷载标准值P=(0.036+0.068+1.350)/2=1.453kN集中荷载标准值最不利
分配引起的最大挠度V1=1.146×1453.230×1500.003/(100×2.060×105×127100.000)=2.
15mm最大挠度和V=V1+V2=2.199mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值
,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.0
40×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q
=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.068+1.4×1.3
50=2.042kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷
载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚
手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295
NG1=0.130×17.500=2.266kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.1
0NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m
)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷
载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×17.500=0.262kN经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.849kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷
载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按
照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.25
0Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0
.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的
最大轴向压力N=1.2×3.849+0.9×1.4×2.700=8.021kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=
1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.849+1.4×2.700=8.399kN风荷载设
计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la
——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.
500×1.800×1.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,
立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.399kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm
；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计
算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面
积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=19
6λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,
由长细比l0/i的结果查表得到0.188；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度
设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=8399/(0.19×506)=88.443N/mm2；不考虑风荷载时，
立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.0
21kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算
长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×
1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),
W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<
210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；MW——计算
立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立
杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=8021/(0.19×506)+138000/5260=110
.657N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×
wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=
3.000经计算得到Nlw=5.103kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.103kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值
Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=150.00/1.59的结果查表得到φ=0.63；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=201.672kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=8.40kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=17.363kN,R2=1.621kN,R3=0.696kN最大弯矩Mmax=4.835kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.835×106/(1.05×185000.0)+2.778×1000/3060.0=25.800N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb''=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=4.84×106/(0.929×185000.00)=28.13N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=17.584kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.584kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×17.584/0.850=165.495kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=17.584kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[17584×4/(3.1416×65×2)]1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.621kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1621×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.62kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于1620.63/(3.1416×20×1.5)=17.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.62kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=1.62×6.00/2=4.86kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=130-20=110mm；αs=4.86×106/(1.000×16.700×1.5×1000×110.02)=0.0160ξ=1-(1-2×0.0160)1/2=0.0160γs=1-0.0160/2=0.9920楼板压点负弯矩配筋为As=4.86×10^6/(0.9920×110.0×210.0)=212.2mm2悬挑脚手架计算满足要求！-67- |
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