目录一、编制依据1二、工程概况12.1整体工程概况12.2组织架构22.3电梯井道概况22.4施工特点42.5施工要求及技术保证条件4三、资
源配置43.1材料选用及其规格43.2.材料及机械设备投入计划5四、主要施工方法54.1．施工部署54.2．架体搭设技术参数64.
3.搭设工艺12五、脚手架拆除14六、安全保证措施15七、应急预案167.1应急组织机构167.2应急小组职责177.3施工过程
中的风险源识别187.4引发事故的直接原因187.5防控措施197.6应急程序和处置措施207.7预警及信息报告207.8应急响应
217.9应急医疗急救医院及路线图31八、计算书32一、编制依据1.西院区建设项目建筑、结构施工图。2.相关规范及标准。序号标准名
称标准编号1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083《
建筑结构荷载规范》GB50009-20124《钢结构设计规范》GB50017-20175《木结构设计规范》GB50005-20
036《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20168《建筑施工
安全检查标准》JGJ59-2011二、工程概况2.1整体工程概况建筑规模：总建筑面积119093.91㎡，其中地上总建筑面积90
811.34㎡，地下建筑面积28282.57㎡，其中人防区域建筑面积6573.19㎡，急救医院2951.12㎡，人员掩蔽3622.
07㎡。新建门诊楼、医技楼、病房楼、高压氧舱、附属业务用房，设置床位800张。本工程结构形式为框架及框架剪力墙结构，基础形式为桩基
础，门诊医技楼建筑高度19.95m，病房楼建筑高度82.85m，附属业务用房建筑高度27.75m，高压氧舱建筑高度6.15m。序号
项目内容1工程名称2建筑面积总建筑面积（㎡）119093.91地上建筑面积（㎡）90811.34地下建筑面积（㎡）28282.
573子项名称地上层数地下层数建筑高度（m）结构形式门诊医技楼4119.95框架剪力墙结构病房楼19182.85框架剪力墙结构高压
氧舱106.15框架结构附属业务用房6127.75框架结构4工程地址5建设单位6设计单位7监理单位8勘察单位9施工单位10劳务分包
11质量目标2.2组织架构组织架构图2.3电梯井道概况本工程病房楼共设置11台电梯，附属业务用房共设置2台电梯，门诊医技综合楼共设
置11台电梯，电梯数量24部。电梯井净截面尺寸有:30002400、30002300、23002250、24002400、
22002050、30002450、33002400、33002600、31002550、24002300等尺寸，病房
楼、门诊医技综合楼区域以DT-02举例（净截面尺寸24003000），附属业务用房区域以DT-01举例（净截面尺寸230024
00），具体平面布置详见下图：DT-02电梯井道平面图DT-01电梯井道平面图本工程所有电梯井操作平台搭设总高度和搭
设方法见下表：电梯部位电梯编号电梯数量搭设方法搭设高度病房楼DT-018落地架体加二次悬挑落地架体高度46.65m，第一次悬挑架体
高度17.1m，第二次悬挑架体高度13.2mDT-032DT-041门诊医技综合楼DT-011落地搭设搭设高度22.65mDT-0
21DT-031DT-041DT-051DT-061DT-071DT-081DT-091DT-101DT-111附属业务用房DT-
012落地搭设搭设高度30.75m2.4施工特点本工程病房楼电梯井道从地下一层至十九层，井道高度83.35m，井道高度较高，且井道
内双排脚手架立杆横向搭设间距较大；门诊医技综合楼电梯井道从地下一层至四层，井道高度25.65m，井道内双排脚手架立杆横向搭设间距较
大；附属业务用房电梯井道从地下一层至六层，井道高度33.45m。2.5施工要求及技术保证条件（1）仔细阅读图纸，编制安全可靠、操作
方便、经济可行的施工方案。（2）要求电梯井道操作架按施工参数及方法分段搭设，确保防护架在搭设及使用过程中安全、稳定、牢靠。（3）电
梯井井道内不可进行交叉作业，只可进行单层施工；（4）总包技术员、质量员及安全员应加强施工过程控制，搭设过程中随时检查纠偏，确保现场
严格按照方案施工，使模板搭设及拆除符合工程施工进度限制及质量要求。（5）操作架体施工前，项目技术负责人应组织对施工人员进行技术交底
，严禁盲目施工。三、资源配置3.1材料选用及其规格3.1.1钢管（1）本工程电梯井道操作架采用扣件式钢管脚手架进行搭设，钢管规格为
Ф48×2.7mm。钢管钢材牌号宜选用Q235A钢，其屈服强度不得小于215N/mm2。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层
、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，不得使用严重锈蚀、弯曲、压扁、裂纹的钢管。3.1.2扣件采用可锻造铸铁或铸钢制造扣件，其主要部
位不得有夹渣、气孔等铸造缺陷。扣件外表不应有裂纹，表面积大于10mm2的砂眼不得超过3处，旋转部位应灵活旋转。3.1.3模板、木方
模板采用1830mm×915mm×15mm的覆膜多层板。木条板规格40mm×200mm，主要采用松木制作。不得使用有腐朽、虫蛀、折
裂或非标准的异形木方。3.2.材料及机械设备投入计划3.2.1材料投入计划根据本工程的建筑规模及井道高大小、高度、个数，本工程所需
相关材料计划如下表所示：序号材料名称规格数量1钢管Ф48×2.7mm14000m2直角扣件——5000个3对接扣件——1250个
4旋转扣件——1250个5面板15mm厚附膜多层板500m26木条板40mm×200mm10m32.2机械设备投入计划根据材料运
输以、架体搭设以及检查验收等不同阶段的施工需求，本工程需要的主要机械设备如下表所示：序号设备名称型号规格数量用途1塔吊/5台垂直运
输2手提圆盘锯/3把模面板加工3力矩扳手3把检测扣件4千分尺0.02mm1把钢管检测四、主要施工方法4.1．施工部署本工程门诊医技
综合楼电梯井操作平台采用落地式脚手架进行支撑，架体搭设高度25.65m；附属业务用房电梯井操作平台采用落地式脚手架进行支撑，架体搭
设高度33.45m；病房楼电梯井操作平台下部采用落地式脚手架进行支撑，上部分别在十层位置和十五层位置设置16#工字钢，十层至十五层
位置、十五层至屋面位置的操作脚手架搭设在工字钢上；电梯井底板至十层部分架体搭设高度为46.65m，十层至十五层部分架体搭设高度为1
7.1m，十五层至屋面部分架体搭设高度为13.2m。4.2．架体搭设技术参数4.2.1技术参数结合本工程电梯井道平面尺寸为：30
00mm×2400mm、2300mm×2400mm，本工程脚手架搭设参数设计详见下表：脚手架搭设方式DT-01电梯脚手架DT-2
电梯脚手架脚手架搭设高度H(m)33.45m46.65m、25.65m、17.1m、13.2m立杆步距h(m)1.5m1.5m立杆
横距lb(m)1m0.9m立杆跨距la(m)1.3m1.3m立杆离井道内壁距离a(m)0.55m0.55m脚手架钢管类型Φ48×2
.7Φ48×2.7横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.100.10立杆计算方法单立杆单立杆电梯井井道架搭设过程中，立杆步距不大于1
.5m，立杆横距不大于1.8m，立杆跨距不大于1.2m。4.2.2施工平面布置图本工程电梯井道施工平面布置图如下图所示：4.2.3
施工剖图病房楼DT-02剖面图门诊医技综合楼DT-02剖面图附属业务用房DT-01剖面图（1）作业层铺设木跳板作为操作平台。
硬性防护采用15mm厚模板铺设。作业层的硬性防护待施工层施工完毕后，拆除周转到下一楼层循环使用；作业层以下的硬性防护，每2层铺设一
道且间距不大于10m。脚手架连墙措施：将水平杆端采用可调托撑方式与两端墙体顶紧，或一侧用可调托撑方式与两端墙体顶紧，一侧包梁连接，
每两步设置一道。4.2.4抱墙节点图4.3.搭设工艺4.3.1施工流程定位放线→铺设垫块→搭设脚手架→铺设操作平台→随着施工进
度逐层施工操作平台及硬防护。4.3.2搭设脚手架1）立杆按照平面布置图布设立杆，立杆接长应采用对接。立杆对接扣件必须交错布置，相邻
两个立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向不应小于500mm。2）水平杆纵向水平杆布置在立杆内侧，采用直角扣件与立杆
连接。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距地面不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。第
二步以上纵横向水平杆的设置步距，应根据层高进行调整，原则不超过1.5m。纵向水平杆设置在横向水平杆下面，并用直角扣件扣紧在横向水平
杆上，并与立杆扣接，四边形成“□”字形闭合。3）连墙件连墙件应随着架体升高逐层设置，当墙柱及梁侧模拆除后即可安装。本工程连墙件设置
如下图所示：顶墙措施：将水平杆端采用可调托撑方式与两端墙体顶紧，或一侧用可调托撑方式与两端墙体顶紧，一侧包梁连接，每两步设置一道。
4）操作平台在操作层采用施工现场使用的木条板满铺，并采用直径3.2mm镀锌钢丝将跳板与脚手架横杆、立杆绑扎牢固，严防倾翻。操作平台
需循环周转利用，即随着施工楼层的增加，拆除下层已施工的楼层周转到上一楼层循环使用。作业层以下，应每隔2层铺设一道硬性防护且间距不大
于10m安全网每层均铺设安全网，安全网用钉子固定在施工完成的混凝土电梯井壁上。五、脚手架拆除1.脚手架拆除时与搭设顺序相反。2.
脚手架拆除前应对架体进行安全检查，确保不存在严重隐患，如存在安全隐患，先对脚手架进行架进行修整或及时排除危险源，以保证脚手架在拆除
过程中不发生危险。3.拆除前，应进行拆除安全交底，清除脚手架上杂物及地面障碍物。4.在拆除脚手架时，应先清除脚手架上垃圾杂物，清除
时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内则垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中装入容器中运下。5.拆除原则上是由上而下、后搭者先拆、先搭
者后拆。同一部分拆除顺序是：拆安全网→拆小横杆→拆大横杆→拆立杆→拆连墙6.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。7.拆
除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎腿。8.连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆其它脚手架体。9.
卸料时，各构配件严禁抛至楼(地)面，必须通过施工电梯或其它垂直运输设备进行装运。10.拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，
应及时清理，将合格的与需要整修后重复使用的和报废的加以区分，按规格堆放，对合格品应及时进行保养，保养后送仓库保存备以后使用。六、安
全保证措施1..脚手架必须由持相应有效操作证的架子工搭设和拆除。施工前进行安全技术交底，严格按有关操作规程施工。2．架子搭设作业人
员应穿防滑鞋及悬挂安全带，并戴好安全帽，做好分工及协调配合。3.作业人员应带工具袋，操作工具应放在工具袋内，以防坠物伤人，搭设材料
应随搭设速度，随用随上，以免放置不当掉落，伤人。4.每次收工前，架上材料应使用完，不要存留在作业面上。已搭好的脚手架应形成稳定结构
，不稳的要临时加固。在搭设过程中，配合施工的人员应避开落物的区域。5.脚手架随结构楼层施工进度进行搭设，每次搭一层，支搭完毕后，经
项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6.严格控制搭设高度，严禁超高搭设脚手架。7.禁
止将模板支撑固定在脚手架上，或用电梯井内脚手架作为结构的模板支撑。8.在搭设脚手架时，特别注意严禁使用不合格材料。其中构配件材质同
外脚手架。由安全员指挥，作业人员必须服从统一指挥。9脚手架搭设完，必须经施工、技术、安全、使用班组等人员验收合格后，挂牌使用。10
.禁止堆放物料，禁止拆除受力杆件。11.在使用期间定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施
工安全。七、应急预案本预案适用于电梯井操作架的安装、使用和拆除发生高处坠落、物体打击等事故的救援处理。7.1应急组织机构为保证工程
施工安全，危险源一旦出现险情，能够做到及时、迅速、有效抢险，将险情控制在最小范围，将损失减小到最低限度，特成立项目部抢险领导小组。
抢险领导小组对集团公司负负责，对项目部各分部统一指挥。应急组织机构图（1）应急机构7.2应急小组职责组长职责：全面负责项目部应急救
援责任制的组织和落实工作，为应急准备及响应的培训工作提供必要的资源。事发后第一时间组织应急求援工作，并对应急救援工作全面负责。副组
长职责：评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动
；安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。应急小组职责通讯组（1）接
警的第一时间内准确、迅速的向项目部应急救援组发出事故通知，并及时将指挥中心的各种指令准确传达到相关部位。（2）负责在关键部位引导公
共组织顺利到达现场。（3）协助公司级应急救援通讯组工作。警戒组（1）迅速对事故现场周围建立警戒区域，为应急救援工作的物资运输、人群
疏散、救援队伍提供交通畅通。（2）防止无关人员进入事故现场发生不必要的伤亡或进行违法活动。（3）负责项目部应急救援的警戒与治安。（
4）协助发出警报、现场紧急疏散、人员清点、传达紧急信息、执行指挥机构的通告、协助事故调查。（5）协助公司级应急救援的警戒与治安。现
场组（1）尽快控制事故的发展，防止事故的蔓延和进一步扩大。（2）迅速抢救伤员及珍贵财物、资料。（3）根据现场的实际情况做出准确判断
，不得冒险作业，为公共急救组织到达现场开展急救工作做好充分准备。（4）负责项目部级应急救援的消防和抢险。（5）协助公司级应急救援的
消防和抢险。救护组（1）组织受伤人员的现场急救。（2）根据受伤的情况合理安排转送医院进行治疗。（3）准备必要的急救器材及药品。（4
）负责项目经理部级应急救援的医疗与卫生工作。（5）协助公司级应急救援的医疗与卫生职能。后勤组（1）负责应急物资的准备和管理。（2
）负责及时供应所需的设备、材料、用品等，参加设备安全事故的调查处理。善后组（1）主要负责事故调查、分析、处理。（2）协调相关单位积
极处理事故，将事故影响降到最低。7.3施工过程中的风险源识别1、整架倾倒或局部垮架；2、整架失稳、垂直坍塌；3、人员高空坠落；4
、物体打击；5、不当操作事故。7.4引发事故的直接原因1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架1）构架缺陷：构架缺少必须的杆件，未按方案设
计的数量和要求设连墙件或边柱件；2）在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙、连柱件；3）严重超载；4）高空坠落产生过大的动荷载。
2、人员高空坠落1）作业层未按规定设置防护；2）作业层未满铺脚手板或架面与墙柱之间的间隙过大；3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不好
或发生断裂而坠落；4）不当操作产生的碰撞和闪失。3、不当操作大致有以下情形：1）用力过猛，致使身体失去平衡；2）拉车退着行走；3）
拥挤碰撞；4）集中多人搬运重物或安装较重的构件；5）冬天架面上的冰雪未清除，造成滑跌。7.5防控措施7.5.1高处坠落（1）重点作
好施工现场的“外防护、内封闭”各项防护设施的设置，加强“四口”、“五临边”的防护，并正确使用“三宝”。（2）高处作业人员须戴好安全
帽、系好安全带、穿防滑鞋，安全带定期做荷载、冲击实验。（3）高处作业人员不得穿拖鞋、硬底鞋、易滑鞋上班，禁止其他无关人员进入施工现
场。（4）在基坑边缘0.8～0.2m处，设置防护围栏，围栏高度按大于1.2m设置，要求牢固、结实、可靠。（5）从事架子、起重作业人
员，定期检查身体，必须持证上岗。（6）作业平台上的脚手板必须满铺，且平顺、牢固、无探头板。施工搭设的梯道、脚手架、防护栏、安全网等
防护设施应符合安全要求，经安全员检查合格后方可投入使用，架子工程施工应严格执行《建筑施工高处作业安全技术规范》和《建筑安装安全技术
操作规程》有关规定。（7）基坑内施工的人员上、下班设专用的斜道或梯道，禁止攀爬模板、脚手架。（8）高处作业面上用的料具应放置稳妥，
小型工具、材料应随时放入工具袋中，传递料具应安全可靠，严禁抛掷，禁止交叉施工。（9）夜间作业应保持良好的照明，基坑周围悬挂醒目的安
全警示牌和警示灯。（10）高处作业使用的各种机电设备，钢丝绳等设备应按有关规定、要求购置，并指定专人负责检查，发现问题及时更换、处
理。7.5.2物体打击事故（1）设置警戒区。下述作业区应设置警戒区：脚手架搭设或拆除、钢模板安装拆除、。设置的警戒区应由专人负责警
戒，严禁非作业人员穿越警戒区或在其中停留。（2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交
叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。（3）模板安装与拆除。模板的安装与拆除应按照施工方案进行作业。高处作业
应有可靠立足点，不要在被拆模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。（4）现场清理。清理各楼层的杂物，集中放在斗
车或桶内，及时吊运到地面，严禁从窗内往外抛掷。（5）工具袋。高处作业人员应配带工具袋，装入小型工具，小材料和配件等，防止坠落伤人。
高处作业所用的较大工具，应放在楼层的工具箱。砌砖使用的工具应放在稳妥的地方。（6）拆除工程。除设置警戒的安全围栏外，拆下的材料要及
时清理运走，散碎材料应用溜放槽顺槽溜下。（7）防飞溅物伤人圆盘锯上必须设置分割刀和防护罩，防止锯下木料被锯齿弹飞伤人。（8）安全帽
。戴好安全帽，是防止物体打击的可靠措施。因此，进入施工现场的所有人员都必须戴好符合安全标准，具有检验合格证的安全帽，并系牢帽带。7
.6应急程序和处置措施1、项目经理部建立应急准备和响应救援值班室，值班室在工程部，并保证24小时轮流值班。2、在室外工地附近张贴“
119、110、120”电话的安全提示标志，以便现场人员都了解，在应急时能快捷地找到电话拨打报警求救。电话一般应放在室内临现场通道
的窗扇附近，电话机旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用，房间无人上锁，
有紧急情况无法开锁时，可击碎窗玻璃，便可以向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。3、当事故的评估预测达到启动应急预案条件时，由应
急领导小组发出启动应急反应预案令。由应急总指挥、事故现场操作总指挥同时启动应急反应行动组织，按应急预案的规定和要求以及事故现场的特
性，执行应急反应行动。根据事态的发展需求，及时启动协议应急救援资源和社会应急救援公共资源，最大限度地降低事故带来的人员伤亡和经济损
失。施工现场应急救援处理及报告程序见“应急处理程序”和“应急报告程序”。7.7预警及信息报告应急报警由应急上报、内部应急报警、外部
应急报警和上级汇报四部分组成。其形式为由下而上、由内到外，形成有序的网络应急报警机制。1）应急上报当紧急事态出现，第一时间报告项目
经理部施工现场负责人，施工现场负责人通过危险辨识，决定是否立即向公司总部报告。当紧急事态出现而没有超出项目部处理能力时，仅在施工现
场范围内报警；当紧急事态超出项目部处理能力时，应同时在现场报警和向公司总部报告。2）内部应急报警当紧急事态出现，由项目部确定报警方
式，向施工现场发出应急反应警报，通知项目部有关人员以及事故现场的全体人员进入应急反应状态；当现场电源切断时，用对讲机、手提电喇叭巡
回呼叫报警；当灾害可能波及周边相邻单位时，由项目部负责向有关单位报警，通知相关人员进入紧急救援状态。3）外部应急报警当紧急事态超出
项目部处理能力时，在内部报警的同时，应急救援指挥中心办公室应按应急救援总指挥的部署，迅速直接或通过公司应急救援指挥中心领导向社会公
共救援组织报警求助，包括社会救援中心、消防、保安、环保、安全监察、医院、政府相关部门提出求助。除上述规定的对外联络渠道外，其他部门
由应急救援指挥中心，在需要时及时进行外部报警或联络。4）上级汇报当工程建设项目发生的事态演变为重大事故时，应急救援指挥中心办公室应
按照建设部第3号令《工程建设重大事故报告和调查程序规定》或地方政府事故上报规定和行业事故上报制度，依照程序立即直接或者逐级向公司负
责人和上级相关主管部门汇报，包括企业主管部门和企业所在地建设主管部门、安全监督部门、劳动部门、公安部门、人民检察院、地方工会等部门
。5）内部报警或联络在工作时间内发生紧急事态，利用现场内电话、对讲机、移动电话等进行报警或联络；在夜间及节假日期间发生紧急事态，指
挥中心办公室逐个同相关人员约定其联络方式，并存入指挥中心备用，保证上述人员及时准确地位。7.8应急响应（1）疏散交通管制处置措施1
）人员紧急疏散当灾情不能控制，并进一步扩大时，由应急救援总指挥下达应急疏散指令，现场指挥应立即组织发出所有人员按逃生路线迅速撤离的
警报。现场救援人员按要求关闭正在操作的电气设备，尽快有秩序地疏散场内人员、车辆至安全区域指定集合点；并加强警戒，保护好现金等贵重物
资，抢救受伤人员；应急小组做好物资保障工作。在发现有人员受伤时，先判断环境的安全性再进行求助；在指定地点集中后，由授权人员统计应到
人数，并及时向应急救援指挥中心报告，以便及时了解是否存在员工滞留危险区域等情况；全体人员在指定集中地点停留，直至警报解除。当事故发
展趋势影响到施工场所周边群众的生命财产安全时，现场应急救援指挥中心应及时通知所在区政府和居民委员会，由他们下达周边群众疏散警报，现
场应急救援人员要协助区政府和居民委员会做好人员疏散与撤离。2）交通管制交通管制由事故现场警戒和交通管制两部分构成。（1）警戒事故发
生后，对场区周边必须警戒隔离。其任务和作用是：保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰、尽力保护现场人员的安全等。（2）交通管制事
故发生后，及时通知交警部门，对事故发生地的周边道路实施有效的管制，其主要目的是为救援工作提供畅通的道路。突发事件应急处理流程图7.
8救援措施及注意事项7.8.1一般性外伤应急处理措施发生骨折时现场抢救注意事项：如果伤口出血时，应先止血，包扎伤口，再行骨折固定。
固定骨折的上下两头，若遇关节，也要同时固定、指（趾）应露在外面，以便仔细观察。固定时松紧要适当，如不当应重新固定，固定后应速送医院
救治。使用止血带时要记住六个字：快：动作快，抢时间；准：看准出血点，准确扎好止血带；垫：垫上垫子，不要直接扎在皮肤上。上：扎在伤口
上方，尺尽量接近伤口处，但禁止扎于上臂中段。适：松紧适宜，以出血停止、摸不到远端脉搏为合适。放：每隔半小时放松2~3分钟。松止血带
时，应同是用指压法压迫止血，缓缓放松。包扎时注意事项：（1）动作要轻而熟练，不可碰撞伤口；（2）包扎的部位要准确；（3）接触、覆盖
伤口的敷料（棉花、纱布等）要干净，最好经过消毒；（4）包扎要牢固，松紧合适，打结应避开伤口；（5）包扎用的器材（6）包扎和搬运伤员
的方法见后面章节。（7）配备的应急材料有条件时可用三角巾、四头带和专用绷带等包扎救护材料，当无专用材料时，可机动灵活应用身边干净的
衣服，毛巾等进行包扎。7.8.2高处坠落事故的处理（1）发现事故，立即向领导汇报，并保护好现场。（2）积极救护伤员。施工中容易发生
高处坠落的有以下几种情况：“四口”处坠落、临边处坠落、脚手架上坠落、悬空作业坠落。控制措施及要求：（1）牢固树立自我安全保护意识，
作业前要认真检查自己的作业段和作业面，如发现防护措施有缺陷或隐患，必须及时解决或待排除后方可作业。（2）要了解和掌握施工现场安全防
护规定，严格遵守本工种的安全技术操作规程。（3）脚手架搭设必须编制施工方案；项目部必须对登高作业人员进行安全交底，并保留交底记录。
（4）进入施工现场必须戴好安全帽，悬空高处作业必须正确使用安全带。严禁穿硬底鞋、易滑鞋上岗作业。（5）上下作业应走脚手架斜道或楼梯
，不得攀登脚手架或翻越阳台、窗口，严禁乘坐井字架、龙门架吊篮和其他非载人起重机上下。（6）高处作业时，除正确使用安全带外，还要注意
站立位置要得当、稳妥，不宜用力过猛，防止失去平衡而坠落。（7）用单面梯登高，上端要扎牢，下端应有防滑措施，人字梯底脚要拉牢。（8）
冬季施工时，作业前应先清除作业面上得霜冻或积雪，并采取可靠的防滑措施。（9）不得随意拆除安全防护措施，如因作业需要临时拆除或变动时
，须经施工负责人同意，并采取可靠的防护措施，作业后必须立即复原。（10）高处坠落容易出现骨折现象，应采取的如下应急措施：1）当发生
伤亡事故时，应立即抢救伤员（现场抢救或送往就近医院），并保护好事故现场，并向有关部门报告事故情况2）发生骨折时现场抢救注意事项：如
果伤口出血时，应先止血，包扎伤口，再行骨折固定。固定骨折的上下两头，若遇关节，也要同时固定、指（趾）应露在外面，以便仔细观察。固定
时松紧要适当，如不当应重新固定，固定后应速送医院救治。3）骨折固定的材料：①夹板有木制、铁制夹板，还可用伤员胸部，健肢或木棒等临
时代替夹板；②敷料作垫子用：有棉花、纱布或衣服、布、草等；绑夹板用：有三角巾、绷带、线绳、腰带等，禁止用铁丝之类的东西。（11）
骨折的临时固定方法1）前臂骨折固定(见图一)①夹板固定伤员手握棉团，二块夹板分别放在前掌、背侧，加垫后用三角巾绑好固定，悬带吊在
胸前；②无夹板固定伤肢吊在胸前，再用一条三角巾将上臂和悬吊的前臂一同固定有胸部。2）上臂骨折固定(见图二)①夹板固定伤肢屈曲于
胸前，在上臂的外侧放一块夹板，加垫后用两条带将骨折上下两端固定。将前臂吊于胸前，再用一块三角巾将上臂固定在胸部。②无夹板固定用一
条三角巾或宽布带将上臂固定于胸侧（宽带的中央要正对骨折处），再用三角巾将前臂吊起来。图一：前臂骨折固定图二：上臂骨折固定3）小
腿骨折固定(见图三)①夹板固定取长短相等的夹板（从脚跟到大腿中部）地块，放在伤腿内外侧（若仅用一块，则放在外侧，）加垫后在骨折上
下两端、膝下、足和大腿中部分别用布带缠紧，在外侧打结，在脚部应用8字形绷带固定，使脚与小腿呈直角。②无夹板固定伤员仰卧，将健肢移
向伤肢，使两脚并列对齐，两腿之间塞以棉花或衣服，然后同上法用布缠紧打结。夹板固定健肢固定图三：小腿骨折固定4）大腿骨折固定（见图
四）把一块自腋窝到足跟长的夹板放在伤肢外侧，健肢移向伤肢并列。加垫后，用5-7条布带分段固定。脚部用8字形绷带固定，使脚与小腿呈直
角。图四：大腿骨折固定5）颈椎的固定伤员仰卧在硬板上，颈上放置薄垫，颈部两侧用沙袋或衣服等堵塞固定，防止头颈摇动或旋转。在搬运
或运送时，应妥善牵引头部，控制颈段脊柱活动。6）胸腰椎的固定(见图五)脊柱损伤时，应使脊柱保持延伸的姿势，不可屈同或扭转，可用一长
木板或长棍棒紧贴脊柱缚扎固定。用硬板抬关送时，伤员可取仰卧位，在胸背部或腰部置放薄枕或其他垫物，使脊柱取后伸姿势，伤员也可俯硬板上
，上胸部稍垫高，并取出衣袋中的硬性物品，伤员应俯卧。图五：胸腰椎的固定（卧位）7）骨盆部固定伤员仰卧于硬板担架上，两膝半屈，膝下垫
衣服等，骨盆部以三角巾或宽布带环绕包扎固定。（12）伤员的搬运方法有：1）单人徒手搬运：可采用扶、抱、背、掮等方法，适用于伤势较轻
或无骨折的伤员搬运。2）双手徒手搬运：有椅托式、轿杠式和拉车式（见图六）。要注意：脊椎损伤者不得用椅托或拉车式搬动。图六：双人徒手
搬运法3）多人徒手搬运对胸腰段脊柱损伤者，可采用三人搬运法。即三人并排蹲在或单膝跪在伤员的同侧，然后用手分别托住伤员的头、肩、胸背
部、臀部和下肢，在使伤员保持平卧姿势下抬起伤员，三人步调一致地向前进（见图七）。或由2-3人循伤员躯体的纵轴轻轻将伤员平移于担架上
（图八）。对颈椎损伤者，应由3-4人搬运，其中1人负责头及颈部的牵拉固定，使头部与身体成直线而不能伸屈或旋转（图九）。图七：三
人搬运法图八：脊柱损伤的正确搬运方法图九：颈椎损伤的正确搬运方法4）担架搬运将伤员抬起，轻轻地放在担架上，用衣服、被子、草等东西
，把空隙处垫好，以免摇荡。抬担架行进时，伤员的头部要向后，以便于在持面抬担架的人随时观察伤员情况的变化。上坡时前面的人要抬高，以使
担架保持平衡。5）搬运伤员的注意事项：①对有骨折的伤员，原则上在未固定前不要随便搬运，以免因搬运不当而加重损伤。②通常在搬动时更应
特别注意，要固定损伤部位，并避免脊柱屈曲和扭转。不可采用一人抱一人抬腿，或使伤员屈身仰卧于雨布或被单上搬运等错误方法，以免造成脊髓
损伤，使伤员肢体瘫痪。（13）配备应急的器材担架、简易担架可用门板、长木棍、钢管、绳子、梯子、长板凳等制成。夹板、棉花、纱布、
绷带、线绳、腰带。7.8.3物体打击应急措施施工现场物体打击行成原因：人为操作不顺、施工现场无防护或防护不严密、不到位、无个人防
护用品或个人防护用品不全，使用不正确、起重作业过程中的物体坠落。（1）学习、了解施工现场个人防护常识及措施，掌握正确使用个人防护用
品的方法。进入施工现场必须戴好安全帽。（2）对各类手持机具，使用前必须认真检查，如有裂纹、损伤、连接松动等缺陷，必须及时修复或更换
。（3）作业前，应对周围的操作环境进行观察，检查操作面上方、周围的防护设施是否齐全、牢靠。（4）在进行安装、拆卸作业时，要设禁区标
志、派专人负责监督，严禁无关人员逗留或穿行。（5）施工作业场所如有可能坠落的物件，先行拆除或加以固定。工具应随手放入工具袋。拆卸下
来的物料、废料或余料应及时清理运走，不得任意堆放或向下丢弃。传递件禁止抛掷。（6）作业中，如发现有异响、落物或其他险情，应及时避到
安全地带。（7）发生物体打击事故后，根据人员受伤严重程度不同进行救护，对需要送医院救护的，在进行现场临时救护后送当地医疗部门救治。
因物体打击，出现出血现象，应采取如下措施：1）出血的种类由于受伤血管的性质不同，出血可分为三种:①动脉出血。血色鲜红，出血时像小
喷泉一样喷出，时间稍久，就有生命危险。②静脉出血。血色暗红，出血时慢慢流出，时间久了也有危险；③毛细血管出血。血色鲜红，出血时血液
从整个伤面渗出，常可自动凝固。2）进行止血止血方法一般有四种，即加压包扎止血法，指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法。①加压包扎止
血法。用消毒纱布或干净毛巾、布料折成比伤口稍大的垫子盖住伤口，然后用三角布或绷带加压包扎，就可达到止血的目的。②指压止血法。用手指
或掌、拳把出血的血管上部（近心的一头）用力压向其下面的骨头，阻断血液来源，达到临时止血的目的。全身常用的动脉指压点有：Ⅰ、头面部出
血指压点（图十）：颞浅动脉、面动脉；Ⅱ、上肢出血指压点（图十一）：锁骨下动脉、腋动脉、肱动脉；Ⅲ、下肢出血指压点：股动脉压迫点（图
十二）：图十：头面部出血指压图十一：上肢出血指压点③填塞止血法。把消过毒的棉花或纱布填塞在伤口内，再用加压法包扎，此法适用于腋
窝、肩部、大腿部伤口的止血。④止血带止血法。止血带止血适用于大血管出血，尤其是动脉出血，当采用加压包扎止血不能在效地止住出血时可用
此法（见图十三）。常用橡皮管作止血带，也可用绷带、三角巾、布带等代替绞紧止血法（见图十四）：图十二：股动脉压迫点图十三：止血带止血
法图十四：绞紧止血法3）使用止血带时要记住六个字：快：动作快，抢时间；准：看准出血点，准确扎好止血带；垫：垫上垫子，不要直接扎
在皮肤上。上：扎在伤口上方，尺尽量接近伤口处，但禁止扎于上臂中段。适：松紧适宜，以出血停止、摸不到远端脉搏为合适。放：每隔半小时放
松2-3分钟。松止血带时，应同是用指压法压迫止血，缓缓放松。4）包扎时注意事项：①动作要轻而熟练，不可碰撞伤口；②包扎的部位要准确
；③接触、覆盖伤口的敷料（棉花、纱布等）要干净，最好经过消毒；④包扎要牢固，松紧合适，打结应避开伤口；⑤包扎用的器材⑥包扎和搬运伤
员的方法见。（8）配备的应急材料有条件时可用三角巾、四头带和专用绷带等包扎救护材料，当无专用材料时，可机动灵活应用身边干净的衣服，
毛巾等进行包扎。7.9应急医疗急救医院及路线图（1）应急急救医院信息及常用电话急救电话急救电话报警电话火警匪警（2）应急急救医院路
线图序号定点医院名称详细地址联系电话1八、计算书计算书一：病房楼30002400落地式电梯井脚手架计算书双排扣件钢管脚手架计算书
依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-20
11计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度50.0米，立杆采用单立管。立杆的
纵距1.30米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.55米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48×2.7，连墙件采用2步2跨
，竖向间距3.00米，水平间距2.60米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m
2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主
结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.5100，体型系数1.2000。地基承载力标准值170kN/m2
，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=
π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷
载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=
0.350×1.300/2=0.227kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.300/2=1.300kN/m荷载的计算值q
=1.20×0.036+1.20×0.227+1.40×1.300=2.136kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考
虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.136×1.0002/8=0.267kN.mσ=γ0M/W=1.00
0×0.267×106/4121.4=64.771N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠
度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.227+1.300=1.563kN/m简支梁均布
荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.563×1000.04/(384×2.06×105×98914.1)=0.999mm小横杆的
最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上
面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036
×1.000=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.300/2=0.227kN活荷载标准值Q=
2.000×1.000×1.300/2=1.300kN荷载的计算值P=(1.20×0.036+1.20×0.227+1.40×
1.300)/2=1.068kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.20×0.036)×1.3002+0.175
×1.068×1.300=0.249kN.mσ=γ0M/W=1.000×0.249×106/4121.4=60.339N/m
m2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度
和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×
1300.004/(100×2.060×105×98914.130)=0.034mm集中荷载标准值P=(0.036+0.227+
1.300)/2=0.781kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146×781.500×1300.003/(10
0×2.060×105×98914.130)=0.966mm最大挠度和V=V1+V2=0.999mm大横杆的最大挠度小于1300
.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R≤
Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作
用力设计值；γ0——结构重要性系数；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.300=0.046kN脚手板的荷载
标准值P2=0.350×1.000×1.300/2=0.227kN活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.300/2=1
.300kN荷载的计算值γ0R=1.000×(1.20×0.046+1.20×0.227+1.40×1.300)=2.
148kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动
,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷
载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1336NG1
=0.134×50.000=6.680kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG
2=0.350×4×1.300×(1.000+0.550)/2=1.410kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例
采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.300×4=0.884kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括
安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.300×50.000=0.650kN经计算得到，静荷载标准值NG
=NG1+NG2+NG3+NG4=9.625kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的
1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.300×1.000/2=2.600kN风荷载标准值应按照以下公
式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.510U
s——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到：Wk=0.300×0.510×1.200=0.184kN/m2
。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2
0×9.625+1.0×1.40×2.600=15.189kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=γGNG+
γQNQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.20×9.625+1.40×2.600=15.189kN风荷载设计值产生的
立杆段弯矩MW计算公式MW=1.40×0.6×0.05ξWklaHc2其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la
——立杆的纵距(m)；ξ——弯矩折减系数；Hc——连墙件间竖向垂直距离(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=1.40×0.6×0.05×0.60×0.184×1.300×3.000×3.000=0.054kN.m五、立杆的稳定性计算
:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.189kN；i——计算立杆的截面回
转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5
00；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；
A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；λ——长细比
，为2599/16=162λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=140<210长细比验算满足要求!φ——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.271；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f
]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=1.0×15189/(0.27×384)=1
45.808N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N
——立杆的轴心压力设计值，N=15.189kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度
附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式
l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2
；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；λ——长细比，为2599/16=162λ0——允许长细
比(k取1)，为2250/16=140<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结
果查表得到0.271；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.054kN.m；σ——钢管立杆受压强度
计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=1.0×15189
/(0.27×384)+1.0×54000/4121=158.943N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],
满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[
φAσ-(γGNG2k+γQNQk-NXie)]/γGgk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2
.944kN；NQk——活荷载标准值，NQk=2.600kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，
gk=0.134kN/m；NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.001kN；σ——钢管
立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=88.462
米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[γGNG2k+0.9×
γQ(NQk+φAMwk/W)-NXie]}/γGgk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.9
44kN；NQk——活荷载标准值，NQk=2.600kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk
=0.134kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.039kN.m；NXie
——轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.001kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm
2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=79.928米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度
[H]=79.928米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风
荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.40×wk×Awwk——风荷载标准值，wk
=0.184kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×2.60=7.800
m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=2.005kN，
连墙件轴向力计算值Nl=5.005kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]/γ0根据连墙件杆
件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]/γ0其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=55.0
0/1.60的结果查表得到φ=0.91；净截面面积Ac=3.84cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=
205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=66.955kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到N
f2=285.395kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到N1=5.
005kN，小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求!连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面
的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=
60.76(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=15.19kNAg——基础底面面积(m2)；
Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，双排脚手架取1.254fa——地基承载力设计值(kN
/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；
mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!双排扣件脚手架计算满足要求！
计算书二：附属业务用房23002400落地式电梯井脚手架计算书双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准
》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-201
2《钢结构设计标准》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/m
m2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度35.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.30米，内排
架距离结构0.55米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48×2.7，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.60米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载
为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN
/m2，高度变化系数0.5100，体型系数1.2000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载
力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算
:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.300/2=0.227kN
/m活荷载标准值Q=2.000×1.300/2=1.300kN/m荷载的计算值q=1.20×0.036+1.20×0.22
7+1.40×1.300=2.136kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如
下:M=2.136×1.3002/8=0.451kN.mσ=γ0M/W=1.000×0.451×106/4121.4=1
09.464N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算
公式如下:荷载标准值q=0.036+0.227+1.300=1.563kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.
563×1300.04/(384×2.06×105×98914.1)=2.853mm小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10
mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最
不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036×1.300=0.046kN脚手板的荷
载标准值P2=0.350×1.300×1.300/2=0.296kN活荷载标准值Q=2.000×1.300×1.300/2=
1.690kN荷载的计算值P=(1.20×0.046+1.20×0.296+1.40×1.690)/2=1.388kN大横
杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载
最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.20×0.036)×1.3002+0.175×1.388×1.300=0.322kN
.mσ=γ0M/W=1.000×0.322×106/4121.4=78.022N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/m
m2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷
载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×1300.004/(100×2.060×
105×98914.130)=0.034mm集中荷载标准值P=(0.046+0.296+1.690)/2=1.016kN集中荷载
标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146×1015.950×1300.003/(100×2.060×105×98914.1
30)=1.255mm最大挠度和V=V1+V2=1.289mm大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!三、
扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设
计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ0——结构重要性系
数；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.300=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.300×
1.300/2=0.296kN活荷载标准值Q=2.000×1.300×1.300/2=1.690kN荷载的计算值γ0R=
1.000×(1.20×0.046+1.20×0.296+1.40×1.690)=2.776kN单扣件抗滑承载力的设计计算满
足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在
20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标
准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1336NG1=0.134×35.000=4.6
76kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.300×(
1.300+0.550)/2=1.683kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0
.17NG3=0.170×1.300×4=0.884kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG
4=0.010×1.300×35.000=0.455kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=
7.698kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=2.000×2×1.300×1.300/2=3.380kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(
kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.510Us——风荷载体型系数：Us=
1.200经计算得到：Wk=0.300×0.510×1.200=0.184kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.20×7.698+1.0×1.40×3
.380=13.970kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=γGNG+γQNQ经过计算得到，底部立杆的最大
轴向压力：N=1.20×7.698+1.40×3.380=13.970kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=
1.40×0.6×0.05ξWklaHc2其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；ξ—
—弯矩折减系数；Hc——连墙件间竖向垂直距离(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.40×0.6×0.05×0
.60×0.184×1.300×3.000×3.000=0.054kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计
算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.970kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k—
—计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；l0——计算长度(m
),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×1.500=2.685m；A——立杆净截面面积，A=3.
842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；λ——长细比，为2685/16=167λ0—
—允许长细比(k取1)，为2325/16=145<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l
0/i的结果查表得到0.254；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[
f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=1.0×13970/(0.25×384)=143.264N/mm2；不考虑风荷
载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=1
3.970kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——
计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.1
55×1.550×1.500=2.685m；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗
矩),W=4.121cm3；λ——长细比，为2685/16=167λ0——允许长细比(k取1)，为2325/16=14
5<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.254；MW——
计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.054kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]—
—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=1.0×13970/(0.25×384)+1.0×54
000/4121=156.398N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(γGNG2k+γQNQk-
NXie)]/γGgk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=3.022kN；NQk——
活荷载标准值，NQk=3.380kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；
NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.
00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=72.551米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，
单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[γGNG2k+0.9×γQ(NQk+φAMwk/W)-NX
ie]}/γGgk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=3.022kN；NQk——活荷
载标准值，NQk=3.380kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；Mwk
——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.039kN.m；NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，NQ
k=0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳
定性计算的搭设高度[H]=64.562米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=64.562米。七、连墙件
的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)
，应按照下式计算：Nlw=1.40×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.184kN/m2；Aw—
—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×2.60=7.800m2；No——连墙件约束脚手架
平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=2.005kN，连墙件轴向力计算值Nl=5.005kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]/γ0根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]/γ0其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=55.00/1.60的结果查表得到φ=0.91；净截面面积Ac=3.84cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=66.955kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=285.395kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到N1=5.005kN，小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求!连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk=N/Ag≤γufa其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=55.88(kPa)N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=13.97kNAg——基础底面面积(m2)；Ag=0.25γu——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，双排脚手架取1.254fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=mf×fak其中mf——脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!双排扣件脚手架计算满足要求！计算书二：病房楼30002400电梯井脚手架工字钢挠度计算书选取工字钢作为简支梁进行验算，通过pkpm计算出每根立杆作用在工字钢上的最大力为10.89KN。单跨梁设计验算一、梁的静力计算概况1、单跨梁形式：简支梁2、荷载受力形式：1-63、计算模型基本参数：长L=3.0Mc=1.0M经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.295kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×1.200/2=3.240kNNK=NG+NQ=8.535kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式ND=γGNG+γQNQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：ND=1.20×5.295+1.40×3.240=10.89kN二、选择受荷截面1、截面类型：工字钢：I162、截面特性：Ix=1130cm4Wx=141cm3Sx=80.8cm3G=20.5kg/m翼缘厚度tf=9.9mm腹板厚度tw=6mm三、相关参数1、材质：Q2352、x轴塑性发展系数γx：1.053、梁的挠度控制［v］：L/250四、内力计算结果1、支座反力RA=(N/2)ND(其中N=L\c)=16.34KN2、支座反力RB=RA=16.341KN3、最大弯矩Mmax=(NN+1)/(8N)NDL(其中N=L\c)=13.61KN.M五、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax=Mmax/(γxWx)＝91.93N/mm22、A处剪应力τA=RASx/(Ixtw)＝19.47N/mm23、B处剪应力τB=RBSx/(Ixtw)＝19.47N/mm24、最大挠度fmax=(5N^4+2NN+1)/(384N^3)NkL^3(其中N=L\c)1/(EI)=4.04mm5、相对挠度v=fmax/L=1/750弯曲正应力σmax=91.93N/mm2<抗弯设计值f:215N/mm2满足要求！支座最大剪应力τmax=19.47N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2满足要求！跨中挠度相对值v=1/750<挠度控制值［v］:L/250满足要求！验算通过！【施工现场生产安全事故应急预案】229 |
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