高大模板施工方案编制：审核：审批：目录第1章编制依据1第1.1节设计图纸及施工组织设计施工方案1第1.2
节国家、行业、地方规范规程1第1.3节安全管理法律法规2第1.4节其他3第2章工程概况3第2.1节工程总体概况3第2.2节工程简要
概况3第2.3节高大模架工程概况4第3章施工安排9第3.1节流水段划分9第3.2节施工部位及工期要求11第3.3节劳动组织及职责分
工12第4章施工准备13第4.1节技术准备13第4.2节现场准备14第4.3节材料准备15第5章高大模板支撑架体系设计21第5.1
节模板及支撑体系的选择21第5.2节模板及支撑体系方案设计22第5.3节构造设计42第6章模板支撑架施工工艺43第6.1节支撑架的
搭设及模板安装43第6.2节模板支撑架的拆除45第7章高大模板支撑架检查与验收47第7.1节构配件进场验收47第7.2节支撑架验收
50第7.3节重新检查验收53第8章混凝土浇筑过程中注意事项53第8.1节施工缝的留置及处理53第8.2节混凝土浇筑过程中注意事项
54第9章监测监控措施55第9.1节监测目的55第9.2节监测报警值55第9.3节监测仪器56第9.4节监测频率56第9.5节监测
点布置56第9.6节人员组成及组织结构57第9.7节监测工作管理规定57第10章季节施工措施58第10.1节雨季施工措施58第10
.2节冬季施工措施59第11章施工安全保证措施59第11.1节安全管理体系建立59第11.2节安全职责59第11.3节安全管理规定
61第11.4节模板支撑时的安全措施62第11.5节模板拆除时安全注意事项63第11.6节应执行的强制性条文64第12章应急预案6
4第12.1节应急领导小组65第12.2节应急领导小组分工65第12.3节应急救援原则66第12.4节模板支撑架事故预防措施66第
12.5节模板支撑架事故应急措施68第12.6节应急救援路线70第13章计算书72第13.1节轮扣式楼板（高4.85m，厚1050
mm）模板支撑架计算书72第13.2节轮扣式楼板（高5.3m，厚400mm）模板支撑架计算书84第13.3节轮扣式楼板（高5.35
m，厚350mm）模板支撑架计算书96第13.4节轮扣式楼板（高5.4m，厚120mm）模板支撑架计算书108第13.5节扣件式梁
底支撑（高3.03m，梁宽800mm，梁高2600mm，梁跨1600mm）计算书120第13.6节梁侧计算书（梁宽800mm，梁高
2600mm，梁跨1600mm）计算书135编制依据设计图纸及施工组织设计施工方案序号名称编制时间工程施工图纸-车库结构柱
平面图施32结10/11/12-2020.07工程施工图纸-顶板密肋楼盖结构平面图施32结13/14/15-2020.07工程施工
图纸-顶板水平及竖直方向次肋梁平法配筋图施32结16/17/18/19/20/21-2020.07工程施工图纸-顶板主肋梁平法配筋
图施32结22/23/24-2020.07工程施工图纸-密肋楼盖结构设计说明总05结05-2020.07工程施工图纸-人防顶板密肋
楼盖结构平面图施49结10工程施工图纸-人防顶板水平方向次肋梁平法配筋图施49结11工程施工图纸-人防顶板竖直方向次肋梁平法配筋图
施49结12工程施工图纸-人防顶板主肋梁平法配筋图施49结13工程施工图纸-人防地下车库柱平面布置图施49结15工程施工组织设计2
021.04工程模板施工方案2021.07工程钢筋施工方案2021.07工程混凝土施工方案2021.07国家、行业、地方规范规程序
号类别名称编号国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015混凝土结构工程施工规范GB50666-2011
建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013建筑结构荷载规范GB50
009-2012安全网GB5725-2009建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011混凝土结构设计规范GB5001
0-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011直缝电焊钢管GB/T13793-2016低压流体输送用焊接钢管GB/T30
91-2015碳素结构钢GB/T700-2006一般工程用铸造碳钢件GB11352-2009钢管脚手架扣件GB15831-2006
梯形螺纹第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2-2005梯形螺纹第3部分：基本尺寸GB/T5796.3-2005混凝
土模板用胶合板GB/T17656-2018木结构工程施工质量验收规范GB50206-2012行业建筑施工临时支撑结构技术规范J
GJ300-2013建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012施工现场临时用电安全
技术规范JGJ46-2005建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工扣件式
钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011团体建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019山东省钢筋
混凝土密肋楼板LO7G324安全管理法律法规序号名称编号建设工程安全生产管理条例国务院393号令特种作业人员安全技术
培训考核管理规定国家安全生产监督管理总局令第30号生产安全事故应急预案管理办法国家安全生产监督管理总局令第17号危险性较大的分
部分项工程安全管理规定住房城乡建设部令第37号危险性较大的分部分项工程安全管理规定住房城乡建设部办公厅建办质〔2018〕31号建设
工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质（2009）254号关于印发起重机械、基坑工程等五项危险性较大的分部分项工程施工安全要
点的通知2017年5月31日发布其他序号名称编号施工企业文件标准关于印发“加强危险性较大的分部分项工程安全管理的规定
”的通知（一局发展安字[2015]114号）施工企业文件标准中国建筑一局（集团）有限公司建设工程技术质量红线（2019版）工程概况
工程总体概况序号项目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6施工总承包单位工程简要概况主要说明与高大
模板支撑架相关的概况。序号项目内容1建筑面积(m2)总建筑面积133218.97㎡地下建筑面积31735.28地上建筑
面积101483.692建筑层数地下1层地上地上17/20/30层3建筑层高(m)地下部分B1层3.55/4.75/5.75地上部
分1、2、3、4、5、6、7、8F1层3.13F2-F19层3.1F20层3.229夹层1.7F1层5.63F2-F3层3.4F4
-F29层3.1F30层3.22屋顶层5.1基底标高-0.20.82最大基坑深度6.4结构高度/建筑总高62.35393.754楼
板厚度(mm)地下部分150主楼部分120、130、160、180、5梁截面尺寸(mm)地下部分/主楼部分180400、180
450、200400、200480、200500、250400、250800、250900高大模架工程概况设计依据根据
《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》(住房城乡建设部办公厅建办质〔2018〕31号)规定，本安全专项方案只针对本工程地下/地上
搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的混凝土模板支撑工程进行设计
。本工程地下室柱帽均属需专家论证的高大模板支撑体系范畴。编号项目单位内容备注1楼层/轴线部位/地下车库顶板2搭设高度m2.75/2
.8/3.15/3.95/4.0/4.3/4.35/4.85/5.33搭设面积m226208.34柱帽截面尺寸mm长度2600宽度
2600厚度600/900/950/1050含板厚5楼板厚度mm150/2006次肋梁截面尺寸mmABC=15034055
07主肋梁截面尺寸mmABC=400600600ABC=5005905508支撑体系/柱帽承插式轮扣支撑架+木模板
密肋梁承插式轮扣支撑架+模壳柱帽高大模板支撑架设计概况地下室顶板柱帽模板支撑立杆设置在地下室底板抗水板上，地下室底板抗水板板厚为3
50~400mm，混凝土强度为C35P6。编号柱帽边长（mm）柱帽厚度（mm）数量支模高度（m）ZM12600×260090016
92.8/4/5ZM22600×26009001952.8/4/5ZM32600×2600900362.8/4/5ZM42600×
260095022.75ZM52600×260095023.95ZM62600×2600900242.8/4/5ZM72600×2
600900152.8/4/5ZM82600×260090032.8/4ZM92600×2600900442.8/4/5ZM102
600×260090094ZM112600×260090032.8/4地下室顶板柱帽部位平面图和剖面图详见下图：柱帽位置与主、次密
肋梁部位剖面图密肋梁楼板模板支撑架设计概况地下室顶板密肋梁根据计算属于常规模板支撑体系，地下室底板抗水板板厚为350~400mm，
混凝土强度为C35P6。柱帽及密肋梁板平剖图地下室顶板柱帽与密肋梁分布柱帽及密肋梁平面图施工重点难点及应对措施序号重点分析应对措施
1本工程框架柱柱帽厚度最大达到1050mm，属于高支模施工，柱帽模板架体搭设安全是本工程施工重点。通过调整架体的横纵间距和步距对高
支模区域架体进行计算，最终确定安全合理的模架体系。2本工程地下室除楼座区域外，其余区域均为密肋楼板，施工区域为达26208m2，密
肋楼板施工质量是本工程施工的重点。选择具有相关工程施工经验的劳务队伍进行施工。施工前对劳务队伍及模壳生产厂家进行交底，明确施工要求
及质量标准。提前与模壳生产厂家提前进行沟通，为厂家生产模壳提供充足时间3本工程密肋梁楼板施工面积达到26208m2，模壳投入量大，
但是其他区域无密肋梁楼板，模壳投入量是本工程需要控制的重点。结合地下室结构构造对地下室顶板划分为23个流水段，施工时分区分段施工4
地下室密肋梁尺寸大部分为980980，与轮扣架横杆模数不匹配，轮扣架无法支撑至密肋梁上通过排杆考虑现场存在的多种轮扣架受力情况，
选择其中的最不利情况进行本项目密肋板受力计算，确保现场架体稳定，可靠。施工重难点分析及应对措施施工安排流水段划分地下室顶板施工流水
段划分图施工部位及工期要求施工部位及工期要求序号施工部位开始搭设混凝土浇筑拆除时间1北区L-68.1409.0310.012L-7
8.1108.3009.283L-88.1609.1010.084D-108.1809.0910.075D-89.0109.201
0.186D-78.2309.1210.107D-118.2809.1710.158D-129.0609.2510.239D-99
.1109.3010.2810L-99.0910.0210.3111南区L-508.2109.1210.1012L-408.200
9.1510.1313L-308.2509.1410.1214L-209.0109.2010.1815L-109.0609.271
0.2516D-608.1808.2909.2717D-3-109.1110.0110.2918D-3-209.0609.2410
.2119D-108.2809.1510.1220D-509.1610.0411.0221D-209.1109.2910.2722
D-4-110.0510.2611.2423D-4-209.1610.0611.04劳动组织及职责分工项目管理层组织机构项目管理层
职责分工项目管理层职责分工表序号职务姓名主要职责1项目经理潘玉龙施工现场第一领导人2执行经理金泰羽参与方案整体策划及决，并对现场施
工全面负责。3项目总工赵宝组织编写支撑体系方案，根据实际情况优化方案，进行方案交底，审核技术交底，检查方案执行情况。具体落实方案编
制及方案交底，检查监督方案具体落实及执行情况。负责施工过程中的质量控制，并监督检查是否按方案施工，加工及安装质量是否符合方案要求。
4现场经理陶鹏负责总体施工安排，进度调控，参与现场总体施工组织协调5商务经理马凯负责组织协调商务部和物资部对模板支撑架体进行招标，
采购。6机电经理曹含光负责施工过程中的供电和照明等方面的支持。7安全总监李兵兵负责施工过程中的安全检查及安全控制。劳务层职责分工劳
务层职责分工表施工区施工队伍施工队管理职责结构淮安舟溢生产负责：常士亮负责各工种的全面管理工作，落实总包单位的技术交底，做到工程生
产有计划，质量控制措施落实到位。技术负责：李小磊负责施工中落实技术方案安全员：窦志红负责各工种的安全管理工作，落实总包单位的安全技
术交底，落实各项施工过程中的安全与文明施工管理。架子工工长：/负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除木工工长：许中全负责高大模板支撑
体系的模板安装混凝土工长：俞如兵混凝土浇筑、试块留设工人数量及分工搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特
种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。工人及数量分工表序号工种人数备注1专职安全员3负责各工种
的安全管理工作，落实总包单位的安全技术交底，落实各项施工过程中的安全与文明施工管理。2木工240负责高大模板支撑体系的模板安装3钢
筋工150密肋梁、柱帽等钢筋绑扎4混凝土工36混凝土浇筑、试块留设5架子工20负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除施工准备技术准备
1、要熟悉图纸及相关规范，了解掌握模板的施工工艺，并学习相关规范、规程，2、施工前认真查阅图纸（包括与建筑图对应情况）、做好图纸审
查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录及相关安全质量规范，找出模板及模板支撑架工程中施工重难点、安全质量施工注意点等，做到施工中重
点突出。3、组织编制《阳光·壹号高大模板施工方案》，明确施工过程中的施工进度计划，及材料、机具、人员进场等方面的安排。并报公司技术
中心审核，公司总工程师审批，细化修改后组织高大模板专家论证，遵照专家的意见进行修改完善后对项目相关部门进行方案、措施交底(交底形式
均采用书面交底)。4、论证通过后，由技术部组织对管理人员及模板支撑架体操作人员交底、培训、教育，明确施工过程中的相关安全质量要求。
交底时项目工程部、质量部和安全部参加。5、做好模板及支撑架体施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证
技术资料的及时、准确、完整。6、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确
、完整。7、技术部负责结构施工阶段模板问题的收集和措施编制，并根据现场实际问题及时作技术措施及方案措施的补充。现场准备项目位于青岛
胶州海尔大道与北京路交汇处。占地面积38661㎡。场区东侧设置一个大门与海尔路相连。场地内设置可辐射场区的道路，采用碎石或建筑垃圾
铺设临时道路。大门处设置1：6混凝土坡道。场地内共计投入7台塔吊用于施工材料的倒运。其中2台为TC6513，5台TC5610。具体
布置详见下图：平面布置图材料准备主要材料计划序号材料名称型号/规格单位数量1轮扣架立杆Φ48.3×3.6mmm2992362
轮扣架横杆Φ48.3×3.6mmm3870083扣件式钢管Φ48.3×3.6，L=3000mmm1437664钢管扣件与Φ48
.3钢管配套个94365可调托撑Φ36，KTC-45个317436木龙骨50×100mmm38207PK模壳980×980mm个1
13818PK模壳980×680mm个54249PK模壳680×680mm个64210覆膜木胶合板2440122015/915
183015mmm252791备注：1）以上所列材料用量为估算量，具体应以现场实际情况为准；2）进场时间随工程进度分批进场。
高大支撑施工所需多层板、木方、钢管等材料按施工部位提前进场，堆放整齐备用。模板工程用钢管、木方及扣件等材料进场应有产品质量证明文件
、质量检验报告，并由现场材料员对材料的尺寸、表面质量和外形进行检查验收。钢管、扣件、安全网等材料进场均须按照国家现行标准抽取试样做
相关性能试验，合格后方能使用。1、轮扣式钢管（1）支撑用的轮扣式钢管脚手架。钢管为483.6mm,立杆高度为600~3000mm
，立杆焊接轮盘对角尺寸为110mm，厚度为9m；横杆长度300~2400mm横杆插头厚度12mm。可调顶托长为450mm。（2）立
杆节点根据上部荷载的不同，区别布置。（3）轮扣式钢管脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793-201
6)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3091-2015)中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》
GB/T700-2006)的规定。（4）可调顶托螺母应采用可锻铸或铸钢制造，轮盘、横杆插头、应用碳素钢制造，其材料机械性能应符合《
一般工程用铸造碳钢件》GB11352-2009的规定。（5）采用钢板热冲压整体成形的轮盘，钢板符合《碳素结构钢》GB/T700-2
006标准中Q235A级钢的要求板材厚度不得小于9mm，并经600~650℃的时处理。严禁利用废锈蚀钢板制造。（6）立杆连接外套管
壁厚不得小于3.6mm。内径不大于50mm,外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。（7）杆件的各焊接部位应牢固可
靠，焊缝高度不小于3.5mm。（8）在直插式双自锁型节点上同时安装1-4个横杆，每只横杆上的插头均应能与轮盘、立杆单独锁紧。（9）
可调顶托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（10）构配件外观质量要求：钢管应无裂缝、凹陷、
锈蚀；铸造件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不能有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊饱
满，没有咬边、夹碴、裂缝等缺陷；立杆最大弯变形矢高不超过1/1500L，横杆斜杆变矢高不超过1/250L；可调构件螺纹部分完好，无
滑丝现象，无严重锈蚀。2、扣件式钢管（1）钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793-2016或《低压流体输送用焊接
钢管》(GB/T3091-2015)中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-200
6中Q235级钢的规定。（2）钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。钢管端部切口平整。（3）新
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、硬弯、压痕。（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》JGJ130-2011规范表8.1.8的规定要求。序号项目允许偏差（mm）检查工具1外径壁厚-0.5-0.36游标卡尺2钢管两
端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.18游标卡尺（5）旧钢管应无锈蚀，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重
的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；若有锈蚀则其外表面锈蚀深度不得大于0.18
mm。（6）钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定表8.1.8序号4的规
定。序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲①各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5≤5钢卷尺②立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m
≤12≤20③水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板①板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺②板面扭曲（任一角翘
起）≤5（7）钢管上严禁打孔。（8）钢管应涂有防锈漆。3、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《
钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。（3）新、旧扣件均应进行
防锈处理。（4）扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-
2006的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。4、可调式U型托（1）可调托撑螺杆外径不得小于36m
m，直径与螺距应符合现行国家标准《梯形螺纹第2部分：直径与螺距系列》GB/T5796.2-2005、《梯形螺纹第3部分：基本
尺寸》GB/T5796.3-2005的规定。（2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合
长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30㎜。（3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜，变形不应大于1㎜
。（4）可调托撑螺杆伸出长度不应超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，U形托顶点离第一道横杆的距离应不大于650mm
。（5）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。5、木方（1）模板用龙骨方木，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。木方截面尺寸必须
符合施工设计要求，使用前木方的使用面要加工平整。抗弯强度等数值达到施工及规范要求。（2）为增大安全系数，进场方木实际规格为50mm
×100mm，验算承载力时方木规格取为38mm×85mm；进场方木实际规格为100mm×100mm，验算承载力时方木规格取为85m
m×85mm。6、多层板（1）多层板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点
。板材厚度15mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018的规定。（2）各层板的原材含水率不应大
于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。（3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹
抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。（5）进场模板规格为122
0mm×2440mm×15mm。7、脚手板（1）木脚手板材质应符合现行国家标准中的有关规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设
置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。（2）木脚手板质量应符合JGJ130-2011规范第3.3.3条的规定，宽度、厚度允许偏差应符
合国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2012第4.3.1条表4.3.1第一项的规定。（3）不得使用扭曲变形、
劈裂、腐朽的脚手板；8、安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全
网力学性能应符合《安全网》（GB5725-2009）的规定，阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不得大于4s。平网采用P-
3×6m的锦纶编织安全网，网眼孔径不大于10cm。9、脱模剂的选择木模板脱模剂采用水性脱模剂。选用绿色环保，对混凝土无污染，对土地
无污染，不影响操作工人健康，要求成膜时间约10～20分钟。不影响后期表面装饰。脱模剂注意事项：（1）使用规定的脱模剂，严禁使用废机
油。涂刷的油层要求均匀适度，不得有漏涂、皱皮、脱皮、流坠、开裂等现象。（2）严禁脱模剂沾污钢筋和混凝土接茬部位。（3）配置时容器工
具要干净，无锈蚀，不得混入杂质。工具用毕后，用酒精洗刷干净晾干。根据使用说明储存在避光、阴凉的地方，每次用过后，必须将盖子盖严，防
止潮气进入，储存期不宜超过产品规定的期限。（4）涂刷脱模剂主要采用滚筒涂刷，操作要迅速。结膜后，不要回刷，以免起胶。涂层要薄而均匀
，太厚反而容易流淌。（5）脱模剂的保存也要放在干燥、通风好的环境，并做好明显标识。10、工具计划序号仪器设备名称型号规格数量进场日
期1全站仪莱佧TC4061现已进场2激光经纬仪J22现已进场3水准仪S32现已进场4铅锤仪DZJ22现已进场5钢卷尺5m10现已进
场6钢卷尺50m2现已进场7靠尺2m10现已进场8塌落度桶上口100mm、下口200mm、高300mm2现已进场9兆欧表2C-7
2C-82现已进场10地阻仪2C-81现已进场11扭矩扳手71411-221现已进场12漏电保护器m90008现已进场13塞尺/4
现已进场14百格网/2现已进场15砼试模100×100×100mm8组现已进场16游标卡尺0—200mm1现已进场17方尺250×
500mm1×2现已进场18手锯/10把现已进场19眼镜扳手/30把现已进场11、机械设备计划序号设备名称型号规格数量功率（KW）
进场日期1塔吊TC65132442021.072塔吊TC5610534.82021.073插入式振捣器ZX50C301.1现已进场
4交流电焊机BX3-500-2439.5现已进场5无齿锯/82.8现已进场6电锯/44.5现已进场7木工电刨MZB2-80/140
.7现已进场8钢筋调直机GT4-1455.5现已进场9钢筋切断机GQ-4043.0现已进场10钢筋直螺纹套丝机GY-40C64.0
现已进场11钢筋弯曲机GW4563.0现已进场高大模板支撑架体系设计模板及支撑体系的选择模板支撑架体设计原则：确保安全、技术合理、
经济实用、保证质量。考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安
全可靠，经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转
利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5、模板及模板支架的搭设，还必须符
合《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011检查标准要求，并符合山东省文明工地的有关标准。6、复核高大模架支撑体系下方结构楼板承
载力足够承受上部的荷载。综合考虑以上各种因素，最终决定选择轮扣式架体，具体选型详见下表：模板及支撑体系选型序号部位模板及支撑体系选
型支撑类型1地下室柱帽轮扣式支架+双钢管+木方+木模板2密肋梁楼板轮扣式支架+双钢管+木方+木模板+PK模壳3楼座区域楼板轮扣式支
架+双钢管+木方+木模板模板及支撑体系方案设计地下室柱帽模板支撑架体设计本工程柱帽厚度人防区600mm、1050mm，非人防区90
0mm、950mm。柱帽区域架体横纵间距为600mm，步距1200mm。架体四周均加设剪刀撑，宽度为4跨。构件类型板厚（mm）代表
板型（mm）支撑架体参数侧模参数支撑高度（m）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）架体步距（mm）次龙骨间距、规格主龙骨间距、规格加
固方式、材料、间距地下室柱帽600900950105010505.34.856006001200Φ48钢管与50mm×100mm木
方（拼缝处木方，其余位置钢管），间距150mm双Φ48钢管次龙骨50×100mm木方@150，主龙骨双Φ48钢管@600，加固采用
M14螺杆对拉或焊接，最下一道距离柱帽底0~150mm，其余间距≤500设置一道4.34.03.9560060012002.82.
756006001200柱帽分布图（图中云线区域）③区③区②区①区柱帽立杆布置图①区②区③区地下室密肋梁楼板模板支撑架体设计本工程
密肋梁楼板施工区域为除楼座和地下车道进出口区域，人防区顶板厚200mm，非人防区顶板厚150mm。支撑架体横纵间距为为90090
0mm，步距为1200mm，横纵向每5跨由底至顶设置一道剪刀撑，剪刀撑宽度为5跨。构件类型板厚（mm）代表板型（mm）支撑架体参数
侧模参数支撑高度（m）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）架体步距（mm）次龙骨间距、规格主龙骨间距、规格加固方式、材料、间距密肋板
200/150（肋梁400）200/150（肋梁400）5.39009001200Φ48钢管与50mm×100mm木方（拼缝处木方
，其余位置钢管），间距150mm双Φ48钢管次龙骨50×100mm木方@150，主龙骨双Φ48钢管@600。4.34.35900
90012003.159009001200②区①区③区③区地下室顶板立杆布置图①区纵剖②区纵剖③区横剖地下室楼后浇带模板支撑架体设
计后浇带宽度800mm，沿后浇带宽度方向轮扣立杆间距为900mm，沿后浇带长度方向轮扣立杆间距900mm。横杆步距为1200mm。
主龙骨采用48.33.5mm双钢管，间距随板下立杆。次龙骨为50100mm木方，间距150mm。模板为15mm多层板。施工时确
保后浇带模板主龙骨和次龙骨与相邻楼板主龙骨和次龙骨分离，后浇带下支撑架体为独立设置不拆除（2侧各保留2根立杆与纵横向水平杆，并设剪
刀撑），但在大面积混凝土浇筑期间应与周围支撑架连成整体。后浇带模板支撑架体设计地下室楼座楼板模板支撑架体设计构件类型板厚（mm）代
表板型（mm）支撑架体参数侧模参数支撑高度（m）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）架体步距（mm）次龙骨间距、规格主龙骨间距、规格
加固方式、材料、间距楼座楼板板1201301601801203.712009001200Φ48钢管与50mm×100mm木方（拼缝
处木方，其余位置钢管），间距150mm双Φ48钢管次龙骨50×100mm木方@150，主龙骨双Φ48钢管@1200。4.15120
090012005.5512009001200楼座顶板立杆布置图1、2、3、5、6楼地下室顶板4、7、8#楼地下室顶板（夹层）9#
楼地下室顶板地下室立杆排杆图立杆排杆总图3#楼与地库相邻区域排杆图9#楼与地库相邻区域排杆图地上高大梁模板支撑架体设计9#楼地上一
层有一跨梁为超危大施工范围，梁高2600mm，梁宽800mm，梁跨1600mm。支撑架体采用扣件式钢管脚手架，沿梁跨方向立杆间距为
300mm，梁截面方向立杆间距为400mm，梁支撑两侧搭设剪刀撑。构件类型梁高（mm）梁宽（mm）支撑架体参数侧模参数支撑高度（
m）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）架体步距（mm）次龙骨间距、规格主龙骨间距、规格加固方式、材料、间距楼座框架梁26008003
.0330040090040mm×40mm×3mm方钢管，梁侧间距350mm，梁底间距200mm双Φ48钢管梁侧40mm×40mm
×3mm方钢管@350mm，梁底40mm×40mm×3mm方钢管@200mm。对拉螺栓竖向间距为500mm，水平间距为350mm。
梁底立杆排布梁剖面图梁侧面图构造设计序号项目具体措施1模板支撑架体搭设条件1）拆完墙柱侧模；2）立杆下基础强度达到7.5Mp
a；3）已放出顶板标高控制线，在楼板上弹好立杆位置线；4）已进行详细的搭设安全技术交底2基础(立杆下垫板)1）在确保底板混凝土强度
达到可立杆强度后，方可进行架体搭设；2）为防止立杆对底板造成破坏，立杆下放铺设厚度大于5cm的模板作为垫板；3）在柱帽区域加密立杆
的同时，除柱帽和楼座楼板区域以外的密肋梁楼板区域立杆应尽量布置在密肋梁下部，以便充分发挥立杆的支撑作用。3立杆距墙和框架柱距离立杆
距离墙和框架柱的距离不宜大于300mm；4扫地杆1）轮扣式脚手架扫地杆为350mm，必须连续设置。2）当立杆基础不在同一高度上时，
必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。5梁、板下立杆连接梁板下采用的支撑类型不一致时，梁下水平横杆应伸至板下支撑架体至少
两跨，并与立杆扣接。6立杆自由端悬臂长度控制轮扣式钢管支撑架自由端高度不应大于650mm。7竖向剪刀撑1）在流水段范围的架体四周设
置由下至上的连续封闭竖向剪刀撑；2）在每个轴线形成的柱网跨中的纵横立杆处设置由下至上的连续竖向剪刀撑；3）在后浇带的两侧设置由下至
上的连续竖向剪刀撑；4）竖向剪刀撑的角度为45-60°，每个剪刀撑跨数不应超过6跨，剪刀撑下端应抵紧木垫板上，严禁悬空；5）剪刀撑
的搭接：不小于1m，不少于3个扣件。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm。8水平剪刀撑（需与该流水段常规架体整体拉通，不
可仅在高大模区域布置）在支撑架扫地杆上、靠近中间楼板处水平杆上以及上部靠近梁下水平杆上设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑间隔不应大于6
步，共1道。9可调托撑设置在立杆顶端，螺杆伸出长度不应大于300mm，插入立杆内的长度不小于150mm10与结构的连接（可附节点图
）1）遇到框架柱，则通过扣件、钢管与柱抱接，竖向间距为每2步设置一道，扫地杆处、顶部有顶横杆处必须设置一道；并优先布置在水平剪刀撑
处；2）架体两端有砼墙体时，采用钢管+可调U托撑墙对顶，对顶在两端墙体应对称设置；3）当架体一端有墙，另一端无墙时，不采用与结构拉
接的方式，两端设置全高的竖向剪刀撑；11安全网设置立杆顶端顶横杆设置水平大眼网兜网一道，下部水平兜网距离不大于10米，距离地面最
近一道兜网设置在距地3米处，采用双层大眼网。12后浇带支模节点图后浇带的模板支撑应独立设置不拆除（2侧各保留2根立杆与纵横向水平杆
，并设剪刀撑），但在大面积混凝土浇筑期间应与周围支撑架连成整体。模板支撑架施工工艺支撑架的搭设及模板安装施工流程本工程高大模板施工
为框架柱柱帽区域，地下室顶板为密肋梁楼板，故在架体搭设过程中与密肋梁楼板同步搭设。模板架体采用轮扣架搭设，先用U形顶托、双钢管、木
龙骨、模板整体搭设平台，平台顶面标高为密肋板肋梁底标高，在平台上固定塑料定型膜壳。施工流程如下：抄平放线（标高控制线）→立支柱、安
装水平拉杆（轮扣架施工完成后测量U托标高）→安装主龙骨→满铺设木方→安装柱帽模板（测量标高）→铺梁底模板→拉线调整密肋梁底标高及起
拱→弹肋梁中心线→并确定模壳位置线→排放、固定模壳→使用木模板片填封膜壳间的缝隙→绑扎肋梁及楼板钢筋→浇筑混凝土。具体如下：1、将
模壳吊运到板面上，并分散堆放，以免造成过大的集中荷载。2、按模板组装设计图的平面布置，按型号将模壳安装在木胶合板上，模壳四底脚加钉
钢钉。3、模壳的排放原则（双向模壳）：在一个柱网内，由中间向两边排放，切忌由一端向另一端排放，以免出现两端边肋不等的现象。边肋不能
使用模壳的地方，可用木模补嵌。4、严格保证模壳准确就位，在验收合格的底板上，根据施工图的轴线定位，弹出肋梁中心线（结合模壳型号具体
尺寸计算出肋梁中心线距离模壳边缘的尺寸，保证两侧等间距。）模壳与底部模板之间应结合紧密，模壳中间加方木与模板条，减少漏浆。5、安装
主次龙骨时应拉通线，间距要准确，做到横平竖直，根据已分好的模壳线，将模壳依次排放在梁的翼缘上。6、填缝：摆放完毕后，安排专人对模壳
进行调整，以确保肋梁的顺直和断面尺寸。在确保模壳准确就位的前提下，在模壳间使用适当大小的模板进行填缝，模板上采用胶带、地板革进行封
堵。7、模板验收按模板分项工程质量评定标准逐项检查模壳模板。检查的重点放在模壳自身刚度的保证措施和连接节点的严密性并按照施工程序逐
级办理检查验收。施工方法及要求1、搭设方法（1）在柱子混凝土上弹出板水平线，并复核；（2）在基层垫板板上立轮扣架，板支架的排列、间
距要符合模板设计规定；（3）调节立柱高度，将主龙骨找平，铺设模板，板模拼缝处用胶带封死；平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校
正，并用靠尺找平；将模板上杂物清理干净，办预检。2、搭设要求（1）立杆的纵横横杆间距、步距应根据受力计算确定，并满足轮扣横杆、立杆
的模数关系。（2）同一区域的立杆纵向间距应成倍数关系，并按照先主梁、再次梁、后楼板的顺序排列，使梁板架体通过横杆纵横拉结形成整体，
模数不匹配位置应确保横杆两侧延伸至少扣接两根轮扣立杆。（3）水平拉杆应按水平间距6m?9m，竖向每隔2?3m与周边结构墙柱、梁采取
抱箍、顶紧等措施，加强抗倾覆能力。（4）模板支撑系统施工和拆除前，应由项目技术负责人对操作队伍进行搭设方法、拆除方法的安全技术交底
，安全技术交底应具有时效性、针对性。（5）模板支撑系统的主受力杆件必须确保材料外观质量、截面强度满足专项方案的性能要求。（6）模板
安装前应对立杆基础进行平整、承载力检测以及采取排水措施。（7）连续搭设模板支撑系统时，应分析多层楼板间荷载传递对架体和楼板结构的承
载力要求，计算确定支承楼板的层数，并宜使上下楼层架体立杆保持在同一垂直线上，以便荷载能安全地向下传递，保证支承层的承载力满足要求。
支承层架体拆除要考虑上层荷载的影响，必要时要保留部分支顶后拆或加设回头顶等措施。（8）模板支撑架搭设完毕后，应组织相关人员验收，验
收合格后方可进入下一工序施工。（9）支模拆除的顺序和方法应根据方案的规定进行，并经审核批准后方可实施，同时应严格遵守从上而下的原则
，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（10）后浇带位置支撑架两侧应延伸至已浇结构至少一跨，待后浇带混凝土浇筑完成并达到设计强度后方可
统一拆除。模板支撑架的拆除高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后
，楼板强度符合设计要求后，由项目部申请监理同意后，项目部通知施工队进行架子的拆除。拆除必须履行拆模审批签字手续。否则施工队不得私自
进行架子的拆除。高大模板支撑系统的拆除作业执行“先搭的后拆，后搭的先拆”规定，必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，拆除时
按一步一清原则依次进行。拆除时先拆护横向钢管，再依次拆剪刀撑的上部扣件和接杆。拆除全部剪刀撑以前，必须搭设临时加固斜支撑，预防架体
倾倒。连墙件待其上部杆件拆除完毕后（伸上来的立杆除外）方可松开拆去。附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除
后再拆支撑架体。模板拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不应拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。拆下的模板和
配件均应分类堆放整齐，严禁配件随意丢弃的现象出现。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。支撑架拆除时，后浇带区域支撑架不拆，预留支撑架为
后浇带区域要两侧两跨的架体不拆。梁板底模拆除时混凝土的强度要求（一般构件）构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准
值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件-≥100对于高大模板支撑架体，梁
板底模拆除时，混凝土强度等级要满足100%，但同时要考虑上部结构。1、应先拆密肋梁模板，再拆柱帽模板，拆除作业应分段分片进行，严禁
成片撬落或成片拉拆。2、模板拆除时不应对正在起支撑作用的架体造成冲击，不应对底板造成冲击破坏，防止影响底板外观。拆除的模板和支架应
分散堆放并及时清运。3、拆除钢管扣件架杆件，必须由2～3人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递，拆下的杆配件必须以安
全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。4、钢管支架拆除时应划分作业区，周围设绳绑围拦或竖立警戒标志；工作面应设专人指挥，拆除作业区的周
围及进出口处，必须派专人看护，严禁非作业区人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其他设备有妨碍时，应事先与有关
部门联系拆除、转移或加防护。5、支撑架、模板木方拆除完毕后应及时清理出去，然后使用自制钩子拆除模壳，由于模壳为塑料制品，所以在拆除
时地面需要铺设废旧轮胎等物品，防止模壳直接掉落至地面造成模壳损坏。模壳拆除完毕后及时将模壳清理干净并根据模壳规格尺寸码放整齐，以备
下次继续使用。6、拆除全部过程中，应指派1名责任心强、技术水平高的安全员担任指挥和监护，负责人每天拆除前必须到项目安全部，填写危险
作业旁站记录，并负责任拆除撤料和监护操作人员的作业。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知
对方，以防坠落。拆除架子时拆除过程中，凡已经松开连接的配件必须及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的连接杆件。8、拆架子的高处作业人
员应戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋方允许上架作业。9、在拆除钢管架过程中，不应中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开
。高大模板支撑架检查与验收构配件进场验收进入现场的钢管和扣件必须按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求进行现场抽验检测，只
有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中。模板支撑架工程用扣件式钢管、扣件及可调U托等材料进场应有产品合格证、生产许可证、质量检验
报告，并应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并由现场物资部经理、质量总监或质量工程师对材料
的尺寸、表面质量、重量等进行检查验收，并由监理随机见证取样抽取送法定专业检测机构进行复试。不合格物资严禁进场使用。构配件外观质量及
技术资料检查与验收按下表执行。构配件检查与验收项目项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、
质量检测报告、复试报告，相关合同要件-检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严
重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆全数目测钢管外径及壁厚外径48.3mm；壁厚大于等于3.
0mm(最小值不应小于2.7mm)3％游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位
应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于6
5N·m按下表扭力扳手可调托撑可调托撑及底座抗压承载力设计值不应小于40kN；应有产品质量合格证、质量检验报告3％检查资料可调托
撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30㎜；插入立杆内的长度不得小于150mm；
板厚不小于5㎜，变形不大于1㎜；螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6㎜3％游标卡尺、钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤
、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板全数目测木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50
mm，板厚允许偏差-2㎜3％钢板尺测量安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网全数目测扣件拧紧抽样检查数目及质量
判定标准序号安装扣件数量抽检数量扭力矩值范围检测方法允许不合格数151-90540N·m-65N·m随机抽取，力矩扳手测扭力矩02
91-150813151-2801314281-5002025501-120032361201-3200505根据建质[2009]
254号《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》第3.2.2条：对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量
不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验。扣件进场检测复试项目序号名称检测项目1直角扣件抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度2旋转扣
件抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能构配件允许偏差表序号项目允许偏差(mm)检查工具1钢管尺寸外径48.3mm壁厚2.7mm
-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.5游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤l≤4m4m
≤l≤6m≤12≤20钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5≤301、轮扣式钢管脚手架构配件检查（1）对进入现场的模板支撑架及脚手架
构配件的检查与验收应符合下列规定：1）应有钢管脚手架产品标识、产品质量合格证及产品进场复检质量报告；2）应有钢管脚手架产品主要技术
参数及产品使用说明书；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径及壁厚偏差，应
符合规程的规定；5）钢管应涂有防锈漆。（2）在施工现场每使用一个安装拆除周期，应对钢管脚手架构配件采用目测、尺量的方法检查一次。锈
蚀深度检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。（3）轮扣盘厚度
偏差，应符合规定。（4）横杆端插头厚度及长度偏差，应符合规定。（5）可调托撑的检查应符合下列规定：1）应有产品质量合格证和质量检验
报告；2）托撑板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm；3）严禁使用有裂缝的托撑、底座、调位螺母等。支撑架验收本工程支撑架的验收主要
参照现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011规范8.2的规定要求进行组织验收。具体验收如下：分阶段验
收1、模板支撑架在下列阶段应进行阶段检查和验收（1）模架搭设前进行基础底板强度的检查；（2）作业层上施加荷载前进行检查与验收；达到
设计高度后进行检查与验收；（3）遇有六级大风与大雨后进行检查与验收；（4）支模架验收（所有加强杆全部加好、U托上好用力矩扳手检查扣
件是否达到40N·M）；（5）顶板模板安装完毕后验收；绑顶板钢筋完成后验收（U托、扣件抽查）。2、施工过程中应重点检查验收以下内容
：（1）搭设前，对模板支撑架和脚手架的地基与基础应进行检查，经验收合格后方可搭设。（2）轮扣式钢管脚手架每搭设6?8m高度、搭设完
毕后进行验收；（3）在模板支撑架和脚手架搭设质量验收时，应具备下列文件：①按要求编制的安全专项施工方案；②钢管架体构配件与材料质量
的检验记录；③安全技术交底及搭设质量检验记录；④模板支撑架和脚手架分项工程的施工验收报告。（4）模板支撑架和脚手架分项工程的验收，
除应坚持验收文件外，还应对搭设质量进行现场核验，在对搭设质量进行全面检查的基础上，对下列项目应进行重点检验：①基础应符合设计要求，
并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；②搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和钢管剪刀撑等设置
应符合本规程规定;③可调托撑和可调底座伸出横杆的悬臂长度应符合设计限定要求；④杆件的设置和连接，连墙杆、支撑等的构造应符合规程和专
项施工方案要求;⑤横杆端插头与立杆轮扣盘应击紧至所需插入深度的要求；⑥连墙件设置应符合设计要求，应与主体结构、架体可靠连接；⑦外侧
安全立网、内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设置应齐全、牢固；⑧周转使用的架体构配件使用前应作外观检查，并应作记录；⑨搭设的施工记录
和质量检查记录应及时、齐全。（5）模板支撑架和脚手架在使用过程中应进行日常检查，发现问题应及时处理，下列项目应进行检查：①轮扣盘、
横杆端插头、连墙件应无松动，架体应无明显变形;②地基应无积水，垫板及底座应无松动，立杆应无悬空；③安全防护措施应符合本规程要求；④
应无超载使用。（6）模板支撑架和脚手架在使用过程中遇到下列情况时，应进行检查，确认安全后方可继续使用:①遇有六级及以上强风或大雨后
；停用超过一个月；②架体遭受外力撞击等作用；③架体部分拆除；④其他特殊情况。（7）满堂脚手架与模板支撑架在施加荷载或浇筑混凝土时，
应设专人看护检查，发现异常情况应及时处理。（8）模板支撑架和脚手架在拆除前，应检查架体构造、连墙件设置、节点连接，当发现有连墙件、
剪刀撑等加固杆件缺少、架体倾斜失稳或立杆悬空情况时，对架体应先行加固后再拆除。（9）模板支撑架和脚手架在拆除前，应检查架体各部位的
连接构造、加固件的设置，应明确拆除顺序和拆除方法。（10）在拆除作业前，对拆除作业场地及周围环境应进行检查，拆除作业区内应无障碍物
，作业场地临近的输电线路等设施应采取防护措施。（11）模板支撑架验收后应形成记录。验收程序及参加人员高大模板支撑系统应在搭设完成
后，由项目经理部组织验收，验收应根据建质[2009]254号《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》验收要求进行。由项目负
责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工
单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收标准本工程采用轮扣式钢管和局部采用扣件式钢管搭设模板支撑系
统，验收时应严格按照本方案各项要求和措施进行验收。模板支架搭设完成后对支撑架的立杆间距、横杆步距、立杆顶端的悬臂长度、可调U托的悬
臂长度、立杆的垂直度、轮扣及脚手架的旋紧程度、连墙件设置、竖向剪刀撑的设置进行验收。轮扣式钢管满堂支撑架验收标准详见下表：轮扣式钢
管满堂支撑架验收标准项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1支撑下垫板木垫板/可调底座观察2立杆步距≤1200mm±20尺
量3扫地杆必须设置且≤400mm观察、尺量4立杆垂直度-±12吊线尺量5立杆上端悬臂总长度≤500mm﹢20尺量6可调U托悬臂长度
≤200﹢20尺量7轮扣设置横杆处扣紧观察8竖向剪刀撑纵横≤6m，剪刀撑角度45°~60°观察、尺量、角尺重新检查验收遇以下情况，
均要对模板支架重新进行检查验收：1、遇五级以上大风之后。2、停工超过一个月恢复使用前。3、遇较大雨、大雪之后。混凝土浇筑过程中注意
事项施工缝的留置及处理1、施工缝的留置根据工程实际特点及甲方对工程进度的要求，经我公司认真研究将混凝土浇注分为竖向构件（框架柱、剪
力墙）和水平向构件（楼板）分开浇筑施工。2、混凝土浇筑堆料高度限制浇筑混凝土堆料高度不超过100mm，浇筑过程中由工程部指派专人负
责监督，混凝土浇筑方法如下：楼板浇筑时按照从跨中向两端、由中间向四周的顺序均匀对称浇筑。楼板混凝土浇筑应连续进行，保证接茬部位混凝
土连接良好。浇筑时配置两台天泵，保证浇筑的施工连续进行。同时浇筑混凝土时严禁大量人员聚集施工，10平方米内施工人员数目限制在6人以
内。楼板浇筑顺序见下图所示。具体位置如下图所示：楼板浇筑顺序示意图混凝土浇注时应有专人观察模架变形观测，有问题及时向工长汇报采取措
施。浇筑过程中禁止人员进入支撑架内。混凝土浇筑过程中注意事项混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全
生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。具体混凝土浇筑注意事项如下：1、模板架体须尽可能利用已有结构进行拉结，以确保整体稳定
性。2、模板架体浇筑时，严格控制实际施工荷载，应尽量减少荷载，特别是集中荷载，确保架体稳定。3、模板架体浇筑时，应均匀下料，确保受
力均匀。4、砼浇筑前监理单位应组织复验，未经监理单位总临理工程师书面同意，不得浇筑砼。5、开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍
落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。6、支模区域待柱模支设完成即先将该区域柱体砼浇筑完成，待顶部梁板浇筑砼
时该区域柱体已达到相应强度,此时在浇筑顶部梁板砼之前必须将支模架体与已浇筑完成结构体（柱和下层结构）用杆件连接起来，形成可靠整体，
以保证架体的稳定性。7、混凝土浇筑方式采用汽车泵，高支模区域采用水平构件与垂直构件分开浇筑的方式施工。8、混凝土采用赶浆法浇筑，坡
度控制1：8～1：10范围，对于高度大于1m的梁应采取分层浇筑的方法，每层厚度不得大于400mm。9、操作人员及小型机械设备须分散
站开和摆放，使不产生过大集中荷载。10、施工过程中，应安排专人对支撑系统进行监测，一旦发现支撑系统有变形、松动等异常现象，要立即停
止施工，并启动应急预案，组织人员疏散，不得侥幸蛮干，确保施工。监测监控措施监测目的模板支撑系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内
，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉
降和位移监测。监测报警值监测报警值应采用监测项目的累计变化量和变化速率值进行控制，并应满足下表规定：搭设允许偏差及预警值要求序号项
目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m＜L≤4m，4m＜L≤6.5m≤12mm，≤20mm//2水平杆、斜杆的钢管弯曲
L≤6.5m≤30mm//3模板支架水平位移（立杆垂直度）绝对偏差≤50mm20mm水平激光仪4模板支架变形（水平杆挠度）相对值≤
H/60020mm吊线和卷尺若发现异常情况，应立即停止浇筑混凝土施工作业，并报告项目部以便尽快作出处理，情况较严重时应立即撤离人员
和设备。当出现下列情况之一时，应立即启动安全应急预案：1、监测数据达到报警值时；2、支撑架结构的荷载突然发生意外变化时；3、周边场
地出现突然较大沉降或严重开裂的异常变化时。监测仪器本工程支模监测使用仪器设备如下。监测仪器列表序号名称型号监测项目数量精度1全站仪
拓普康GTS-102N支架沉降观测11.0mm2水准仪LeicaWILDNA2支架水平位移观测11.0mm监测频率监测项目的监
测频率应根据支撑结构规模、周边环境、自然条件、施工阶段等因素确定。位移监测频率不应少于每日1次，内力监测频率不应少于2小时1次。监
测数据变化量较大或速率加快时应提高监测频率。混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，提前布置监测设备，全程监测架体情况，
每20~30分钟记录一次数据，发现异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。监测点布
置监测点在每次所浇模架周边布点，进行位移监测时，须按照如下要求设置监测点：1、每个支撑结构应设基准点；2、在支撑结构的顶层、底层及
每5步设置位移监测点；3、监测点应设在角部及四边的中部位置。因此，对于板底、梁底支撑，分别在顶层、中部及底层设置监测点，沿高度方向
，具体设置方法为：顶层的监测点设置在自顶部数第二排水平杆平面内，中部监测点设置在立杆中部位置附近的水平杆平面内，底部监测点设置在从
底部扫地杆以上的第二排水平杆平面内。本工程共分南北两区共21个流水段，在每段顶板施工前均需要布置监测点用于监测支撑架体变形情况。以
L-6流水段说明支撑架体监测点布置情况：L-6流水段监测点布置图人员组成及组织结构由项目部人员和测量人员组成监测项目组，共4人，专
门负责本监测工程项目的实施。序号姓名职务主要职责1总工负责组织参与支撑架监测的检查验收；检查监测监控的落实及执行情况。2技术部根据
实际情况制定监测方案，进行方案技术交底，参与支撑架监测监控。3工程部监测监控沉降数据收集收集，反馈。4测量员根据监测方案，负责实施
测量监控沉降、位移实施注：以上人员根据工程需要可进行增减调整。监测工作管理规定1、项目部计划监测同种工况前三次浇筑段,按正常工程进
度每监测个浇筑段需观测约10次。2、每次观测前必须对使用的基准点和工作点进行稳定性检查。3、前二次观测的数据是以后各周期观测的起始
值，应比以后各周期的观测结果更准确可靠，应采取适当措施提高精度。4、观测所使用的仪器设备应该经过法定部门的检定并在有效期内。5、各
次沉降观测应采用相同观测设备和观测方法，尽量采用相同的水准观测线路。6、基本固定的作业人员，基本相同的环境下施测。7、监测工程作为
现场施工的一个组成部分，现场测量人员必须遵守现场施工人员安全守则。8、若满堂支撑架体因位移、变形过大而出现险情时，现场测量人员应立
即撤离危险区域，并及时通知项目技术负责人，在不影响测量人员的人身安全的前提下，继续监测情况的发展。9、同样工况下施工区段连续3次监
测无异常，可不再进行监测，但浇筑后要复测结构尺寸。季节施工措施雨季施工措施1、拆模后，要立即进行清理及刷脱模剂保护模板质量（保护零
配件），防止雨淋后锈蚀从而影响混凝土的观感质量。大雨过后要重新涂刷一遍脱模剂。2、木模板在模板拆除后，要放置于干燥处，并防止雨淋而
变形，当天气由潮湿转向晴朗高温天气阶段，木模板严禁在阳光下暴晒，以防变形、开裂而降低模板的周转次数和影响混凝土成型后的质量。3、木
材及模板应放置在排水畅通的位置，且下部垫高不小于300mm，雨水来临之前，采用塑料布覆盖，并采取镇压方法，避免大风吹落塑料布。4、
雨后要及时检查模板支撑体系的稳定，若有松动或移位立刻进行整改。5、支立好的顶板模或墙模，如遇大雨未浇筑砼，应进行遮盖，防止因雨淋而
造成脱模剂的失效。雨后要认真检查其平整度、垂直度和脱模剂附着情况，合格后方可浇筑混凝土。6、大雨、大风后对模板架子等要及时检查:扣
件有无松动滑移、架子和模板有无变形、地基有无沉陷等现象。检查完成后要及时修复，确定无安全隐患后方可继续使用。7、施工现场应有防雷击
措施，铝膜安装作业面应在避雷设施保护范围内。雷雨天气应停止模板作业。8、风力大于6级时，应停止模板安装施工已安装的模板应打满销钉，
支设临时支撑。冬季施工措施支模时，应清除基层的冰雪，并且在雪天时，将支设完的模板上口进行覆盖，防止冰雪进入模板内。模板的保温层应在
混凝土表面温度冷却到5℃后方可拆除，拆模时混凝土温度与环境温度差不大于20℃，拆模后的混凝土表面应及时覆盖使其缓慢冷却（实际拆模时
间以该部位混凝土同条件抗压试块强度为准）。施工安全保证措施为贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据现场环境、设计要求及施
工方法等工程特点进行危险源识别与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目对事故的整体应急能力，确保发生意外事故是能有效
地应急指挥，有效地保障施工人员的生命、企业财产的安全和保护生态环境和资源，把事故损失降低到最小程度，特制定本安全保证措施。安全管理
体系建立成立项目安全领导小组，项目经理潘玉龙为安全生产第一责任人，项目安全部经理具体负责日常安全施工。由现场经理、总工程师、安全总
监、各劳务队伍等各方面人员组成安全保证体系。建立健全安全施工管理制度，明确各级安全职责，检查督促各级、各部门切实落实安全施工责任制
，组织全体职工的安全教育工作，定期组织召开安全施工会议、巡视施工现场，发现隐患，及时解决。安全职责项目经理安全职责表序号岗位职责1
安全生产第一责任人，对项目安全生产负全面领导责任。2落实政府、公司的各项政策和规定，制定有针对性安全管理办法和实施细则并组织实施。
3建立项目安全生产保证体系，配备足够的专职安全员。4明确各级人员、部门、分包分供单位安全责任和考核目标，制定考核办法。5负责安全经
费的计划、安排、落实和投入实施。6组织落实安全方案、措施。7定期组织项目安全生产大检查和特殊时期专项检查。8组织制定、落实安全生产
应急救援预案，建立救援体系。9及时、真实报告各类事故，并保护现场，等待救援。现场经理安全职责序号岗位职责1落实安全生产各项工作，贯
彻落实安全是进度保证的思想。2督促、组织责任师落实安全生产责任制、安全教育培训考核制度、每日每周巡检制度、安全例会制度等。3参与大
型机械设备、安全防护措施的检查、验收、整改落实。4参与应急演练。5参与每周安全巡检。6及时、如实上报事故，参与紧急抢救、保护现场，
配合调查。技术总工安全职责序号岗位职责1负责安全技术管理工作，对项目安全生产负技术领导责任。2组织编制、审核、审批施组、方案、方案
交底、修改措施时，必须包含有针对性安全技术措施，并监督检查执行情况。3及时解决安全技术措施执行中出现的问题。4审批安全方面的新材料
、新工艺，并组织交底。5参加大型机械设备、安全防护措施的检查验收。6参加事故调查、分析、处理，制定重大隐患整改方案，并指导实施。安
全总监安全职责序号岗位职责1负责安全生产管理、监督工作。2组织开展危害因素辨识、风险评价工作。3参与安全方案、技术措施编制，并监督
检查执行情况。4组织开展安全宣传教育、培训考核活动，督促分包分供单位安全教育活动。5检查、监督、落实各级人员持证上岗。6组织施工总
承包、分包分供单位安全员日检，制止、查处违章行为、人员，及时发现、处理隐患，必要时局部停工、全面停工整顿，履行安全否决权。7督促、
参加机械设备、安全防护措施的检查验收。8负责安全设备、防护器材、劳动保护用品、急救设备及器具的验收和监督管理。9负责安全应急预案演
练、落实。10参加事故调查、处理，监督整改措施的落实。11负责安全生产管理、监督工作。13按要求参加上级部门组织的安全例会及其他活
动。安全管理规定1、高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理
人员、分包技术人员进行方案交底，并履行签字手续，同时施工前现场土建责任师需根据架体搭设进度及现场实际状态对作业人员进行安全技术交底
。2、安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。3、作业人员应严格按规范、专项
施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。4、模板支撑架搭设由持证人员进行，并避开立体交叉作业，严格按
方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。5、进入施工现场必须正确戴好安全帽，凡在坠落高
度基准面2米以上（含2米），无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须正确使用安全带。6、作业人员必须参加安全早会，严格执行安全技术交
底和班长班前讲话的要求，非特种作业人员严禁从事特种作业，交叉作业时，要有可靠的防护措施，不伤害他人，不被他人伤害。7、严禁架上操作
人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业，禁止在架板上加垫单块脚手板或其它
物品增加操作高度，严禁酒后作业。8、从事高处作业的人员应体检合格，不得使患有高血压、心脏病、癫痫病的人和其它不适合高空作业的人从事
高空作业，高处作业人员应衣着灵便，禁止穿硬底和带钉易滑鞋，高处作业人员工具要放入工具袋内。严禁赤脚、穿拖鞋、高跟鞋进入施工现场。9
、模板支撑架搭设时必须按照规范要求设置水平安全网，水平安全网接口处必须连接严密，与建筑物之间缝隙不大于100mm。10、模板支撑架
搭设及拆除时严禁自架上向下抛掷材料、物品。严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。11、六级及以上大风和雾、雨停止模板支撑架上作业，雨
后上架操作应注意防滑。12、在模板支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在模板支撑架上，利用模板支撑架
当地线。13、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织
及时恢复。14、夜间施工要有足够照明。15、施工作业中，安全部要安排人员旁站，出现不安全险情时，必须立即停止作业，组织撤离危险区域
，并将情况进行上报，不得冒险作业，若现场出现伤亡情况，应立即进行上报、抢救伤员、保护现场。模板支撑时的安全措施1、柱子模板加固安全
措施柱子模板施工时的操作架、模板加固措施必须严格按照方案要求进行，作业人员在操作时需做好安全技术交底，每天班前教育讲清安全操作要领
及安全注意事项，避免安全事故发生。2、顶板模板支撑体系搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁
在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验
收。每两步验收一次。搭设完成后及时按要求布设大眼网。3、模板支撑架上施工作业的安全技术措施高支模板支撑架搭设完毕后，经项目部项目经
理及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除模板支撑架部件。定期检查高支模支撑架，发现问题和隐患，在施
工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。模板拆除时安全注意事项模板拆除时首先需做好拆模申请，得到项目部拆模报告方可拆除
，严禁私自拆除。拆除时要统一指挥，并在高支模区域内设置安全警戒线，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取
防范措施，以防坠落；拆除的支架构件应安全地传递至地面，严禁抛掷。拆模施工控制要点汇总表序号控制点内容1安全警示拆模前，在拆模区域周
围2m范围内设置警戒线，悬挂“前方拆模，请勿靠近”的警示牌并派专人看护，非施工人员不得入内。2劳保着装作业人员拆模时必须穿防滑鞋、
扎紧袖口裤口、不应穿宽松肥大的衣服，并配备且保证正确使用有效的安全防护用品。作业时严禁抽烟。3楼板预留洞口作业人员进入拆模区域内后
应先检查楼板上是否存在预留洞口，并做好预留洞口的临边防护并用盖板将洞口密封，防止拆模时材料从洞口掉落伤人。4临时照明核心区中间部位
拆模时，应采取临时照明措施保证有足够的照明，并保证临时照明用电的安全。禁止夜间拆模施工。5成品保护①梁、板拆模时，不得使用撬棍硬砸
硬撬，以免破坏混凝土表面。②拆下的材料，应要有人接应传递慢慢顺到地面，严禁抛扔。③在模板倒运中应注意对柱角的保护，防止在倒运材料时
破坏，并用多层板将包裹对柱角加以保护。④运输车辆进入建筑内装运材料时，应安排专人负责引导。6操作要求①模板拆除顺序与支模顺序相反后
支的模板先拆，先拆模板后拆支撑架。②拆除水平模板时可以使用长撬棍，但不得硬撬硬别野蛮施工，以防损坏结构混凝土表面。操作人员严禁站在
正拆除的模板下方，更不得出现交叉作业的现象。③拆除大片模板时应多人协作配合拆除，统一信号和行动合理分工，保证每个操作人员有足够的工
作面。④模板拆除完后，开始从一个方向逐排分步拆除模板支撑架的水平杆、立杆、水平安全网。水平安全网不得提前拆除。⑤拆模者要保持自身平
衡，挂好安全带在稳固的脚手架或结构上。⑥拆下的模板、架料等应及时清理运输到指定地点，要做到边拆、边清、边运、边码垛、随拆随清、工完
场清。应执行的强制性条文1、本模板支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查。2、钢管上严禁打孔。3、当模板支撑架搭设
尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算。
4、模板支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣
件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。5、严禁将外径不同
的钢管混合使用。6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
8、各构配件严禁抛掷至地面。9、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。10、模板支撑架搭设人
员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证
上岗。11、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在模板支撑架上，严禁
悬挂起重设备。12、在模板支撑架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。应急预案项目部贯彻以项目经理
为应急领导小组第一负责人，安全总监为应急预案第一执行人，项目各级施工人员为应急成员的应急预案管理体制，并与各施工单位负责人签订应急
预案生产责任状,做到层层负责，竖向到底，一环不漏。应急领导小组应急处理组织机构图职务姓名联系方式组长18688776759副组长1
3389066375组员15116972115185026973301392004432513053659696151022969
201761070008813501200416应急领导小组分工项目经理：接到应急报告后，立即作出判断。下达应急指令，并同时以最快
方式向公司主管部门领导报告。负责随时向公司及政府部门领导汇报应急救援工作进展情况，负责总体统筹指挥，负责后续事故调查处理等事宜。安
全总监：第一时间采取应急措施，协助项目经理做好应急事件的指挥及控制，第一时间调查了解事件原因，负责内部资源协调，负责外部沟通和联系
。安全部：组织救援抢险等工作，在应急点做好现场保护和对伤害者采取的营救措施，组织应急人员，力排险情。项目总工：配合现场应急救援运行
，从技术上和保证安全的角度上发出救援措施。商务部、物资部：负责应急救援工作物资、资金支持。负责调集抢险器材、设备；工程部经理：组织
分包队伍人力，积极配合救援组织的实施。其他管理人员：积极配合应急救援工作。应急救援原则1、现场发生重大事故后，抢救受伤人员是第一位
的任务，现场指挥人员要冷静沉着地对事故和周围环境作出判断，并有效地指挥所有人员在第一时间内积极抢救伤员，安定人心，消除人员恐惧心理
。2、事故现场仍然存在危及人身安全的事故隐患时，必须采取必要措施，防止在救援过程中发生二次伤害。采取一切措施防止事故蔓延和二次事故
发生。3、要按照不同的事故类型，采取不同的抢救方法，针对事故的性质，迅速作出判断，切断危险源头再进行积极抢救。4、事故发生后，要
尽最大努力保护好事故现场，妥善保存现场重要痕迹、物证，使事故现场处于原始状态，为以后查找原因提供依据，这是现场应急处置的所有人员必
须明白并严格遵守的重要原则。5、发生事故单位要严格按照事故的性质及严重程度，遵循事故报告原则，用快速方法向有关部门报告。6、对于伤
员救治医院的选择要迅速、准确，减少不必要的转院，贻误治疗时机。模板支撑架事故预防措施序号项目发生部位、环节预防措施1触电事故雨天露
天电焊作业；不遵守手持电动工具安全操作规程；照明灯具金属外壳末作接零保护，潮湿作业末采用安全电压；高大机械设备末设防雷接地；非专职
电工操作临时用电等。1)施工现场做到临时用电的架设、维护、拆除等由专职电工完成。2)坚持“一机、一闸、一漏、一箱”。配电箱、开关箱
要合理设置，避免不良环境因素损害和引发电气火灾，其装设位置应避开污染介质、外来固体撞击、强烈振动、高温、潮湿、水溅、以及易燃易爆物
等。3)雨天禁止露天电焊作业。4)按照《建筑施工临时用电安全技术规范》的要求，做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，保证
其安全使用。凡移动式照明，必须采用安全电压。5)坚持临时用电定期检查制度。2高处坠落物体打击事故临边、洞口防护不严；高处作业物料堆
放不平稳；架上嘻戏、打闹、向下抛掷料；不使用劳保用品，酒后上岗，不遵守劳动纪律；起重、吊装工未按安全操作规程操作。1)凡在距地2m
以上，有可能发生坠落的楼板边、阳台边、屋面边、基坑边、基槽边、电梯井口、预留洞口、通道口、基坑口等高处作业时，都必须设置有效可靠
的防护设施，防止高处坠落和物体打击。2)施工现场使用的提升设备，必须制定安装和拆除施工方案，严格遵守安装和拆除顺序，配备齐全有效限
位装置。要对超高限位、制动装置、断绳保险等安全设施进行检查验收，经确认合格有效，方可使用。3)脚手架外侧边缘用密目式安全网封闭。搭
设脚手架必须编制施工方案和技术措施，操作层的跳板必须满铺，并设置踢脚板和防护栏杆或安全立网。在搭设脚手架前，须向工人作较为详细的交
底。4)模板工程的支撑系统，必须进行设计计算，并制定有针对性的施工方案和安全技术措施。5)塔吊在使用过程中，必须具有力矩限位器和超
高、变幅及行走限位装置，并灵敏可靠。塔吊的吊钩要有保险装置。6)严禁架上嘻戏、打闹、洒后上岗和从高处向下抛掷物块，以避免造成高处
坠落和物体打击。3机械伤害事故机械设备未按说明书安装、未按技术性能使用；机械设备缺少安全装置或安全装置失效；对运行中的机械进行维修
、保养、调整，未按操作规程操作；机械设备带病运作。1)机械设备应按其技术性能的要求正确使用。缺少安全装置或安全装置已失效的机械设备
不得使用。2)按规范要求对机械进行验收，验收合格后方可使用。3)机械操作工持证上岗，工作期间坚守岗位，按操作规程操作，遵守劳动纪律
。4)处在运行和运转中的机械严禁对其进行维修保养或调整等作业。5)机械设备应按时进行保养，当发现有漏保、失修或超载带病运转等情况时
，有关部门应停止其使用。4火灾事故电气线路超过负荷或线路短路；电热设备、照明灯具使用不当，大功率照明灯具与易燃物距离过近；电焊机、
点焊机使用时电气弧光、火花等引燃周围物体；工人生活、住宿临时用电拉设不规范；工人在宿舍内生火煮吃、取暖引燃易燃物质等。1)做施工组
织设计时要根据电器设备的用电量正确选择导线截面，导线架空敷设时其安全间距必须满足规范要求。2)电气操作人员要认真执行规范，正确连接
导线，接线柱要压牢、压实。3)现场用的电动机严禁超载使用，电机周围无易燃物，发现问题及时解决，保证设备正常运转。4)施工现场内严禁
使用电炉子，使用碘钨灯时，灯与易燃物间距要大于30cm，室内不准使用功率超过60w的灯泡。5)使用焊机时要执行用火证制度，并有人
监护、施焊周围不能存在易燃物体，并配备防火设备。电焊机要放在通风良好的地方。6)施工现场的高大设备做好防雷接地工作。7)存放易燃气
体、易燃物仓库内的照明装置一定要采用防爆型设备，导线敷设、灯具安装、导线与设备连接均应满足有关规范要求。5架体坍塌模板施工时，混凝
土浇筑，架体拆除时规范模板工程专项方案的设计，提高方案的针对性和操作性模板工程支架应先设计后施工。模板设计包括支撑系统稳定性计算、
支撑模板的楼地面能承受的强度计算、构造措施和材料种类，是模板支撑系统具备充足的强度、刚度和稳定性；在现场开始施工之前应做好方案交底
及安全技术交底，由项目总工程师或方案编制人员直接进行交底，交底人和被交底人都要在交底书上签字，并且要签好日期；针对材料的检查应做到
现场随机抽取的模板所用材料均符合国家规范要求，不合格的材料禁止使用；要及时进行验收。验收要分层进行，首先，搭设架体的施工队伍搭设至
该验收的设计高度之后要组织上报总包管理人员进行验收；其次在完成初验的基础上项目经理组织有关人员进行复检合格后上报监理单位进行验收，
合格后方案进行下一道工序施工；做好检查监督工作，要求安全员全天候、全方位、全过程对高支模的搭设进行检查和监督，发现问题要及时提出，
对不整改的可责令停工，并及时现场负责人汇报；在混凝土浇筑过程中，专项安全员要对架体随时监督，发现异常及时汇报。模板支撑架事故应急措
施序号应急事故类型主要应急措施1高空坠落事故1、紧急事故发生后，发现人应立即报警。一旦启动本预案，相关责任人要以处置重大紧急情况为
压倒一切的首要任务，绝不能以任何理由推委拖延。各部门之间、各单位之间必须服从指挥、协调配合，共同做好工作。因工作不到位或玩忽职守造
成严重后果的，要追究有关人员的责任。2、项目在接到报警后，应立即组织现场人员按事先制定的应急方案立即进行自救；简单处理伤者后，立即
送成都市第一人民医院进行进一步抢救。3、控制现场大门，严禁非救援车辆人员进出；疏通事发生现场道路，保证救援工作顺利进行。4、安全总
监为紧急事务联络员，负责紧急事物的联络工作。5、紧急事故处理结束后，安全总监应填写记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。
6、平日里加强对施工人员的高空作业安全教育，工人每日上岗前，应在现场穿衣镜前检查自身佩戴的安全用具是否齐整、牢固。2触电事故1、
截断电源，关上插座上的开关或拔除插头。如果够不着插座开关，就关上总开关。切勿试图关上那件电器用具的开关，因为可能正是该开关漏电。2
、若无法关上开关，可站在绝缘物上，如一叠厚报纸、塑料布、木板之类，用扫帚或木椅等将伤者拔离电源，或是用绳子、裤子或任何干布条绕过
伤者腋下或腿部，把伤者拖离电源。切勿用手触及伤者，也不要用潮湿的工具或金属物质把伤者拔开，也千万不要使用潮湿的物件拖动伤者，例如湿
毛巾，这样会导致您也遭到电击。3、如果患者呼吸心跳停止，开始人工呼吸和胸外心脏按压。切忌不能给触电的人注射强心针。若伤者昏迷，则
将其身体放置成卧式。4、若伤者曾经昏迷、身体遭烧伤，或感到不适，必须打电话叫救护车，或立即送伤者去医院急救，告诉院方人员伤者触电
的时间有多久。5、高空出现触电事故时，应立即截断电源，把伤人抬到附近平坦的地方，立即对伤人进行急救。6、抢救原则：迅速、就地、准确
、坚持。迅速----争分夺秒使触电者脱离电源；就地----必须在现场附近就地抢救，病人有意识后再就近送往医院抢救。从触电时算起，5
分钟以内及时抢救，救生率90%左右。10分钟以内抢救，救生率6.15%，希望甚微；准确----人工呼吸法的动作必须准确；坚持---
-只要有百分之一希望就要尽百分之百努力去抢救。3基坑、塔吊、模板支撑、外架坍塌事故1、坍塌事故发生时，安排专人及时切断有关闸门，
并对现场进行声像资料的收集。发生后立即组织抢险人员在半小时内到达现场。根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对坍塌现场进行处理
。抢救中如遇到坍塌巨物，人工搬运有困难时，可调集大型吊车进行调运。在接近边坡处时，必须停止机械作业，全部改用人工扒物，防止误伤被埋
人员。现场抢救中，还要安排专人对边坡、架料进行监护和清理，防止事故扩大。2、事故现场周围应设警戒线。3、统一指挥、密切协同的原则
。坍塌事故发生后，参战力量多，现场情况复杂，各种力量需在现场总指挥部的统一指挥下，积极配合、密切协同，共同完成。4、以快制快、行动
果断的原则。鉴于坍塌事故具有突发性，在短时间内不易处理，处置行动必须做到接警调度快、到达快、准备快、疏散救人快，达到以快制快的目的
。5、讲究科学、稳妥可靠的原则。解决坍塌事故要讲科学，避免急躁行动引发连续坍塌事故发生。6、救人第一的原则。当现场遇有人员受到威
胁时，首要任务是抢救人员。7、伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。8、事故现场
取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。9、自我保护，在救助行动中，抢救机械设备和救助人员
应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。4物体打击事故1、施工区发生
物体打击事故，最早发现事故的人迅速向应急领导小组报告，启动应急预案。2、接到报警后应急小组成员立即赶往现场，了解事故伤害程度；3、
组织保卫人员疏散现场闲杂人员，警戒组保护事故现场，同时避免其他人员靠近现场；4、确认并报告说明伤者受伤情况，并根据现场实际施行必要
的医疗处理，在伤情允许情况下，组织人员搬运受伤人员，转移到安全地方；5、根据伤者具体受伤情况，决定是否拔打“120”医疗急救电话，
拨打120时应说明伤员情况，行车路线；6、根据相关事故报告程序，立即通知相关单位。应急救援路线如果现场发生紧急情况，现场要做好警戒
和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产并由在现场的最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到项目应急领导小组成员、副组长及组长处，
主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如果需要可直接拨打应急电话：医疗
救护：火警及应急抢险：匪警：110目的地行驶距离时间路线目的地行驶距离时间路线胶州市人民医院5.9公里16分钟海尔大道→扬州东路→
温州路→兰州东路→湖州路计算书轮扣式楼板（高4.85m，厚1050mm）模板支撑架计算书参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工承插
型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB5
0017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:架体计算
参数：脚手架搭设高度4.85m，纵向宽度8.0m，横向宽度8.0m，架体顶部栏杆或围挡高度0.00m。立杆横向间距0.6m，
立杆纵向间距0.6m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距1.20m。扫地杆高度0.35m，立杆顶端悬臂长度0.30m。顶托梁
材料选择为双钢管：Φ48×2.8，次龙骨材料选择为木方:38×85mm，次龙骨间隔距离150.00mm，面板计算宽度1.0m
。立杆钢管选择：φ48×2.75mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48×2.75mm,水平杆钢管材质选用Q23
5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。荷载计算参数：模板自重0.3
0kN/m2，混凝土和钢筋自重25.1kN/m3，楼板现浇厚度1.05m，施工均布荷载标准值2.0kN/m2。永久荷载分项系
数为1.3，可变荷载分项系数为1.5。钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.10。面板厚度15mm，剪切强度1.4N
/m2，抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。基本风压为0.45kN/m2，风荷载体型系数为1.2，风荷载高度变化系数
为1.28。图轮扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度
和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×1.050×0.600+0.300×0.600=15.
993kN/m活荷载标准值q2=2.000×0.600=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=32.40cm3；截面惯性矩I=29.16cm4；(1)抗弯强度计算
f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——
面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M
=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×15.993+1.50×
1.200)×0.150×0.150=0.051kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.051×
1000×1000/32400=1.726N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0
Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×15.993+1.50×1.200)×0.150=2.033kN
截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2033.0/(2×600.000×18.000)=0.311N/mm2截面抗剪强度设计值
[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×15.993×1504/(100×6000×291600)=0.
031mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自
重(kN/m)：q11=25.100×1.050×0.150=3.953kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12
=0.300×0.150=0.045kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷
载标准值q2=(2.000+0.000)×0.150=0.300kN/m静荷载q1=1.30×3.953+1.30×0
.045=5.198kN/m活荷载q2=1.50×0.300=0.450kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.450+5.1
98)×0.600=3.389kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.389/0.6
00=5.648kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.65×0.60×0.60=0.203kN.m最大剪力Q=0.
6ql=0.6×0.600×5.648=2.033kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×5.648=3.72
7kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=45.76cm3；截面惯性矩I=1
94.47cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.203×106/45758.3=4.8
9N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面
抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2033.18/(2×38.00×8
5.00)=1.039N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计
算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.998kN/
m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.998×600.04/(100×9000.00×1944729.0)=
0.200mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力P=3.727kN均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN
.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(m
m)经过计算得到最大弯矩M=0.925kN.m经过计算得到最大支座F=16.501kN经过计算得到最大变形V=0.38
4mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯
计算强度f=γ0M/W=1.10×0.925×106/8496.0=114.06N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205
.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.384mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!立
杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN
)：NG1=0.104×4.850=0.505kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.600×0.600
=0.108kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×1.050×0.600×0.600=9.488kN经
计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=10.101kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经
计算得到，活荷载标准值NQ=(2.000+0.000)×0.600×0.600=0.720kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向
压力设计值计算公式N=1.30NG+1.50NQ立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x
向跨数nx=4支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×10.04/(1.20×15.00)+0.60
/(6×1.20)=1.23单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.50依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度
系数μ=2.07x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=4支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06
×10.04/(1.20×15.00)+0.60/(6×1.20)=1.23单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.50依
据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.07μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(2.
07,2.07)=2.07依据规范表5.3.9并做插值可得高度修正系数βH=1.00扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大
值α=0.29依据规范附录G并对α做插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.01所以，立杆计算长度：l0=
max(βHβaμh,h''+2k0h2)=max(1.00×1.01×2.07×1.20,1.20+2×0.7×0.30)
=2.52m验算立杆长细比：l0=h=1.20m；λ=l0/i=1200/16.0=74.870长细比验算λ<
150,满足要求!不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.21kNφ——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立
杆净截面面积(cm2)；A=3.91W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.18σ——钢管立杆抗压强度计
算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；
立杆稳定性验算：l0=2.517m；λ=l0/i=2517/16.0=157.070查规范附表可得φ=0.284σ=142
11/(0.284×390.9)=128.050N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时
,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.91W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.18M——立杆弯矩设
计值；N''E——立杆的欧拉临界力，N''E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆
的截面回转半径(cm)；i=1.60风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=1.280×1.200×0.450=0.691
kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.691×0.600×1.200×1.200/10=0.090kN.m；风荷
载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元
在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑
架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MT
k=0.691×4.9×0.60×(0.5×4.9+0.00)=4.878kN.mNwk=6×13/(13+1)/(13
+2)×(4.878/8.00)=0.226kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.300×10.101
+1.500×0.720+1.50×0.6×0.226=14.415kN立杆稳定性验算：l0=2.517m；λ=l0/i=25
17/16.0=157.070查规范附表A-1可得φ=0.284立杆的欧拉临界力为：N''E=π2EA/λ2=32.
217kNσ=14415/(0.284×390.9)+0/4184/(1-1.1×0.284×14415/32217)=154.
771N/mm2,考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范模板支架应进行整体
抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT倾覆力矩:MR=8.0002×0.600×(1.403+0.300)+2×(0.000×8.000×0.600)×8.000/2=
65.395kN.m倾覆力矩:MT=3×1.100×4.878=16.096kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT满足整体稳定性要求！轮扣式模板支撑架计算满足要求！轮扣式楼板（高5.3m，厚400mm）模板支撑架计算书参数信息和规范依据依据规范
:《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构
设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计
算参数:架体计算参数：脚手架搭设高度5.30m，纵向宽度8.00m，横向宽度8.0m，架体顶部栏杆或围挡高度0.00m。立杆
横向间距0.9m，立杆纵向间距0.90m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距1.2m。扫地杆高度0.35m，立杆顶端悬臂长度0
.30m。顶托梁材料选择为双钢管：Φ48×2.7，次龙骨材料选择为木方:38×85mm，次龙骨间隔距离200mm，面板计算
宽度1.0m。立杆钢管选择：φ48×2.7mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48×2.7mm,水平杆钢管材质选
用Q235。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。荷载计算参数：模板自
重0.30kN/m2，混凝土和钢筋自重25.1kN/m3，楼板现浇厚度0.4m，施工均布荷载标准值2.0kN/m2。永久荷载
分项系数为1.20，可变荷载分项系数为1.40。钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.10。面板厚度15mm，剪切强
度1.4N/m2，抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。基本风压为0.45kN/m2，风荷载体型系数为1.248，风荷
载高度变化系数为1.28。图轮扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元模板面板计算面板为受弯结构,需要
验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.400×0.900+0.300×0.
900=9.306kN/m活荷载标准值q2=2.000×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为
:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=48.60cm3；截面惯性矩I=43.74cm4；(1)抗
弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；
M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/
mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×9.306+
1.40×1.800)×0.200×0.200=0.055kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0
.055×1000×1000/48600=1.239N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T
=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×9.306+1.40×1.800)×0.200=1.64
2kN截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1642.0/(2×900.000×18.000)=0.167N/mm2截面抗剪强
度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100E
I<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×9.306×2004/(100×6000×437400)
=0.038mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝
土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.400×0.200=2.008kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到
，活荷载标准值q2=(2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m静荷载q1=1.20×2.008+1.2
0×0.060=2.482kN/m活荷载q2=1.40×0.400=0.560kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.560+
2.482)×0.900=2.738kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.737/
0.900=3.042kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.04×0.90×0.90=0.246kN.m最大剪力Q
=0.6ql=0.6×0.900×3.042=1.642kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.042=3
.011kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=45.76cm3；截面惯性矩I
=194.47cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.246×106/45758.3=
5.92N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6q
l截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1642.46/(2×38.0
0×85.00)=0.839N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.068
kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.068×900.04/(100×9000.00×1944729.
0)=0.525mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁
计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=3.011kN均布荷载取托梁的自重q=0.072kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图
(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形
图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.232kN.m经过计算得到最大支座F=14.985kN经过计算得到最大变形V=1
.152mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.24cm3；截面惯性矩I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计
算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×1.232×106/8242.0=156.60N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于
205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.152mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要
求!立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重
(kN)：NG1=0.121×5.300=0.642kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.
900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.400×0.900×0.900=8.132
kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=9.017kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.000+0.000)×0.900×0.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的
轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框
架x向跨数nx=4支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×9.89/(1.20×15.00)+0.9
0/(6×1.20)=1.26单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长
度系数μ=2.18x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=4支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.0
6×9.89/(1.20×15.00)+0.90/(6×1.20)=1.26单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依
据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.18μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(2.
18,2.18)=2.18依据规范表5.3.9并做插值可得高度修正系数βH=1.01扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大
值α=0.29依据规范附录G并对α做插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.01所以，立杆计算长度：l0=
max(βHβaμh,h''+2k0h2)=max(1.01×1.01×2.18×1.20,1.20+2×0.7×0.30)
=2.67m验算立杆长细比：l0=h=1.20m；λ=l0/i=1200/16.0=74.792长细比验算λ<
150,满足要求!不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.09kNφ——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立
杆净截面面积(cm2)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12σ——钢管立杆抗压强度计
算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；
立杆稳定性验算：l0=2.673m；λ=l0/i=2673/16.0=166.584查规范附表可得φ=0.257σ=130
89/(0.257×384.2)=132.714N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时
,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12M——立杆弯矩设
计值；N''E——立杆的欧拉临界力，N''E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆
的截面回转半径(cm)；i=1.60风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=1.280×1.248×0.450=0.719
kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=1.40×0.6×0.719×0.900×1.200×1.200/10=0.130kN.m；风荷
载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元
在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑
架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MT
k=0.719×5.3×0.90×(0.5×5.3+0.00)=9.087kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)
×(9.087/8.00)=0.606kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.200×9.017+1.4
00×1.620+1.40×0.6×0.606=13.598kN立杆稳定性验算：l0=2.673m；λ=l0/i=2673/1
6.0=166.584查规范附表A-1可得φ=0.257立杆的欧拉临界力为：N''E=π2EA/λ2=28.152k
Nσ=13598/(0.257×384.2)+0/4121/(1-1.1×0.257×13598/28152)=174.517N
/mm2,考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范模板支架应进行整体抗倾覆验
算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT:MR=8.0002×0.900×(0.793+0.300)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=62.9
25kN.m倾覆力矩:MT=3×1.100×9.087=29.986kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT稳定性要求！轮扣式模板支撑架计算满足要求！轮扣式楼板（高5.35m，厚350mm）模板支撑架计算书参数信息和规范依据依据规范:《建
筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标
准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数
:架体计算参数：脚手架搭设高度5.35m，纵向宽度8.0m，横向宽度8.0m，架体顶部栏杆或围挡高度0.00m。立杆横向间距
0.9m，立杆纵向间距0.90m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距1.20m。扫地杆高度0.35m，立杆顶端悬臂长度0.30
m。顶托梁材料选择为双钢管：Φ48×2.7，次龙骨材料选择为木方:38×85mm，次龙骨间隔距离200mm，面板计算宽度1
.0m。立杆钢管选择：φ48×2.7mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48×2.70mm,水平杆钢管材质选用Q
235。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。荷载计算参数：模板自重0
.30kN/m2，混凝土和钢筋自重25.1kN/m3，楼板现浇厚度0.35m，施工均布荷载标准值2.0kN/m2。永久荷载分
项系数为1.3，可变荷载分项系数为1.5。钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。面板厚度15mm，剪切强度1.
4N/m2，抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。基本风压为0.45kN/m2，风荷载体型系数为1.2，风荷载高度变化
系数为1.28。图轮扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯
强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.350×0.900+0.300×0.900=8
.176kN/m活荷载标准值q2=2.000×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中
，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=48.60cm3；截面惯性矩I=43.74cm4；(1)抗弯强度计算
f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M—
—面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×8.176+1.50×
1.800)×0.200×0.200=0.053kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.053×
1000×1000/48600=1.097N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0
Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×8.176+1.50×1.800)×0.200=1.600kN截
面抗剪强度计算值T=3×1.00×1600.0/(2×900.000×18.000)=0.148N/mm2截面抗剪强度设计值
[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[
v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×8.176×2004/(100×6000×437400)=0.03
4mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(
kN/m)：q11=25.100×0.350×0.200=1.757kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=
0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标
准值q2=(2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m静荷载q1=1.30×1.757+1.30×0.0
60=2.362kN/m活荷载q2=1.50×0.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+2.362
)×0.900=2.666kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.666/0.900
=2.962kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.96×0.90×0.90=0.240kN.m最大剪力Q=0.6q
l=0.6×0.900×2.962=1.600kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×2.962=2.932k
N龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=45.76cm3；截面惯性矩I=194
.47cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.240×106/45758.3=5.24N
/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪
强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1599.53/(2×38.00×85.
00)=0.743N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按
照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.817kN/m最
大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.817×900.04/(100×9000.00×1944729.0)=0.
461mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中
荷载取次龙骨的支座力P=2.932kN均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m
)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=1.201kN.m经过计算得到最大支座F=14.602kN经过计算得到最大变形V=1.014m
m顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.24cm3；截面惯性矩I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算
强度f=γ0M/W=1.00×1.201×106/8242.0=138.78N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0
N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.014mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!立杆的
稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1=0.121×5.350=0.648kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0
.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.350×0.900×0.900=7.116kN经计算
得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=8.007kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得
到，活荷载标准值NQ=(2.000+0.000)×0.900×0.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设
计值计算公式N=1.30NG+1.50NQ立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x向跨数
nx=5支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×9.89/(1.20×15.00)+0.90/(6×
1.20)=1.26单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ
=2.29x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=5支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×9.8
9/(1.20×15.00)+0.90/(6×1.20)=1.26单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录
G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.29μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(2.29,2.
29)=2.29依据规范表5.3.9并做插值可得高度修正系数βH=1.01扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=
0.29依据规范附录G并对α做插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.01所以，立杆计算长度：l0=max(
βHβaμh,h''+2k0h2)=max(1.01×1.01×2.29×1.20,1.20+2×0.7×0.30)=2.8
1m验算立杆长细比：l0=h=1.20m；λ=l0/i=1200/16.0=74.792长细比验算λ<150,
满足要求!不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.84kNφ——轴心受压立
杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面
积(cm2)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12σ——钢管立杆抗压强度计算值(N
/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；立杆稳定性
验算：l0=2.806m；λ=l0/i=2806/16.0=174.902查规范附表可得φ=0.235σ=12839/(0
.235×384.2)=142.048N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳
定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——
立杆净截面面积(cm2)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12M——立杆弯矩设计值；N
''E——立杆的欧拉临界力，N''E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转
半径(cm)；i=1.60风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=1.280×1.200×0.450=0.691kN/m2
风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.691×0.900×1.200×1.200/10=0.134kN.m；风荷载设计值产
生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作
用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度
(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0
.691×5.4×0.90×(0.5×5.4+0.00)=8.903kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(8.9
03/8.00)=0.594kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.300×8.007+1.500×1.
620+1.50×0.6×0.594=13.373kN立杆稳定性验算：l0=2.806m；λ=l0/i=2806/16.0=1
74.902查规范附表A-1可得φ=0.235立杆的欧拉临界力为：N''E=π2EA/λ2=25.538kNσ=1
3373/(0.235×384.2)+0/4121/(1-1.1×0.235×13373/25538)=185.670N/mm2,
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的
抗倾覆验算应满足下式要求：MT.0002×0.900×(0.800+0.300)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=63.355kN.
m倾覆力矩:MT=3×1.000×8.903=26.708kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT！轮扣式模板支撑架计算满足要求！轮扣式楼板（高5.4m，厚120mm）模板支撑架计算书参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工承插型
轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50
017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:架体计算参
数：脚手架搭设高度5.40m，纵向宽度8.0m，横向宽度8.0m，架体顶部栏杆或围挡高度0.00m。立杆横向间距0.90m，
立杆纵向间距1.2m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距1.20m。扫地杆高度0.35m，立杆顶端悬臂长度0.30m。顶托梁
材料选择为双钢管：Φ48×2.7，次龙骨材料选择为木方:38×85mm，次龙骨间隔距离200mm，面板计算宽度1.0m。立
杆钢管选择：φ48×2.7mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48×2.70mm,水平杆钢管材质选用Q235。钢
管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。荷载计算参数：模板自重0.30kN/
m2，混凝土和钢筋自重25.1kN/m3，楼板现浇厚度0.12m，施工均布荷载标准值2.0kN/m2。永久荷载分项系数为1.
3，可变荷载分项系数为1.5。钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/m2，
抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。基本风压为0.45kN/m2，风荷载体型系数为1.2，风荷载高度变化系数为1.2
8。图轮扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.120×1.200+0.300×1.200=3.974kN
/m活荷载标准值q2=2.000×1.200=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩
I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=64.80cm3；截面惯性矩I=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=γ
0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最
大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.
100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×3.974+1.50×2.400)
×0.200×0.200=0.035kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.035×1000×1
000/64800=0.541N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh
<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×3.974+1.50×2.400)×0.200=1.052kN截面抗剪强度计
算值T=3×1.00×1052.0/(2×1200.000×18.000)=0.073N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1
.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=
l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.974×2004/(100×6000×583200)=0.012mm面板
的最大挠度小于200.0/250,满足要求!支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)
：q11=25.100×0.120×0.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.30
0×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2
=(2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m静荷载q1=1.30×0.602+1.30×0.060=0.
861kN/m活荷载q2=1.50×0.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+0.861)×1.2
00=1.753kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=1.753/1.200=1.46
1kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.46×1.20×1.20=0.210kN.m最大剪力Q=0.6ql=0
.6×1.200×1.461=1.052kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×1.461=1.929kN龙骨的截
面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=45.76cm3；截面惯性矩I=194.47cm
4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.210×106/45758.3=4.60N/mm2龙
骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满
足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1052.01/(2×38.00×85.00)=0
.489N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求
采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.662kN/m最大变形v=
0.677ql4/100EI=0.677×0.662×1200.04/(100×9000.00×1944729.0)=0.531m
m龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取
次龙骨的支座力P=1.929kN均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计
算得到最大弯矩M=0.792kN.m经过计算得到最大支座F=9.630kN经过计算得到最大变形V=0.497mm顶托梁
的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.24cm3；截面惯性矩I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f
=γ0M/W=1.00×0.792×106/8242.0=91.52N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2
,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.497mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!立杆的稳定性计算
荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1
=0.130×5.400=0.705kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.200×0.900=0.324k
N(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×1.200×0.900=3.253kN经计算得到，静荷
载标准值NG=(NG1+NG2)=4.282kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载
标准值NQ=(2.000+0.000)×1.200×0.900=2.160kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公
式N=1.30NG+1.50NQ立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x向跨数nx=
6支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×9.89/(1.20×15.00)+0.90/(6×1.20)
=1.26单元框架x向跨距与步距h之比αx=1.00依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.
37x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=8支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×9.89/(1.
20×15.00)+1.20/(6×1.20)=1.30单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录G并对K和
αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.37μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(2.37,2.37)=2
.37依据规范表5.3.9并做插值可得高度修正系数βH=1.01扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=0.29
依据规范附录G并对α做插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.01所以，立杆计算长度：l0=max(βHβaμ
h,h''+2k0h2)=max(1.01×1.01×2.37×1.20,1.20+2×0.7×0.30)=2.91m验算
立杆长细比：l0=h=1.20m；λ=l0/i=1200/16.0=74.792长细比验算λ<150,满足要求!
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.81kNφ——轴心受压立杆的稳定系数
,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2
)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；立杆稳定性验算：l0=
2.908m；λ=l0/i=2908/16.0=181.228查规范附表可得φ=0.218σ=8806/(0.218×38
4.2)=105.180N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为
：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——立杆净截面面积
(cm2)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12M——立杆弯矩设计值；N''E——立杆
的欧拉临界力，N''E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转半径(cm)
；i=1.60风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=1.280×1.200×0.450=0.691kN/m2风荷载产生的弯
矩Mw=1.50×0.6×0.691×1.200×1.200×1.200/10=0.179kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力
Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩
标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n
——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.691×5.
4×0.90×(0.5×5.4+0.00)=9.070kN.mNwk=6×6/(6+1)/(6+2)×(9.070/8.00
)=0.729kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.300×4.282+1.500×2.160+1.
50×0.6×0.729=9.462kN立杆稳定性验算：l0=2.908m；λ=l0/i=2908/16.0=181.228查
规范附表A-1可得φ=0.218立杆的欧拉临界力为：N''E=π2EA/λ2=23.786kNσ=9462/(0.2
18×384.2)+0/4121/(1-1.1×0.218×9462/23786)=161.066N/mm2,考虑风荷载时，立杆
的稳定性计算σ<[f],满足要求!轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式
要求：MT0×(0.653+0.300)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=54.859kN.m倾覆力矩:MT=3
×1.000×9.070=27.210kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT算满足要求！扣件式梁底支撑（高3.03m，梁宽800mm，梁高2600mm，梁跨1600mm）计算书基本计算参数依据规范:《建筑结
构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架
安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-20
12《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007
-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1
.00。架体搭设高度为3.0m，梁截面B×D=800mm×2600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.30m，立杆的步距h=
0.90m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/
mm2。内龙骨采用方钢管40.×40.×3.mm。梁底支撑龙骨长度1.20m。顶托梁采用双钢管：Φ48×2.7。梁底按照均匀布置
承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷
载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下
：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为φ48×2.7，钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64
，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算
。静荷载标准值q1=25.500×2.600×0.800+0.500×0.800=53.440kN/m活荷载标准值q2=
(0.000+2.000)×0.800=1.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵
抗矩W分别为:截面抵抗矩W=30.00cm3；截面惯性矩I=22.50cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/
W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯矩(N
.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql
2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×53.440+1.50×1.600)×0.2
00×0.200=0.287kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.287×1000×1000/
30000=10.541N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[
T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×53.440+1.50×1.600)×0.200=8.625kN截面抗剪强度计算值
T=3×1.10×8625.0/(2×800.000×15.000)=1.186N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40
N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/
250面板最大挠度计算值v=0.677×53.440×2004/(100×9000×225000)=0.286mm面板的最
大挠度小于200.0/250,满足要求!梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的
计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×2.600×0.200=13.260kN/m(2)模板的自重线
荷载(kN/m)：q2=0.500×0.200×(2×2.600+0.800)/0.800=0.750kN/m(3)活荷载为
施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.800×0.2
00=0.320kN均布荷载设计值q=1.30×13.260+1.30×0.750=18.213kN/m集中荷载设计值P
=1.50×0.320=0.480kN龙骨计算简图龙骨弯矩图(kN.m)龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用
静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.305k
NN2=7.220kNN3=7.220kNN4=0.305kN经过计算得到最大弯矩M=0.242kN.m经过计算得到最大
支座F=7.220kN经过计算得到最大变形V=0.052mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为
:截面抵抗矩W=5.10cm3；截面惯性矩I=10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W
=1.10×0.242×106/5098.6=52.21N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)
龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3.882/(2×4
0.00×40.00)=4.003N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙
骨挠度计算最大变形v=0.052mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁
按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计
算得到最大弯矩M=0.342kN.m经过计算得到最大支座F=11.973kN经过计算得到最大变形V=0.037mm顶托
梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.24cm3；截面惯性矩I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度
f=γ0M/W=1.10×0.342×106/8242.0=43.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm
2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.037mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!立杆的稳定性计
算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的
最大支座反力N1=11.97kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.568=0.738k
N顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.234=0.305kN非顶部立杆段N=11.973+0
.738=12.711kN顶部立杆段N=11.973+0.305=12.277kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长
细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；
A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f
]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，
由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku
2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许
长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑
点的长度；a=0.35m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.818,l0=2.730m；λ=2730/16.0=170.
136允许长细比(k取1)λ0=170.136/1.155=147.304<210长细比验算满足要求!φ=0.245σ
=1.10×12277/(0.245×384.2)=143.455N/mm2a=0.5m时，u1=1.294,l0=2.840m；
λ=2840/16.0=176.989允许长细比(k取1)λ0=176.989/1.155=153.237<210长细比
验算满足要求!φ=0.230σ=1.10×12277/(0.230×384.2)=152.589N/mm2依据规范做承载力插值
计算a=0.350时，σ=148.022N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：
u2=2.626,l0=2.730m；λ=2730/16.0=170.136允许长细比(k取1)λ0=170.136/1.1
55=147.304<210长细比验算满足要求!φ=0.245σ=1.10×12711/(0.245×384.2)=148
.521N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载
设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk
=uz×us×w0=0.450×1.280×1.200=0.691kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——
立杆纵向间距(梁截面方向)，0.30m；lb——立杆横向间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.691×0.300×0.900×0.900/10=0.060kN.m；风荷载设计值产
生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作
用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度
(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0
.691×3.0×0.30×(0.5×3.0+0.60)=1.329kN.mNwk=6×5/(5+1)/(5+2)×(1.3
29/3.00)=0.316kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=11.973+1.300×0.2
34+1.50×0.6×0.316=12.562kN非顶部立杆Nw=11.973+1.300×0.568+1.50×0.6×
0.316=12.996kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.818,l0=2.730m；λ=2730/16.0=170.1
36允许长细比(k取1)λ0=170.136/1.155=147.304<210长细比验算满足要求!φ=0.245σ=
1.10×12562/(0.245×384.2)+1.10×60000/4121=162.920N/mm2a=0.5m时，u1=1
.294,l0=2.840m；λ=2840/16.0=176.989允许长细比(k取1)λ0=176.989/1.155=153.237<210长细比验算满足要求!φ=0.230σ=1.10×12562/(0.230×384.2)+1.10×60000/4121=172.267N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.350时，σ=167.593N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.626,l0=2.73m；λ=2730/16.0=170.136允许长细比(k取1)λ0=170.136/1.155=147.304<210长细比验算满足要求!φ=0.245σ=1.10×12996/(0.245×384.2)+1.10×60000/4121=167.987N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=11.973kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.187×3.030=0.738kNN=11.973+0.738=12.711kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m；h——最大步距，h=0.90m；l0——计算长度，取0.900+2×0.350=1.600m；λ——长细比，为1600/16.0=100<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.595；经计算得到σ=1.10×12711/(0.595×384.2)=61.156N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.450×1.280×1.200=0.691kN/m2h——立杆的步距，0.90m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.30m；lb——立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.691×0.300×0.900×0.900/10=0.060kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.691×3.0×0.30×(0.5×3.0+0.60)=1.329kN.mNwk=6×5/(5+1)/(5+2)×(1.329/3.00)=0.316kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=11.973+1.300×0.568+1.50×0.6×0.316=12.996kN经计算得到σ=1.10×12996/(0.595×384.2)+1.10×60000/4121=78.664N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT
|
|
