无锡碧桂园四期脚手架施工方案2020166P

XDG-2009-74号西溪碧桂园四期工程四期总承包组合式悬挑脚手架专项施工方案编制人：杨春光审核人：蒋江峰审批人：
叶文启编制单位：中天建设集团有限公司编制日期：2020年8月10日目录第一章编制依据及工程概况3一、编制依据3二、工
程概况3三、组织架构及人员安排9四、材料及构造94.1材料要求94.2构造选型113、材料与设备计划13第二章脚手架构造工艺
21一、外脚手架构造211.2悬挑外外脚手架工艺26二、外脚手架节点构造282.1连墙件282.2脚手板铺设要求292.3
安全网架设置30三、悬挑架脚手架搭设303.1搭设程序303.2操作要点30四、脚手架搭设一般要求304.1扣件脚手架搭设
要求30五、脚手架拆除345.1悬挑工字钢挑架拆除345.2扣件脚手架拆除34六、防电避雷及安全防护措施35七、脚手架质量验收
与护理367.1悬挑脚手架质量控制要点367.2构配件允许偏差367.3脚手架工程检查与验收38八、外架现场施工管理421.
技术准备422.物资准备423.劳动力组织准备424.施工现场准备425.施工场外协调42九、安全措施及要求431.安
全方案制定及交底432．挑架可靠与结构稳定433.安全要点434.扣件脚手架安全要求44第三章结构计算47第四章51第四章
危险源识别与应急预案161一、危险源识别与监控161二、应急救援预案162第一章编制依据及工程概况一、编制依据[1]《建筑施
工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；[2]《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》DGJ32-J121-2
011；[3]《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011；[4]《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011；[5
]《建筑结构荷载规范》GB50009-2012[6]《混凝土结构设计规范》GB50010-2012[7]《钢结构设计规范》G
B50020-2014[8]《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011[9]危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2
009]87号文）二、工程概况本工程由无锡巨正投资发展有限公司开发，由上海海达工程建设咨询有限公司监理，由无锡市城归设计有限责任公
司设计，由中天建设集团有限公司施工的碧桂园四期总承包工程（以下简称本工程）。场地位于无锡市惠山区钱桥上伟路333号。所处地理环
境优越，交通便利。总建筑面积131000平米，包含7栋高层（21F）、地下车库及人防，本工程结构类型为现浇剪力墙结构。本工程的±0
.000，相当于85高程5.100米。三、组织架构及人员安排1.主要人员安排：1)施工员：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。2
)安全员3人：主要需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。4)其他配合人员20人，主要负责协助塔吊及操作人员，模板、钢管、扣件等
的运输工作。2.本工程竣工日期为2021年3月20日，施工进度计划安排要保证工期。四、材料及构造4.1材料要求1.钢管材质要求
1）脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的Q23
5普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235级钢的规定。2）脚手架钢管分别符合《建筑施工扣件式钢
管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第8.1.1、8.1.2条规定。钢管弯曲变形符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术
规范》(JGJ130-2011)表8.1.8序号1~4的规定。2.扣件材质要求1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符
合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定；采取其它材料制作的扣件，经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2）
扣件在螺栓拧紧扭力矩达65KN·m时，不得发生破坏。3.脚手板材质要求脚手板采用铁笆片，每块重量不宜大于30kg。4.连墙件材
质要求连墙件的材质符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235级钢的规定。经检验合格的构配件按品种、规格分类，堆放
整齐、平稳，堆放场地不得有积水。并对数量进行核实。5.型钢材质要求用于制作悬挑承力架及纵向承力钢梁的热轧型钢、钢板等应符合《碳素
结构钢》GB/T1591中Q235级钢的规定。型钢采用16#工字钢挑梁，工字钢截面尺寸允许偏差如下：型号允许偏差（mm）高度腿宽
度腰厚16#工字钢±2.0±2.5±0.5工字钢的验收：工字钢验收时首先观看外观质量，看其是否有裂纹、结疤和折叠，成捆时检查端面是
否平，有无缺损。检查其长度是否有弯曲、弯曲度每米不能大于2mm，总弯曲度不大于总长度的0.2%。其次检查尺寸时要以腰的高度为准，检
查弯腰饶角要用直尺和塞尺测量，并在距端部小于750mm处测量，工字钢每米质量偏差不得超过-5%~+3%，另每批材料均应向厂家索取材
质证明书。工字钢的重量可以通过过磅或者理论重量换算得出。每米重量的理论值如下表：型号尺寸（mm）截面尺寸（cm2）理论重量（kg/
m）Hbdtr16#工1608869.9426.120.56.高强螺栓及索具旋扣高强螺栓、索具旋扣：严格按照本方案中规格采购，
其质量应符合《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）、《索具螺旋扣》（CB/T3821-2013）的规定，并附有制
造厂提供的质量证明书。高强螺栓的连接，应按包装箱配套供货，包装箱上应标明批号、规格、数量、日期、螺栓、螺帽、垫圈外观表面应涂油保护
，不应出现生锈和沾染脏污，螺纹不应有损伤。检查数量：按包装箱数量抽查5%且不应小于3箱检查方法：观察检查。焊接焊缝要求焊条、焊剂等
焊接材料，与母材匹配应符合设计要求及国家现行行业标准（建筑钢结构焊接技术规程）JGJ81-2002的规定。焊工必须经考试合格并取得
合格证书。持证焊工必须在其考试合格项目及其认可范围内施焊。设计要求全焊透的一、二级焊缝应采取超声波探伤进行内部缺陷的检验。焊缝表面
不得有裂缝、焊瘤等缺陷。一级、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂缝、电弧擦伤等缺陷。且一级焊缝不得有咬边、未焊满根部收缩等缺陷。
8.吊拉构件的材质要求吊拉构件采用钢筋拉杆，其技术性能应符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB
235或HPB300级钢筋的规定。9.安全网材质要求安全网材质符合国家规范标准相关的规定及相关的规定。4.2构造选型1、主楼落
地式脚手架根据工程结构、高度、施工设计、进度计划等实际情况，确定本工程采用钢管扣件式脚手架。考虑到结构3层结构线饰面，施工面较宽，
及门厅位置，3层以下采用落地脚手架。主体一~二层选用落地式脚手架，1#~6#、8#、9#楼落地脚手架采用相同结构和搭设方式的脚
手架：均采用落地式钢管扣件式脚手架。1#.2#.3#楼从地下室（标高-3.1m）开始搭设落地脚手架，搭设至2层顶（标高+5.74m
），落地架高度为（3.1+5.74-0.3）8.54米；4#.6#.9#楼从地下室（标高-4.75m）开始搭设落地脚手架，搭设至2
层顶（标高+5.74m），落地架高度为（4.75+5.74-0.3）10.19米；5#.8#.楼从地下室顶板处（标高-1.35m）
开始搭设落地脚手架，搭设至2层顶（标高+5.74m），落地架高度为（1.35+5.74-0.3）7.79米.因搭设高度不足24m,
故不进行设计计算。为了保持整个外脚手架的上下一致，美观整齐，该落地脚手架的搭设尺寸与上部悬挑脚手架一致。主楼落地脚手架采用立杆纵距
1.5m，立杆的横距为0.95，立杆步距1.8m，连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，每隔一层铺垫竹笆。外
侧立杆、横杆用黄黑色标识，外侧防护杆用黄黑相间标识，剪刀撑用黄黑色标识。2、主楼悬挑脚手架自三层楼面开始采用上拉式悬挑承力架，每六
层悬挑一次，悬挑架沿主体周围一圈布设于结构墙体。当拉杆锚固点混凝土强度未达到规范要求，尚不能正常工作时，在下一挑架子顶端设临时大横
杆（内外侧均有），作为临时搁置点。同时每根悬挑工字钢下加设钢管斜撑，作为临时支撑，拉杆正常工作后作为保险措施，不参与悬挑钢梁受力计
算。拉杆正常工作前，脚手架搭设不得超过4步（7.2m）。人货梯平台是独立性平台，独立设置，与悬挑脚手架不相连。1#~6#、8#、9
#悬挑架搭设高度为：第一挑从3层楼面至8层顶(标高从+5.74m至+23.14m)，搭设高度：23.14-5.74+0.22-0.
3=20.32m；第二挑从9楼楼面至14层顶(标高从+23.14m至+40.54m)，搭设高度：40.54-23.14+0.22-
0.3=20.32m；第三挑从15层楼面至女儿墙顶(标高从+40.54m至+53.7m)，搭设高度：53.7-40.54+0.22
-0.3+1.5=13.08m+（局部机房层高度部位（标高从+53.7m至+57.1m），搭设高度57.1-53.7=3.4m）3
.4=16.48m。考虑到受力面最高，风荷载最大，架体最高风荷载最大处，取风荷载较大处为荷载验算依据，因此计算高度取20.4m。根
据计算，并考虑到架体外观的统一美观，主楼落地脚手架、悬挑架均采用悬挑架设计计算所确定的相同的架体结构尺寸。经设计验算，立杆纵距1.
5m，立杆的横距为0.95m，立杆步距1.8m，连墙件采用二步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，每隔一层铺垫钢筋网片。
外侧立杆、横杆用黄色标识，外侧600mm、1200高防护杆用黄黑相间标识，剪刀撑用黄黑色标识。主楼悬挑脚手架采用相同型号尺寸的16
#工字钢作水平挑梁，具体详见“钢悬挑脚手架参数表”。本方案对悬挑脚手架进行强度、稳定性等设计验算。详见验算书。3、材料与设备计划
挑梁采用16#工字钢，钢梁端部焊-12x200x210钢板作为封头板，用M20（8.8级）高强螺栓与主体结构连接。钢筋拉杆采用20
圆钢，花篮螺栓采用与拉杆等强设计的构件制作。拉杆两端与钢梁及主体结构连接的耳板均采用12mm厚钢板制作。钢筋拉杆与主体结构吊挂处采
用M208.8级高强螺栓连接。钢梁与主体结构连接处的锚固螺栓采用预埋M32套管预留孔，预留2个螺栓孔，螺栓均为M208.8级高
强螺栓，均设置双螺母，螺杆露出螺母不少于3扣并不少于10mm。螺栓与主体结构间设置双层钢垫板，第一层尺寸为-80x80x8，第二层
尺寸为-60x60x6。多数悬挑钢梁总长1450mm，设置1道钢筋拉杆，最长钢梁长3250mm。悬挑梁长度≤2.3米采用一道拉杆，
＞2.3米的采用双道拉杆。详见节点附图。工字钢按施工平面布置图沿建筑物外墙四周架设，间距不大于1500mm，工字钢上按立杆横距
950mm焊两根竖向25短钢筋，钢筋长度200mm，作为立杆定位用。脚手架采用扣件式钢管脚手架，搭设应满足《建筑施工扣件式钢管脚手
架安全技术规范》（JGJ130）的要求。所有悬挑钢梁、拉杆、花篮螺丝均由专业厂家定制，均具有出厂合格证书。第二章脚手架构造工艺
外脚手架构造1、钢管落地脚手架1）技术参数立杆横距0.95m，纵距1.5m，步距1.8m，连墙体二步三跨布置。每道剪刀撑跨度为6跨
（9m），由底至顶连续设置，斜杆与地面夹角为45°。2）基础本工程落地脚手架立杆基础部分在基坑槽底部分位于地库顶板上。地基础素土夯
实，压实系数≥0.94，立杆下部铺设脚手板。垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的脚手板。落地式脚手架必须设置纵、横向扫地
杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。见下
图。3）立杆（1）每根立杆底部应设置垫板。（2）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差
不应大于1m；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；底层步距不应大于2m。（3）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻
立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于
步距的1/3。（4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。（5）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（6）脚手
架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。4）纵向水平杆（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨
。（2）纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的
距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（3）纵向水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋
转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。5）横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆（小横杆），
用直角扣件扣接且严禁拆除。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。第一步横
向水平杆放置于纵向水平杆下，以上放置在纵向水平杆上。当使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在水平杆（大横
杆）上。安全网应固定在外立杆的里侧，不宜将网围在各杆件的外侧。安全网使用塑料卡扣或尼龙绳满扎，张挂严密。6）连墙件连墙件配置同悬挑
脚手架连墙件。7）剪刀撑剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑必须在外立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由
底至顶连续设置，两组剪刀撑相隔间距不得大于15m。每道剪刀撑跨越立杆的根数应按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于
6m，斜杆与地面的倾角宜在45o-60o之间。剪刀撑搭接长度不小于1m，且不少于3个扣件紧固。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相
交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。8）立面、水平面防护立面、水平面防护同悬挑脚手架。
9）斜道、通道口的设置(1)斜道附着于外脚手架设置，其各立面设置剪刀撑。(2)斜道的基础与外脚手架基础一致，斜道的连墙件在斜道两端
必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不大于建筑物层高，并不应大于4m（两步）。(3)本工程斜道采用之字型斜道，宽度1m，坡度为1：3。
(4)拐弯处应设置平台，其宽度为1m，斜道两侧及平台外围设置1.2m和0.6m高的双道防护栏杆及210mm高挡脚板，防护栏杆和挡脚
板表面刷黑黄警示色。(5)斜道脚手架采用50mm厚的木脚手板顺铺，接头采用搭接；下面的板头压住上面的板头。每隔250-300mm设
20-30mm厚的防滑条。安全防护通道使用钢管、钢笆、胶合板、密目安全网搭设，宽度为8m左右（按现场确定），搭设净高为5m，二层顶
棚间隔600mm底层采用胶合板和木枋铺设一层，上层顶棚铺设钢笆片一层，15mm厚木胶合板一层。1.2悬挑外外脚手架工艺1.悬挑
脚手架采用16#工字钢。2.悬挑梁按施工平面布置图沿建筑物外墙四周架设，每隔1.5m架设一根，工字钢长度见明细表。阳角与相邻梁外
立杆上设计10#工字钢副梁，连接在一起组成整体，尺寸加长，具体根据现场角度。3.悬挑架工字钢由M20可调节拉杆如简图加固拉紧，上
拉杆与结构用M20×3008.8级高强螺栓穿墙螺栓联接，下拉杆与工字钢用M20×120螺栓联接，其中悬挑工字钢长度2300mm以
内设置一道可调节拉杆，长度大于2300mm设置2道可调节拉杆，拉杆设置位置详图。4.斜拉杆联接板与结构用穿墙螺栓8.8级M20
×300螺栓连接。5.在悬挑架上搭设双排钢管脚手架，搭设高度20.4米。6.挑梁每挑底部用一层绿网兜底，其上用竹笆或木板密封，
密封至外墙间。7.隔离现场采用模板硬隔离做法，防止架体上物体坠入。8.脚手架防雷接地的制作，在架体四角用6m的接地线接在楼层接
地栓上。9.全部脚手架搭设按JGJ130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。10.检查按建筑施工安全检查标准JGJ59
-2011规范进行。二、外脚手架节点构造2.1连墙件为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，严格按照
相关规范要求，设置说明如下：（1）连接杆用短钢管制成，长度约600mm，一端用扣件（双扣件）固定于脚手架的立杆上，另一端满焊于用铁
板，采用直径12预埋螺栓与主体连接。（2）连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难
，在邻近点补足。（3）连墙件按两部三跨布置。2.2脚手板铺设要求本工程采用铁笆片脚手板：（1）作业层脚手板铺满、铺稳，离开墙面
120～150mm；（2）脚手板，设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，将脚手板两端与其可靠固
定，严防倾翻。脚手板采用对接平铺（图6中所示），四个角用21#镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。图4脚手板对接构造（3）作业层端部脚手
板探头长度取150mm，其板长两端均与支承杆可靠地固定。（4）斜道脚手板构造符合下列规定：1）脚手板顺铺时，接头采用搭接；2）人行
斜道和运料斜道的脚手板上每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。2.3安全网架设置脚手架的外侧要满挂
安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距不大于50cm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网平网与施
工作业面边沿的最大间缝不得大于10cm。三、悬挑架脚手架搭设3.1搭设程序施工准备→确定悬挑梁预留洞正确性及适当调整→悬挑梁安装
→立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆→装第一步小横杆→铺设脚手片→装第二
步大横杆→装第二步小横杆→铺设脚手片→装第三步、第四步架子→安装拉墙杆→安装扶手杆、挡脚板→挂安全网→安装平网3.2操作要点（1
）成品型钢挑架及安装型钢挑架按常规钢结构施工程序进行，所有焊缝按II级标准施焊，并按钢结构施工规范要求进行验收。（2）用塔吊将型钢
吊至安装部位上方，将型钢徐徐放下，两边用麻绳拉紧调整，使型钢处于铅直方向上。一头对准预留套管把穿墙螺杆穿入，一头搁置在下层架体上，
放入垫片使螺帽紧固，做好立杆安放在型钢上及悬挑架上底部大横杆扣件连接工作，待上层结构完成即可拉杆固定并用调节螺丝调紧，拉杆未安装完
成，只可搭设四步脚手架。整个施工过程，观察脚手架位移情况。四、脚手架搭设一般要求4.1扣件脚手架搭设要求外脚手架搭设的基本要求是
：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。外脚手架的搭设严格遵循以下顺序：垫木
方→摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安装第一步小横
杆→安装第二步大横杆→安装第三、四步大横杆和小横杆→安装连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护栏杆及挡脚板并挂安全网保护（
1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上两步。（2）每搭完一步脚手架后，按脚手架安全技术规范相条款的规定校
正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。（3）底座安放符合下列规定：1）底座、垫板均准确地放在定位线上；（4）立杆搭设符合下列规定：1）
严禁将外径Ф48mm与Ф51mm的钢管混合使用；2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合脚手架安全技术规范的规定；3）
当搭至有连墙件的构造点时，在搭没完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件；4）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物
的高度符合脚手架安全技术规范规定。（5）纵向水平杆搭设符合下列规定：1）纵向水平杆的搭设符合脚手架安全技术规范的构造规定；2）
在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。（6）横向水平杆搭设符合下列规定：1）搭设横向水平杆
符合脚手架安全技术规范的构造规定；2）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；。3）单排脚手架的横向水
平杆不设置在下列部位：①设计上不允许留脚手眼的部位；②过梁上与过梁两端成60“角的三角形范围内及过梁净跨度1／2的高度范围内；③宽
度小于lm的窗间墙；④梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；⑤砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其它砌体
的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围。⑥独立或附墙砖柱。（7）纵向、横向扫地杆搭设符合脚手架安全技术规范的构造（8）连
墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设符合下列规定：1）连墙件搭设符合脚手架安全技术规范的构造规定。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，采
取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。2）剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等，同步搭设。（9）门洞
搭设符合脚手架安全技术规范的构造规定。（10）扣件安装符合下列规定：1）扣件规格必须与钢管外径（Ф48）相同；2）螺栓拧紧扭力矩
不小于40N·m，且不大于65N·m；3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的
相互距离不大于150mm；4）对接扣件开口朝上或朝内；5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。（11）作业层、斜道的
栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定：1）栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；2）上栏杆上皮高度为1.2m；3）挡脚板高度不小于210
mm；4）中栏杆居中设置；5）构造作法如图5所示。图5栏杆与挡脚板构造1—上栏杆2—外立杆3—挡脚板4—中栏杆（12）脚手
板的铺设符合下列规定：1）脚手板铺满、铺稳，离开墙面200mm；2）采用对接或搭接时均符合脚手架安全技术规范的规定；脚手板探头用
直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动；脚手架的搭设除了按顺序
搭设外，还得注意下列事项：（1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；（2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；（3）拧紧
扣件（拧紧程度要适当）；（4）有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用；（5）搭设工人必须佩挂安全带；（6）随时校
正杆件的垂直和偏差避免偏差过大；（7）没有完成的脚手架，每日收工时，要确保架子稳定，以发生意外。五、脚手架拆除5.1悬挑工字钢挑
架拆除当挑架所有脚手管的钢管拆除之后，拆除拉杆，松开连接螺帽，移动型钢，若干根型钢梱在一起，将塔吊的挂钩与型钢系好后方可吊起，待型
钢在空中处于平衡以后，由塔吊下放到指定位置。操作时避免型钢在空中摇晃，致使发生安全事故。无塔吊情况下，将型钢直接移到人货电梯，放到
指定位置。5.2扣件脚手架拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前作好以下工作：（1）对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐
患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，先对脚手架进行修整和加固，保证脚手架在拆除过程中不发生危险；（2）在拆除脚手架时，先清除脚手板
(或竹笆板)上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。（3
）脚手架在拆除前，先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法
和用语，拆除的安全措施和警戒区域；（4）严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→竹脚手板→剪
刀撑→大横杆→小横杆→立杆。（5）外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；（6）拆除脚手
架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；（
7）拆除脚手架时，在坠落范围内有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；（8）对于拆除脚手架用的
垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架
拆除时其垂直运输设备能安全运转；（9）拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和报废的
加以区分，按规格堆放。对合格件及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；（10）本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天停止作业；
（11）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。（12）脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则该在安全技术交底中交
代清楚。（13）脚手架拆除之前，先用钢管与楼层进行固定，然后再拆除连墙件，拆除脚手架。六、防电避雷及安全防护措施1.在高、低压线
路下方均不得搭设脚手架。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离不小于表2所列数值。当条件限
制达不到下表规定的最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、防护架并悬挂醒目警告标志牌，如果上述防护措施也无法实现，则必须与有关部门
协商采取迁移外电线路，甚至改变工程位置。表2在建工程（含脚手架）的周边与架空线路的边线之间的最小安全操作距离外电线路电压等级（
KV）小于11~1035~110220330~500最小安全操作距离（m）4.06.08.010152.脚手架若在相邻建筑物、构
筑物防雷保护范围之外，则安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30Ω。1）避雷针可用直径25～32mm，壁厚不小于3mm
的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷
网络。2）接地板可利用在施工过程中的垂直接地板或直径不小于20mm的圆钢。水平接地板用厚度不小于4mm、宽25～40mm的角钢制
作。接地板的设置，按脚手架的长度不超过50m设置一个，接地板埋入地下的最高点，在地面下深度不浅于500mm。埋设接地板时，将新填土
夯实。接地板不得设置在有蒸气管道或烟囱风道附近经常受热的土层内；位于地下水以上的砖石、焦碴或砂子内，均不得埋设接地板。3）接地线可
采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢。接地线的连接保证接触可靠。在脚手架的下部连接时，用两道螺栓卡箍，并加设弹簧
垫圈，以防松动，保证接触面不小于10cm。连接时将接触表面的油漆及氧化层清除，使其有金属光泽，并涂以中性凡士林。接地线与接地板的连
接采用焊接，焊缝长度大于接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍。4）接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。接地板的位置，选择人
们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤。同时注意与其它金属物或电缆之间保持一定距离（一股不小于3m），
以免发生击穿危害。在有强烈腐蚀性的土中，使用镀铜或镀锌的接地板。5）在施工期间遇有雷雨时，钢脚手架上的操作人员立即离开。七、脚手架
质量验收与护理7.1悬挑脚手架质量控制要点（1）型钢符合钢结构施工质量验收规范。工字钢强调符合规格、平直。到正规厂家购买，有出厂
合格证和检验报告。第一次使用要做受弯试验；以后使用经检验保持平直。（2）各螺纹加黄油，所有构件先做防锈漆再做面漆。（3）各连接件要
经常检查，若发现有螺帽松动立即拧紧。（4）经常检查拉杆是否有松动，若发现立即调紧调节螺丝，确保斜杆保和受力。脚手架的检查与验收严格
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）第8条检查与验收相关条款及《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）表
3.0.4-1落地式外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理
签字后，方能交付使用。围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员人内。7.2构配件允许偏差见表7-1。脚手架构配件的允许偏差表
7-1序号项目允许偏差示意图检查工具1焊接钢管尺寸(㎜)外径48壁厚2.75－0.5－0.50.5－0.45游标卡尺2钢管
两端面切斜偏差1.70塞尺,拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲ι≤1.5m≤5钢板尺
b.立杆钢管弯曲3m＜ι≤4m4m＜ι≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲ι≤6.5m≤305冲压钢脚手板a.板面挠曲
ι≤4mι＞4m≤12≤16钢板尺b.板面扭曲(任一角翘起)≤57.3脚手架工程检查与验收（1）脚手架及其基础在下列阶段进行检查
与验收；1）基础完工后及脚手架拉搭设前。2）作业层上施加荷载前。3）每搭设完10～13m高度后。4）达到设计高度后。5）遇有六级大
风与大雨后，寒冷地区开冻后。6）停用超过一个月。（2）进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：1）相关脚手架安全技术规范。2）施工
组织设计及变更文件。3）技术交底文件。（3）脚手架使用中，定期检查下列项目：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是
否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）扣件螺栓是否松动。4）高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度
的偏差是否符合表6-2项次1、2的规定。5）安全防护措施是否符合要求。6）是否超载。（4）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法
，符合表7-2的规定。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法表7-2项次项目技术要求允许偏差△（㎜）示意图检查方法与工具1地基基
础表面坚实平整——观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降－102立杆垂直度最近验收垂直度20～80m—±100用经纬仪或吊线和卷
尺下列脚手架允许水平偏差（㎜）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7
±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法3间距步距纵距横距—±20±50±
20钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端—±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差—±105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸
500㎜-50—钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150㎜—钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500㎜—钢卷
尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤ιa/3—钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40～65N·
m——扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角40。～60。——角尺（5）日常维护管理要求脚手架大多在露天使用，搭拆频繁，耗损较大，因此必
须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等各项工作，才能降低损耗率，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。
日常维护管理要求如下：1）使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收，分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫。
钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，用毡、席加盖。扣件、螺栓及其他小零件，用木箱、钢筋笼或麻袋、草包等容器分
类贮存，放在室内。2）弯曲的钢杆杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换。3）做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理。钢管
外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75％），每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹
即可。钢管内壁可根据地区情况，每隔2～4年涂刷一次，每次涂刷二遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜铰钵防锈，
使用3—5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件时，在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。井架垫木与天轮梁、地轮架等配套专用，木制件做
好防腐处理，钢制件涂红丹及防锈涂料。4）搬运长钢管、长角钢时，采取措施防止弯曲。拆架拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏。5）脚
手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地
面上小配件要及时收捡起来。6）健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种：①由架
子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，
减少丢失和损耗②由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。八
、外架现场施工管理1.技术准备在本安全专项施工方案实施前，工程负责人对相关人员进行详细的技术交底。2.物资准备（1）材料准备根
据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定堆放场地及组织运输提供依据。（2）构（配）件和制品加工准备根据
脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。（3）脚手架施工机具准备由架子工自带扳手及其它所需工具。3.劳动力组织准备组织机
构：见前述。4.施工现场准备（1）做好“三通一平”；（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验；（3）做好季节性施工准备。5.施
工场外协调（1）材料加工和定货；（2）施工机具租赁或订购；（3）做好劳务安排，签订劳务合同。九、安全措施及要求1.安全方案制定及
交底由于本作业属于超高悬空作业，技术难度较大，稍有疏忽必将导致重大安全事故发生，因此必须给予高度重视，制定详尽施工方案和安全技术措
施，确保施工安全。在技术交底时，将安全列为重点，安全交底到班组每个人，专人负责，并由责任人签字，在现场由项目技术负责人负责安全，每
一步骤，每一细节不放过。挑架施工经过多方案比较，既要达到技术上可靠，经济上节省，更重要的是确保施工安全，安全是施工方案第一考虑因素
。已与架子班组工人进行质量、安全技术交底。2．挑架可靠与结构稳定钢结构内力计算，完全按照结构力学理论和钢结构设计原理，在钢结构施工
图设计中，确保型钢平面内和平面外侧身稳定性满足安全要求。接质量是保证安全的重要因素，每一条焊缝进行严格检查，确保焊接质量，凡是不符
合焊接要求的，必须重新焊接。焊工持上岗证上岗。由于施工方案中，搭设操作平台的φ48钢管支承在型钢上面，故钢管放在型钢中心位置，不得
有位移和偏差。一般处是在用四根大橫杆与小横杆扣件扣紧或用槽钢与悬挑工字钢电焊连结，起稳定作用。尤其用于脚手架直角转弯处，两槽钢相交
电焊好作为立杆支座底部，注意槽钢必须竖放。3.安全要点（1）整个操作平台外侧设置栏杆和安全网，进行全封闭施工，在施工时给操作工人
以安全感，严格防止高空坠落事故发生。（2）由于高架施工下面为人行道，行人较多，设置警戒区，由专人负责看管，并搭设钢管安全通道，确保
街道行人安全。（3）在搭设操作平台时，架子工必须系好安全带方可进行操作，且由工长现场监督。（4）在悬挑架上需支模须另出方案（5）拆
除工字钢上脚手架重点注意拆除顺序正确，别随意抛掷。（6）在架子上转角部位放置消防器材，并定期进行检查和维修。4.扣件脚手架安全要
求（1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期
体检，合格者方可持证上岗。（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（3）脚手架的构配件质量与搭设质量，按安全技术规范
规定进行检查验收，合格后方可准许使用。（4）作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输
送管等固定在脚手架上。严禁悬挂起重设备。（5）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气，停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后上架作业有防
滑措施，并扫除积雪。（6）脚手架的安全检查与维护，按安全技术规范规定进行。安全网按有关规定搭设和拆除。（7）在脚手架使用期间，严禁
拆除下列杆件；1）主节点处的纵、横向水平杆；2）连墙件；3）交叉支撑、水平架；4）加固杆件：剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆等
等；5）栏杆。（8）不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则采取安全措施，并报主管部门批准。（9）临街搭设脚手架时，外侧有防止
坠物伤人的防护措施。（10）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（11）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避
雷措施等，按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2012）的有关规定执行。（12）搭拆脚手架时，地面设围栏
和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员人内。5.脚手架消防措施建筑施工现场存有大量可燃物(如木料等)、易燃物(加油漆刨花等)、易
爆物(氧气、乙炔瓶等)，如果用火不慎，违反防火规定或防火措施不力，就有可能引起火灾，烧毁某些材料、施工设施和建筑物，包括各类施工脚
手架。竹、木脚手架的杆件，其主要组成是纤维素。竹材和木材在常温与通风的条件下不会自燃。但如果周围有火源、竹、木杆受高温或火焰侵袭，
随着温度的升高，竹、木材受热分解析出可燃气体(一氧化碳、氢、甲烷等)含量增大，在一定温度下，就燃烧起来，在短时间内蔓延，祸及整个架
体及周围的材料和建筑物。必须注意竹、木?脚手架的防火。钢管和其他金属脚于架，在受到电火花、电弧或火焰包围，会使金属杆件受损，甚至局
部断裂，威胁整个架体的稳定。电孤的温度可达3000度以上，不仅能使导线绝缘燃烧，而且能使金属熔化，是钢管和金属脚手架极危险的火源。
?各类脚手架的防火应与施工现场的防火措施密切配合，主要应做好以下几点：1)脚手架附近应放置一定数量的灭火器和消防装置应懂得灭火器的
基本使用方法和火灾的基本常识。?2)必须及时清理利运走脚手架上及周围的建筑垃圾?3)在脚手架上或脚手架附近临时动火，必须事先办理动
火许可证，事先清理动火现场或采用不燃材料进行分隔，配置灭火器材，并有专人监督，与动火工种配合、协调。4)禁止在脚手架上吸烟。禁止在
脚严架或附近存放可燃、易燃、易爆的化工材料和建筑材料。?5)管理好电源和电器设备，停止生产时必须断电，预防短路，在带电情况下维修或
操作电气设备时要防止产生电弧或电火花损害脚手架，甚至引发火灾，烧毁脚手架。?6)室内脚手架应注意照明灯具与脚手架之间的距离，防止长
时间强光照射或灯具过热，使竹、木材杆件发热烤焦，引起燃烧。严禁在满堂脚手架室内烘烤墙体或动用明火。严禁用灯泡、碘钨灯烤火取暖及烘衣
服、手套等。?7)动用明火(电焊、气焊、喷灯等)要按消防条例及建设单位、施工单位的规定办理动用明火审批手续，经批准并采取了一定的安
全措施才准作业。工作完毕后要详细检查脚手架上、下范围内是否有余火，是否损伤了脚手架，待确保无隐患后才准离开作业地点。6.质保安保体
系质量保证体系：安全保证体系：结构计算校核阳台悬挑梁在脚手架主梁作用下是否满足承载力要求梁与脚手架主梁的相对位置如图：该梁的梁
平法标注如图：已知：中间梁的截面积为，上部受拉纵筋为四根直径22mm的三级钢筋，分上下两层，每层各两根；下部受压纵筋为两根直径为1
4mm的三级钢筋；箍筋为直径为8mm的三级钢，间距100mm，双肢箍；混凝土强度等级为C25.,,梁截面承载力计算1、中间梁的承载
力计算：，，，，，（受压区高度略大于规定值）弯矩承载力：剪力承载力：2、左边梁的承载力计算：梁截面，上部受拉纵筋配4根直径为16
mm的三级钢，下部配有2根直径为14mm的三级钢；箍筋是直径为8mm，间距为100mm的三级钢。，，，，.弯矩承载力：剪力承载力：
荷载校核中间梁的荷载计算：计算简图：该梁为受均布荷载和受端部集中荷载的悬挑梁.计算模型如下：1、荷载计算：脚手架悬挑主梁传递的荷载
：封头梁自重：阳台板自重（保守简化为端部集中荷载）：设计荷载均布荷载为梁的自重：2、弯矩校核：该悬挑梁的最大弯矩在支座处：弯矩设计
值为：所以弯矩承载力满足要求。富余弯矩所能承受的均布荷载：剪力校核：该梁最大剪力在梁支座处：<220.56Kn所以剪力承载力满
足要求。综上所述，该梁满足承载力要求。左边梁的荷载计算：计算简图：该梁为受均布荷载和受端部集中荷载的悬挑梁.计算模型如下：1、荷载
计算：脚手架悬挑主梁传递的荷载：封头梁自重：阳台板自重（保守简化为端部集中荷载）：设计荷载均布荷载为梁的自重：2、弯矩校核：该悬挑
梁的最大弯矩在支座处：弯矩设计值为：所以弯矩承载力满足要求。剪力校核：该梁最大剪力在梁支座处：<258.37kN所以剪力承载力满
足要求。综上所述，该梁满足承载力要求。扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2
0112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50020-20034、《建筑地基基础设计规
范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.75脚手架架体高度H(m)
10.19立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立
杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值
Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏
杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑
布置方式5跨1设装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区江苏无锡安全网设置半封闭基本风压ω0(k
N/m2)0.3风荷载体型系数μs1.254风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值ωk(kN
/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.399，0.299计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆
在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)100400横杆弹性模量E
(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4210纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkj
b×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/
(2+1)=1.647kN/m正常使用极限状态q''=(0.031+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.
031+0.35×1.5/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.206kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max
[qlb2/8，qa12/2]=max[1.647×0.92/8，1.647×0.152/2]=0.167kN·mσ=Mmax/
W=0.167×106/4210=39.891N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5
q''lb4/(384EI)，q''a14/(8EI)]=max[5×1.206×9004/(384×206000×100400)，1
.206×1504/(8×206000×100400)]=0.498mmνmax＝0.498mm≤[ν]＝min[lb/150，
10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2
lb)=1.647×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.009kN正常使用极限状态Rmax''=q''(lb+a1)2/(
2lb)=1.206×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.738kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1
=Rmax=1.009kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1''=Rmax''=0.738
kNq''=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.412×106/4210=
98.498N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.354m
m≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状
态Rmax=2.348kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：横向
水平杆：Rmax=1.009kN≤Rc=0.85×12=10.2kN纵向水平杆：Rmax=2.348kN≤Rc=0.85×12=
10.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H10.19脚手架钢管类型Φ48×2.75每米立杆承受结构自重标准值gk(kN
/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.0
31/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×2/2×0.031/1.8)×10.19=1.497kN单内立杆：NG1k=
1.497kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2
=(10.19/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=0.921kN1/2表示脚手板2步1设单内立
杆：NG2k1=0.921kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2
=(10.19/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.699kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k
3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×10.19=0.153kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外
立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.921+0.699+0.153=1.77kN单内立杆：NG2k=NG2k
1=0.921kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.1
5)×(1×2)/2=1.575kN内立杆：NQ1k=1.575kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N
G1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.497+1.77)+0.9×1.4×1.575=5.905kN单
内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.497+0.921)+0.9×1.4×1.
575=4.882kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H10.19立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4210立杆
截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)391连墙件布置方式两步两跨1、立
杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤21
0满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/
i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心
压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.497+1.77)+1.4×1.575=6.126kN
σ=N/(φA)=6125.696/(0.191×391)=82.025N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风
荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.497+1.77)+0.9
×1.4×1.575=5.905kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.299
×1.5×1.82/10=0.213kN·mσ=[N/(φA)+Mw/W]=[5905.196/(0.191×391)+213
095.64/4210]=122.875N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))/(1.2gk)=(0.191×391×205×10-3-(1.2×1.7
7+1.4×1.575))/(1.2×0.129)=70.932m组合风荷载作用Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1
.4×NQ1k+MwφA/W))/(1.2gk)=(0.191×391×205×10-3-(1.2×1.77+0.9×1.4×1
.575+0.213×1000×0.191×391/4210))/(1.2×0.129)=51.225mHs=51.225m>H
=10.19m满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(
kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.75连墙件截面面积Ac(mm2)391连墙件截面回
转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1
.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.399×2×1.8×2×1.5=6.033kN长细比λ=l0/i=600/16=37.
5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(6.033+3)×103/(0.896×391)=2
5.784N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=204.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nl
w+N0=6.033+3=9.033kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算地基土类型素填土地基承
载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝6
.126/(1×0.25)＝24.503kPa≤γufg＝1.254×140=205.56kPa满足要求！1.45米型钢悬挑脚
手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架
安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50020-20
035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型
Φ48×2.75脚手架架体高度H(m)20.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平
杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架，
装修脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw
(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.20挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结
构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3
装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区江苏无锡安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3
风荷载体型系数μs1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件
、单立杆稳定性)0.319，0.221计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上
横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)100400横杆弹性模量E(N/mm2)2
06000横杆截面抵抗矩W(mm3)4210纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×la/(n+
1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.3
20kN/m正常使用极限状态q''=(0.031+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.031+0.3×1
.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.681kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa
12/2]=max[2.320×0.92/8，2.320×0.152/2]=0.235kN·mσ=Mmax/W=0.235×10
6/4210=56.12N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q''lb4/(384E
I)，q''a14/(8EI)]=max[5×1.681×9004/(384×206000×100400)，1.681×1504/(
8×206000×100400)]=0.694mmνmax＝0.694mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900
/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.320×(
0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.419kN正常使用极限状态Rmax''=q''(lb+a1)2/(2lb)=1.681×
(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.029kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.419
kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1''=Rmax''=1.029kNq''=0.031
kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.576×106/4210=137.713N/mm
2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.262mm≤[ν]＝min[
la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.2
77kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.
419kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=3.277kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载
计算脚手架架体高度H20.4脚手架钢管类型Φ48×2.75每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、
立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.031/h)×H=(0.12+(0.9+
0.15)×2/2×0.031/1.8)×20.4=2.4kN单内立杆：NG1k=2.4kN2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(20.4/1.8+1)×1.5×(0.9+0.
15)×0.3×1/1/2=2.52kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=2.52kN3、栏杆与挡脚板自重标准值
NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/6=(20.4/1.8+1)×1.5×0.20×1/6=0.
453kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.
5×20.4=0.261kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.52+
0.453+0.261=3.234kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.52kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×
(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.938kN
内立杆：NQ1k=3.938kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×
NQ1k=1.2×(2.4+3.234)+0.9×1.4×3.938=11.722kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG
2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.4+2.52)+0.9×1.4×3.938=10.865kN七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H20.4立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4210立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值
[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)391连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906
查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k
=2.4+3.234+3.938=9.571kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(2.4+3.234)+1.4×3.938=12.273kNσ=N/(φA)=12273.226/(0.191×391)=164
.342N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1
k=2.4+3.234+3.938=9.571kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k
=1.2×(2.4+3.234)+0.9×1.4×3.938=11.722kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωk
lah2/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.82/10=0.135kN·mσ=[N/(φA)+Mw/W]=[120
21.976/(0.191×391)+135331.56/4210]=219.337N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求
！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l
0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.7连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连
墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×
la=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表
A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+3)×103/(0.896×424)=26.941N/m
m2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=204.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.2
35+3=10.235kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)40.54悬挑方式
联梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(
mm)1450主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固
点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉110033001
100是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F''(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)19.5711.72300150029.5711.7212001500附图如下：平面图立面图三、联梁验算
联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl2联梁材料规格10号工字钢联梁截面积A(cm2)14.3联梁截面惯性矩Ix(cm4)245联梁截
面抵抗矩Wx(cm3)49联梁自重标准值gk(kN/m)0.112联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度
设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型三等跨连续梁荷载标准值：q''=gk=0.1
12=0.112kN/m第1排：F''1=F1''/nl=9.57/2=4.785kN第2排：F''2=F2''/nl=9.57/2=
4.785kNF''=max[F''1,F''2]=4.785kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.112=0.134kN
/m第1排：F1=F1/nl=11.72/2=5.86kN第2排：F2=F2/nl=11.72/2=5.86kNF=max[
F1,F2]=5.86kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=0.03×106/49000
=0.616N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh
02-(b-δ)h2]=0.121×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)=0
.306N/mm2τmax=0.306N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=
0.008mm≤[ν]=la/250=1500/250=6mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R''
1max=4.97kN第2排：R''2max=4.97kN极限受力状态下:第1排：R1max=6.081kN第2排：R2m
ax=6.081kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截
面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f
](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](
mm)1/250荷载标准值：q''=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F''1=nl×R''1max/nz=2×4.97
/1=9.94kN第2排：F''2=nl×R''2max/nz=2×4.97/1=9.94kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.
2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=2×6.081/1=12.162kN第2排：F2=nl
×R2max/nz=2×6.081/1=12.162kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=2.349×1
06/141000=16.657N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax
/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.249×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×1130
0000×6)=14.476N/mm2τmax=14.476N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形
图(mm)νmax=0.06mm≤[ν]=2×lx/250=2×1450/250=11.6mm符合要求！4、支座反力计算设
计值：R1=7.859kN,R2=16.828kN五、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型22上拉杆截面积A(cm2)
3.801上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N
/mm2)215焊缝厚度he(mm)15焊缝长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1100)=71.565°上拉杆件支座力：设计值：RS1=nzR2=1×
16.828=16.828kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=16.828/tan71.565°=5.609k
N上拉杆件轴向力：设计值：NS1=RS1/sinα1=16.828/sin71.565°=20.738kN上拉杆件的最大轴向
拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=20.738kN轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=20.738×103/380
.1=46.667N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=20.738
×103/(15×120)=9.855N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大
系数βf=1.22符合要求！对接焊缝验算：σ=NS/(lwt)=20.738×103/A=20.738×103/380.1=
46.667N/mm2≤ftw=215N/mm2符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(-NSZ1)
)]|/nz=|[(-(-5.609))]|/1=5.609kN压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[2.3
49×106/(1.05×141×103)+5.609×103/2610]=21.013N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性
发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB5
0020-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50020-2003)附表B，得到φb''值为0
.93。σ=Mmax/(φbWx)=2.349×106/(0.929×141×103)=20.93N/mm2≤[f]=215
N/mm2符合要求！1.95米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13
0-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50020-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时
施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.75脚手架架体高度H(m)20.4立杆步距h(m)1.8
立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.95横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.85
双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密
目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.20挡脚板铺设
方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准
值Gkjj(kN/m2)3地区江苏无锡安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1.132风压高度变化系数
μz(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.319，0.221计算
简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](
N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)100400横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4210
纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.
2×(0.031+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.320kN/m正常使用极限状态q''=(0.
031+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.031+0.3×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=
1.681kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.320×0.952/
8，2.320×0.152/2]=0.261kN·mσ=Mmax/W=0.261×106/4210=62.528N/mm2≤[f
]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q''lb4/(384EI)，q''a14/(8EI)]=max[
5×1.681×9504/(384×206000×100400)，1.681×1504/(8×206000×100400)]=0.
862mmνmax＝0.862mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[950/150，10]＝6.333mm满足要
求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.320×(0.95+0.15)2/(2×0
.95)=1.475kN正常使用极限状态Rmax''=q''(lb+a1)2/(2lb)=1.681×(0.95+0.15)2/(
2×0.95)=1.07kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.475kNq=1.2×0.03
1=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1''=Rmax''=1.07kNq''=0.031kN/m1、抗弯验算计算
简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.598×106/4210=143.069N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.389mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min
[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.404kN五、扣件抗滑承载力
验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.475kN≤Rc=0.9×8
=7.2kN纵向水平杆：Rmax=3.404kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H20.4
脚手架钢管类型Φ48×2.75每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG
1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.031/h)×H=(0.12+(0.95+0.15)×2/2×0.0
31/1.8)×20.4=2.414kN单内立杆：NG1k=2.414kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k
1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(20.4/1.8+1)×1.5×(0.95+0.15)×0.3×
1/1/2=2.64kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=2.64kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外
立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(20.4/1.8+1)×1.5×0.20×1/1=2.72kN1/1
表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×20.4=0.
261kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.64+2.72+0.26
1=5.621kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.64kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(n
jj×Gkjj)/2=1.5×(0.95+0.15)×(1×3)/2=2.475kN内立杆：NQ1k=2.475kN组合风荷载
作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.414+5.621)
+0.9×1.4×2.475=12.761kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2
×(2.414+2.64)+0.9×1.4×2.475=9.214kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H20.4立杆计算长度系
数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4210立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积
A(mm2)391连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l
0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155
×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳
定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k=2.414+5.621+2.475=10.5
1kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.414+5.621)+1.4×2.4
75=13.108kNσ=N/(φA)=13107.532/(0.191×391)=205.514N/mm2≤[f]=205N/
mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k=2.414+5.621+2.475
=10.51kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.414+5.621
)+0.9×1.4×2.475=12.761kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4
×0.221×1.5×1.82/10=0.135kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=12761.032/(0.191×391)
+135331.56/4210=203.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两
步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件
型号Φ48×2.7连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)2
05连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.8×3
×1.5=7.235kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+
N0)/(φAc)=(7.235+3)×103/(0.896×424)=26.941N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205
N/mm2=204.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.235+3=10.235kN≤0.9×12
=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)40.53悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁间距
相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1950主梁外锚固点到建筑物边缘的
距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直
距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉165029001650是作用点号各排立杆传至梁上荷载标
准值F''(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110.5113.1
18501500210.5113.1121001500附图如下：平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl2
联梁材料规格12.6号工字钢联梁截面积A(cm2)21.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)488.592联梁截面抵抗矩Wx(cm3)7
7.529联梁自重标准值gk(kN/m)0.112联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N
/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型三等跨连续梁荷载标准值：q''=gk=0.112=0.112
kN/m第1排：F''1=F1''/nl=10.51/2=5.255kN第2排：F''2=F2''/nl=10.51/2=5.255k
NF''=max[F''1,F''2]=5.255kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.112=0.134kN/m第1排
：F1=F1/nl=13.11/2=6.555kN第2排：F2=F2/nl=13.11/2=6.555kNF=max[F1,F
2]=6.555kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=0.03×106/77529=0.
39N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(
b-δ)h2]=6.635×1000×[74×1262-(74-5)×109.22]/(8×4885920×5)=11.952N/
mm2τmax=11.952N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.004
mm≤[ν]=la/250=1500/250=6mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R''1max=
5.44kN第2排：R''2max=5.44kN极限受力状态下:第1排：R1max=6.776kN第2排：R2max=6.
776kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩I
x(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/m
m2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/
250荷载标准值：q''=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F''1=nl×R''1max/nz=2×5.44/1=10
.88kN第2排：F''2=nl×R''2max/nz=2×5.44/1=10.88kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0
.205=0.246kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=2×6.776/1=13.552kN第2排：F2=nl×R2
max/nz=2×6.776/1=13.552kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=4.620×106/
141000=32.748N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8
Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.627×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×1130000
0×6)=16.104N/mm2τmax=16.104N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(m
m)νmax=0.326mm≤[ν]=2×lx/250=2×1950/250=15.6mm符合要求！4、支座反力计算R1=
5.54kN,R2=22.051kN五、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉
杆截面惯性矩I(cm4)22.07上拉杆截面抵抗矩W(cm3)7.36上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量
E(N/mm2)206000对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)215焊缝厚度he(mm)15焊缝长度lw(mm)120角焊
缝强度设计值ftw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1650)=60
.362°上拉杆件支座力：RS1=nzR2=1×22.051=22.051kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=2
2.051/tan60.362°=12.546kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=22.051/sin60.362
°=25.371kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=25.371kN轴心受拉稳定性计算：σ=NS/
A=25.371×103/314.2=80.747N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！角焊缝验算：σf=N
S/(he×lw)=25.371×103/(15×120)=14.095N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/
mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！对接焊缝验算：σ=NS/(lwt)=25.371×103/A=
25.371×103/314.2=80.747N/mm2≤ftw=215N/mm2符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴
向力：N=|[(-(NSZ1))]|/nz=|[(-(-12.546))]|/1=12.546kN压弯构件强度：σmax=Mm
ax/(γW)+N/A=4.620×106/(1.05×141×103)+12.546×103/2610=35.996N/mm2≤
[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50020-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50020-200
3)附表B，得到φb''值为0.93。σ=Mmax/(φbWx)=4.620×106/(0.929×141×103)=35.
251N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2.15米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢
管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载
规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50020-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚
手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.75脚手架架体高度H(m
)20.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.95横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内
立杆离建筑物距离a(m)1.05双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2
)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkd
b(kN/m)0.20挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作
业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏无锡安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系
数μs1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定
性)0.319，0.221计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根
数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)100400横杆弹性模量E(N/mm2)206000横
杆截面抵抗矩W(mm3)4210纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×la/(n+1))+1.
4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.320kN/m
正常使用极限状态q''=(0.031+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.031+0.3×1.5/(2+
1))+3×1.5/(2+1)=1.681kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=
max[2.320×0.952/8，2.320×0.152/2]=0.261kN·mσ=Mmax/W=0.261×106/421
0=62.528N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q''lb4/(384EI)，q
''a14/(8EI)]=max[5×1.681×9504/(384×206000×100400)，1.681×1504/(8×20
6000×100400)]=0.862mmνmax＝0.862mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[950/150
，10]＝6.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.320×(
0.95+0.15)2/(2×0.95)=1.475kN正常使用极限状态Rmax''=q''(lb+a1)2/(2lb)=1.68
1×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=1.07kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.
475kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1''=Rmax''=1.07kNq''=0.0
31kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.598×106/4210=143.069N/
mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.389mm≤[ν]＝mi
n[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3
.404kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=
1.475kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=3.404kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、
荷载计算脚手架架体高度H20.4脚手架钢管类型Φ48×2.75每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.031/h)×H=(0.12+(0.
95+0.15)×2/2×0.031/1.8)×20.4=2.414kN单内立杆：NG1k=2.414kN2、脚手板的自重标准
值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(20.4/1.8+1)×1.5×
(0.95+0.15)×0.3×1/1/2=2.64kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=2.64kN3、栏杆与
挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(20.4/1.8+1)×1.5×0.2
0×1/1=2.72kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=
0.01×1.5×20.4=0.261kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k
3=2.64+2.72+0.261=5.621kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.64kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ
1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.95+0.15)×(1×3)/2=2.475kN内立杆：NQ
1k=2.475kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1
.2×(2.414+5.621)+0.9×1.4×2.475=12.761kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+
0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.414+2.64)+0.9×1.4×2.475=9.214kN七、立杆稳定性验算脚手架
架体高度H20.4立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4210立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f]
(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)391连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5
×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆
计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119/16=194.906查《规范》表
A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k=2.414+
5.621+2.475=10.51kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.41
4+5.621)+1.4×2.475=13.108kNσ=N/(φA)=13107.532/(0.191×391)=205.51
4N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k=2
.414+5.621+2.475=10.51kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=
1.2×(2.414+5.621)+0.9×1.4×2.475=12.761kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ω
klah2/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.82/10=0.135kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=12761
.032/(0.191×391)+135331.56/4210=203.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、
连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm
)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.7连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压
强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1
.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.
6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+3)×103/(0.896×424)=26.941N/mm2≤0
.85×[f]=0.85×205N/mm2=204.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.235+3
=10.235kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)40.53悬挑方式联梁悬挑
主梁间距(mm)1500主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2
150主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距
离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉210029002100是
作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F''(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距
la(mm)110.5113.1110501500210.5113.1120001500附图如下：平面图立面图三、联梁验算联
梁材料类型工字钢联梁合并根数nl2联梁材料规格10号工字钢联梁截面积A(cm2)14.3联梁截面惯性矩Ix(cm4)245联梁截面
抵抗矩Wx(cm3)49联梁自重标准值gk(kN/m)0.112联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设
计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型三等跨连续梁荷载标准值：q''=gk=0.11
2=0.112kN/m第1排：F''1=F1''/nl=10.51/2=5.255kN第2排：F''2=F2''/nl=10.51/2
=5.255kNF''=max[F''1,F''2]=5.255kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.112=0.134k
N/m第1排：F1=F1/nl=13.11/2=6.555kN第2排：F2=F2/nl=13.11/2=6.555kNF=m
ax[F1,F2]=6.555kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=0.03×106/4
9000=0.616N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ
)[bh02-(b-δ)h2]=6.635×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.
5)=16.804N/mm2τmax=16.804N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)
νmax=0.008mm≤[ν]=la/250=1500/250=6mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:
第1排：R''1max=5.44kN第2排：R''2max=5.44kN极限受力状态下:第1排：R1max=6.776kN第
2排：R2max=6.776kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)2
6.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强
度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许
挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q''=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F''1=nl×R''1max/nz=
2×5.44/1=10.88kN第2排：F''2=nl×R''2max/nz=2×5.44/1=10.88kN荷载设计值：q=1
.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=2×6.776/1=13.552kN第
2排：F2=nl×R2max/nz=2×6.776/1=13.552kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W
=4.441×106/141000=31.496N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τ
max=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.64×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/
(8×11300000×6)=16.119N/mm2τmax=16.119N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、
挠度验算变形图(mm)νmax=0.367mm≤[ν]=2×lx/250=2×2150/250=20.2mm符合要求！4、
支座反力计算R1=4.363kN,R2=23.278kN五、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(
cm2)3.142上拉杆截面惯性矩I(cm4)245上拉杆截面抵抗矩W(cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205
上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)215焊缝厚度he(mm)15焊缝长度lw(m
m)120角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/2
100)=58.203°上拉杆件支座力：RS1=nzR2=1×23.278=23.278kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/
tanα1=23.278/tan58.203°=14.449kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=23.278/si
n58.203°=27.398kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=27.398kN轴心受拉稳定性计算
：σ=NS/A=27.398×103/314.2=87.199N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！角焊缝验
算：σf=NS/(he×lw)=27.398×103/(15×120)=15.221N/mm2≤βfftw=1.22×160=
195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！对接焊缝验算：σ=NS/(lwt)=27.398
×103/A=27.398×103/314.2=87.199N/mm2≤ftw=215N/mm2符合要求！六、悬挑主梁整体稳定
性验算主梁轴向力：N=|[(-(NSZ1))]|/nz=|[(-(-14.449))]|/1=14.449kN压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=4.441×106/(1.05×141×103)+14.449×103/2610=35.53
2N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整
体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50020-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50
020-2003)附表B，得到φb''值为0.93。σ=Mmax/(φbWx)=4.441×106/(0.929×141×1
03)=33.903N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2.3米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《
建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50020-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型
结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.75脚手架架
体高度H(m)20.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.95横向水平杆计算外伸长度a1(m
)0.15内立杆离建筑物距离a(m)1.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(
kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标
准值Gkdb(kN/m)0.20挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结
构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏无锡安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风
荷载体型系数μs1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、
单立杆稳定性)0.319，0.221计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横
向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)100400横杆弹性模量E(N/mm2)20
6000横杆截面抵抗矩W(mm3)4210纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×la/(n+1
))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.32
0kN/m正常使用极限状态q''=(0.031+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.031+0.3×1.
5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.681kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa1
2/2]=max[2.320×0.952/8，2.320×0.152/2]=0.261kN·mσ=Mmax/W=0.261×10
6/4210=62.528N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q''lb4/(384
EI)，q''a14/(8EI)]=max[5×1.681×9504/(384×206000×100400)，1.681×1504/
(8×206000×100400)]=0.862mmνmax＝0.862mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[95
0/150，10]＝6.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.
320×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=1.475kN正常使用极限状态Rmax''=q''(lb+a1)2/(2lb)
=1.681×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=1.07kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rm
ax=1.475kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1''=Rmax''=1.07kNq
''=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.598×106/4210=143.
069N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.389mm≤[
ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R
max=3.404kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：
Rmax=1.475kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=3.404kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要
求！六、荷载计算脚手架架体高度H20.4脚手架钢管类型Φ48×2.75每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静
荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.031/h)×H=(0.1
2+(0.95+0.15)×2/2×0.031/1.8)×20.4=2.414kN单内立杆：NG1k=2.414kN2、脚手板
的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(20.4/1.8+1)
×1.5×(0.95+0.15)×0.3×1/1/2=2.64kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=2.64kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(20.4/1.8+1)×1.
5×0.20×1/1=2.72kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×
la×H=0.01×1.5×20.4=0.261kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2
+NG2k3=2.64+2.72+0.261=5.621kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.64kN立杆施工活荷载计算外
立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.95+0.15)×(1×3)/2=2.475kN内
立杆：NQ1k=2.475kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×N
Q1k=1.2×(2.414+5.621)+0.9×1.4×2.475=12.761kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+N
G2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.414+2.64)+0.9×1.4×2.475=9.214kN七、立杆稳定性
验算脚手架架体高度H20.4立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4210立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设
计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)391连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=
1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计
算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119/16=194.906查
《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k=2
.414+5.621+2.475=10.51kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(2.414+5.621)+1.4×2.475=13.108kNσ=N/(φA)=13107.532/(0.191×391)=2
05.514N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+N
Q1k=2.414+5.621+2.475=10.51kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4
NQ1k=1.2×(2.414+5.621)+0.9×1.4×2.475=12.761kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×
1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.82/10=0.135kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=
12761.032/(0.191×391)+135331.56/4210=203.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要
求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度
l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.7连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3
×la=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》
表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+3)×103/(0.896×424)=26.941N/
mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=204.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.
235+3=10.235kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)40.53悬挑方
式联梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx
(mm)2300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚
固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉21002900
2100是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F''(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm
)主梁间距la(mm)110.5113.1112001500210.5113.1121501500附图如下：平面图立面图三、联
梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl2联梁材料规格12.6号工字钢联梁截面积A(cm2)21.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)
488.592联梁截面抵抗矩Wx(cm3)77.529联梁自重标准值gk(kN/m)0.112联梁材料抗弯强度设计值[f](N/m
m2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型三等跨连续梁荷载
标准值：q''=gk=0.112=0.112kN/m第1排：F''1=F1''/nl=10.51/2=5.255kN第2排：F''2
=F2''/nl=10.51/2=5.255kNF''=max[F''1,F''2]=5.255kN荷载设计值：q=1.2×gk=1
.2×0.112=0.134kN/m第1排：F1=F1/nl=13.11/2=6.555kN第2排：F2=F2/nl=13.1
1/2=6.555kNF=max[F1,F2]=6.555kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mm
ax/W=0.03×106/77529=0.39N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τ
max=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.635×1000×[74×1262-(74-5)×109.22]/
(8×4885920×5)=11.952N/mm2τmax=11.952N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠
度验算变形图(mm)νmax=0.004mm≤[ν]=la/250=1500/250=6mm符合要求！4、支座反力计算正
常使用受力状态下:第1排：R''1max=5.44kN第2排：R''2max=5.44kN极限受力状态下:第1排：R1ma
x=6.776kN第2排：R2max=6.776kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主
梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0
.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2
)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q''=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F''1=nl
×R''1max/nz=2×5.44/1=10.88kN第2排：F''2=nl×R''2max/nz=2×5.44/1=10.88kN
荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=2×6.776/1
=13.552kN第2排：F2=nl×R2max/nz=2×6.776/1=13.552kN1、强度验算弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=4.774×106/141000=33.861N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验
算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.677×1000×[88×1602-(88
-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.163N/mm2τmax=16.163N/mm2≤[τ]=125N/
mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.162mm≤[ν]=2×lx/250=2×2300/250=21.
4mm符合要求！4、支座反力计算R1=2.085kN,R2=25.594kN五、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面
类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆截面惯性矩I(cm4)245上拉杆截面抵抗矩W(cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计
值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)215焊缝厚度he(m
m)15焊缝长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=a
rctan(2900/2100)=58.203°上拉杆件支座力：RS1=nzR2=1×25.594=25.594kN主梁轴向
力：NSZ1=RS1/tanα1=25.594/tan58.203°=15.886kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sin
α1=25.594/sin58.203°=30.123kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=30.123
kN轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=30.123×103/314.2=95.872N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm
2符合要求！角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=30.123×103/(15×120)=16.735N/mm2≤βff
tw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！对接焊缝验算：σ=NS/
(lwt)=30.123×103/A=30.123×103/314.2=95.872N/mm2≤ftw=215N/mm2符合要求
！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(NSZ1))]|/nz=|[(-(-15.886))]|/1=15.8
86kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=4.774×106/(1.05×141×103)+15.886×10
3/2610=38.335N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb-
-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50020-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢
结构设计规范》(GB50020-2003)附表B，得到φb''值为0.93。σ=Mmax/(φbWx)=4.774×106/
(0.929×141×103)=36.449N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！3.25米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算
书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JG
J128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50020-2003架体验算一
、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双
排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.75脚手架架体高度H(m)21.05立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距
lb(m)0.95横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)2.15双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设
计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/
m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.20挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标
准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手
架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区江苏无锡安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体
型系数μs1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆
稳定性)0.319，0.221计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平
杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)100400横杆弹性模量E(N/mm2)20600
0横杆截面抵抗矩W(mm3)4210纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×la/(n+1))+
1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.320kN
/m正常使用极限状态q''=(0.031+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.031+0.3×1.5/(
2+1))+3×1.5/(2+1)=1.681kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2
]=max[2.320×0.952/8，2.320×0.152/2]=0.261kN·mσ=Mmax/W=0.261×106/4
210=62.528N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q''lb4/(384EI)
，q''a14/(8EI)]=max[5×1.681×9504/(384×206000×100400)，1.681×1504/(8×
206000×100400)]=0.862mmνmax＝0.862mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[950/1
50，10]＝6.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.320
×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=1.475kN正常使用极限状态Rmax''=q''(lb+a1)2/(2lb)=1.
681×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=1.07kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=
1.475kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1''=Rmax''=1.07kNq''=0
.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.598×106/4210=143.069
N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.389mm≤[ν]＝
min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax
=3.404kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rma
x=1.475kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=3.404kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！
六、荷载计算脚手架架体高度H21.05脚手架钢管类型Φ48×2.75每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载
计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.031/h)×H=(0.12+
(0.95+0.15)×2/2×0.031/1.8)×21.05=2.505kN单内立杆：NG1k=2.505kN2、脚手板的
自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(21.05/1.8+1)
×1.5×(0.95+0.15)×0.3×1/1/2=2.729kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=2.729k
N3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/6=(21.05/1.8+1)
×1.5×0.20×1/6=0.469kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=G
kmw×la×H=0.01×1.5×21.05=0.271kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+
NG2k2+NG2k3=2.729+0.469+0.271=3.469kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.729kN立杆施
工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.95+0.15)×
(1×3+1×2)/2=4.125kN内立杆：NQ1k=4.125kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(
NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.505+3.469)+0.9×1.4×4.125=12.366k
N单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.505+2.729)+0.9×1.4
×4.125=11.478kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H21.05立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)42
10立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)391连墙件布置方式两步三跨
1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.7
5≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ
=l0/i=3.119/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心
压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k=2.505+3.469+4.125=10.098kN单立杆的轴心压力设计值N=1.
2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.505+3.469)+1.4×4.125=12.943kNσ=N/(φA
)=12943.132/(0.191×391)=203.312N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N''=NG1k+NG2k+NQ1k=2.505+3.469+4.125=10.098kN单立杆的轴心压力设
计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.505+3.469)+0.9×1.4×4.125=12
.366kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.82/10
=0.135kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=12365.632/(0.191×391)+135331.56/4210=19
7.955N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件
约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.7连墙件截面面积A
c(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件
抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN长细比λ
=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+
3)×103/(0.896×424)=26.941N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=204.25N/mm2
满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.235+3=10.235kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑
梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)40.54悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主
梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度
等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的
水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉210029002100是2上拉305029003050是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准
值F''(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110.112.942
1501500210.112.9431001500附图如下：平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl2联梁
材料规格10号工字钢联梁截面积A(cm2)14.3联梁截面惯性矩Ix(cm4)245联梁截面抵抗矩Wx(cm3)49联梁自重标准值
gk(kN/m)0.112联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性
模量E(N/mm2)206000联梁计算模型三等跨连续梁荷载标准值：q''=gk=0.112=0.112kN/m第1排：F''1
=F1''/nl=10.1/2=5.05kN第2排：F''2=F2''/nl=10.1/2=5.05kNF''=max[F''1,F''2
]=5.05kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.112=0.134kN/m第1排：F1=F1/nl=12.94/2
=6.47kN第2排：F2=F2/nl=12.94/2=6.47kNF=max[F1,F2]=6.47kN计算简图如下：1
、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=0.03×106/49000=0.616N/mm2≤[f]=215N/mm
2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.55×1000×[
68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)=16.589N/mm2τmax=16.589N/
mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.008mm≤[ν]=la/250=150
0/250=6mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R''1max=5.235kN第2排：R''2ma
x=5.235kN极限受力状态下:第1排：R1max=6.691kN第2排：R2max=6.691kN四、主梁验算主梁材
料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵
抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设
计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q''=g
k=0.205=0.205kN/m第1排：F''1=nl×R''1max/nz=2×5.235/1=10.47kN第2排：F''2=
nl×R''2max/nz=2×5.235/1=10.47kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/
m第1排：F1=nl×R1max/nz=2×6.691/1=13.382kN第2排：F2=nl×R2max/nz=2×6.69
1/1=13.382kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=0.674×106/141000=4.781N
/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ
)h2]=13.432×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=15.874N/m
m2τmax=15.874N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.01mm
≤[ν]=2×lx/250=2×3250/250=26mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.201kN,R2=12.638
kN,R3=14.767kN五、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆截面惯
性矩I(cm4)245上拉杆截面抵抗矩W(cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)
206000对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)215焊缝厚度he(mm)15焊缝长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ft
w(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/2100)=54.09°α2=
arctanL1/L2=arctan(2900/3050)=43.556°上拉杆件支座力：RS1=nzR2=1×12.638=
12.638kNRS2=nzR3=1×14.767=14.767kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=12.638/
tan54.09°=9.152kNNSZ2=RS2/tanα2=14.767/tan43.556°=15.531kN上拉杆件轴
向力：NS1=RS1/sinα1=12.638/sin54.09°=15.604kNNS2=RS2/sinα2=14.767/
sin43.556°=21.431kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=21.431kN轴心受拉稳定性
计算：σ=NS/A=21.431×103/314.2=68.208N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！角焊
缝验算：σf=NS/(he×lw)=21.431×103/(15×120)=11.906N/mm2≤βfftw=1.22×16
0=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！对接焊缝验算：σ=NS/(lwt)=21.4
31×103/A=21.431×103/314.2=68.208N/mm2≤ftw=215N/mm2符合要求！六、悬挑主梁整体
稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(NSZ1-NSZ2))]|/nz=|[(-(--9.152-15.531))]|/1=24
.683kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=0.674×106/(1.05×141×103)+24.683×
103/2610=14.01N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb
--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50020-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《
钢结构设计规范》(GB50020-2003)附表B，得到φb''值为0.93。σ=Mmax/(φbWx)=0.674×106
/(0.929×141×103)=5.146N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！悬挑防护棚计算书一、基本参数悬挑防护
棚类型单层悬挑防护棚防护栏高度h1(m)0.5悬挑防护棚悬挑长度A(m)4悬挑防护棚宽度B(m)4悬挑防护棚的水平倾斜角度a°5主
梁间距La(m)1.5纵向次梁间距Lb(m)0.5主梁之间添加横向次梁的根数n2内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)0.5
二、撑拉杆件参数支撑序号支撑方式材料选择Ln(m):支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度Sn(m):支撑杆件在外墙锚固
点到主梁锚固点处竖直距离是否参与计算1上拉钢丝绳23.3是2上拉钢管3.53.3是搭设示意图：侧立面示意图平面图三、荷载参数防
护层内材料类型木脚手板防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)0.3栏杆与挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标值gk2
(kN/m)0.20安全网自重gk3(kN/m2)0.01冲击荷载pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)0.031主梁自重gk5
(kN/m)0.061四、次梁验算次梁材料钢管次梁钢管型号Φ48×2.75截面面积A(cm2)3.91截面惯性矩Ix(cm4)1
0.04截面抵抗矩Wx(cm3)4.21抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)16弹性模量E(N/mm2)20
6000次梁计算方式三等跨连续梁Lc为主梁之间添加的横向次梁的间距，Lc=La/(n+1)=1.5/(2+1)=0.5m计算
简图：计算抗弯：M=0.463kN.m计算抗剪：V=1.063kN计算挠度：ν=2.745mm计算简图：计算抗弯：
M=0.382kN.m计算抗剪：V=0.885kN计算挠度：ν=1.899mm承载能力极限状态：q=1.2×(gk1
+gk3)×Lb+1.2×gk4=1.2×(0.3+0.01)×0.5+1.2×0.031=0.223kN/m横向次梁的集中力：
R=1.2×Lb×gk4=1.2×0.5×0.031=0.021kNPk=1.4pk=1.4×1=1.4kN正常使用极限状
态：q''=(gk1+gk3)×Lb+gk4=(0.3+0.01)×0.5+0.031=0.216kN/m横向次梁的集中力：R
''=Lb×gk4=0.5×0.031=0.015kNPk''=1kN1.抗弯验算Mmax=Max(0.463，0.382)=0
.463kN.mσ=Mmax/WX=0.463×106/(4.21×103)=110.771N/mm2≤[f]=205N/mm2
次梁强度满足！2.挠度验算νmax=Max(2.745，1.899)=2.745mm≤[ν]=La/400=1500/400
=3.75mm次梁挠度满足要求！3.支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=Rmax=Max(1.424，1.214)=1
.424kN正常使用状态下支座反力：R''次梁=R''max=Max(1.066，0.916)=1.066kN五、主梁验算主梁材
料双钢管主梁钢管型号Φ48×2.75截面面积A(cm2)7.82截面惯性矩Ix(cm4)20.08截面抵抗矩Wx(cm3)8.36
抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)32弹性模量E(N/mm2)206000主梁与主体结构的连接方式双扣件扣
件的抗滑移折减系数1计算简图：计算抗弯：M=0.982kN.m计算抗剪：V=2.663kN计算挠度：ν=6.235m
m承载能力极限状态：qx=1.2×q×sinα=1.2×gk5×sin5=1.2×0.061×0.087=0.006kN/m
qy=1.2×q×cosα=1.2×gk5×cos5=1.2×0.061×0.996=0.073kN/mRx=R次梁×sinα=
1.424×0.087=0.124kNRy=R次梁×cosα=1.424×0.996=1.421kN正常使用极限状态：q''x
=q×sinα=gk5×sin5=0.061×0.087=0.005kN/mq''y=q×cosα=gk5×cos5=0.061×
0.996=0.061kN/mR''x=R''次梁×sinα=1.066×0.087=0.093kNR''y=R''次梁×cosα=1
.066×0.996=1.062kN1.抗弯验算Mmax=0.982kN.mσ=Mmax/WX=0.982×106/(8.3
6×103)=120.504N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁抗弯度满足！2.挠度验算νmax=6.235mm≤[ν]
=A/400=4000/400=10mm主梁挠度满足要求！3.支座反力计算R0=1.7kNR1=5.699kNR2=4.
201kN上拉部分：第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=5
.699/(sin(5+arctan((3.3-2×sin5)/(2×cos5))))=6.425kN第2道上拉：F2=R2/
(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=4.201/(sin(5+arctan((3.3-
3.5×sin5)/(3.5×cos5))))=5.873kN4.主梁稳定性验算Nmax=qx×A+Rx((A-a)/Lb+
1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.006×4+0.124×（(4-0.5)/0.5+1）+(6.425
2-5.6992)0.5+(5.8732-4.2012)0.5=8.091kNλx=L1/i=2000/32=62.5查《规范
》表A得，φ=0.81σ=N/(φA)=8091.3/(0.81×7.82×102)=12.774N/mm2≤[f]=205N/
mm2主梁稳定性满足要求！六、主梁与主体结构连接点强度计算扣件抗滑承载力验算：Nmax=qx×A+Rx((A-a)/Lb+
1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.006×4+0.124×（(4-0.5)/0.5+1）+(6.425
2-5.6992)0.5+(5.8732-4.2012)0.5=8.091kN主梁钢管扣件抗滑移Nmax=8.091kN≤1×1
2=12kN主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：Nlmax=R0×cosα+Nmax×sinα=1.7×cos5+8.091
×sin5=2.399kN≤Rc=1×12=12kN主梁扣件抗滑承载力满足要求！七、拉撑绳杆承载力计算1.上拉杆件为钢丝绳
钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳
绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺
栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)200主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度
设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳节点钢丝绳的最大轴向拉力NS=Max[F1]=6.425kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：
Fg=167.5kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×167.5/9=15.819kN≥NS=6.425kN符合要求！绳夹
数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.819/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓
验算：σ=[Fg]/(π×de2/4)=15.819×103/(π×122/4)=139.875N/mm2≤[ft]=200N/
mm2符合要求！拉环验算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×15.819×103/(π×202)=25.20
7N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊
环应力不应大于65N/mm2符合要求！角焊缝验算：τf=NS/(he×lw)=6.425×103/(10×100)=6.4
25N/mm2≤ftw=160N/mm2符合要求！2.上拉杆件为钢管上拉杆截面类型Ф48×3.5上拉杆截面积A(cm2)4.8
9上拉杆截面惯性矩Ix(cm4)12.19上拉杆截面抵抗矩Wx(cm3)5.08上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉
杆件弹性模量E(N/mm2)206000焊缝厚度he(mm)15焊缝长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)16
0对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)215上拉杆件的最大轴向拉力NS=Max[F2]=5.873kN轴心受拉稳定性计算
：σ=NS/A=5.873×103/489=12.01N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！钢管扣件抗滑移NS=5.87
3kN≤1×12=12kN扣件抗滑承载力满足要求！角焊缝验算：τf=NS/(he×lw)=5.873×103/(15×120
)=3.263N/mm2≤ftw=160N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=NS/(lwt)=5.873×103/A=5.
873×103/489=12.01N/mm2≤ftw=215N/mm2符合要求！型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施
工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50020-2003一、构造参数卸料平台名称办公楼5层1
卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙卸料平台支撑方式上拉钢丝绳平台长度A(m)4平台宽度B(m)3卸料平台与主体结构连接方
式U形钢筋考虑主梁内锚长度否主梁间距L1(m)3次梁间距s(m)0.6次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧
钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.5外侧钢丝绳上下固定点垂直距离h1(m)3.3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.3内侧钢丝绳上部
上下固定点垂直距离h2(m)3.3外侧钢丝绳上下固定点水平距离s1(m)3.4内侧钢丝绳上下固定点水平距离s2(m)1.7计算内侧
钢丝绳否钢丝绳夹个数3二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.112主梁自重Gk3(kN/
m)0.205栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重G
k5(kN/m)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3
三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm)
5截面抵抗矩W(cm3)4.20抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q
=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.60
8kN/mq静=1.2×Gk1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/mq活=1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1
.4×(1.3×2+5/2)×1=7.14kN/m抗弯验算：Mmax=0.1×q静×s2+0.120×q活×s2=0.1×0.
468×0.62+0.120×7.14×0.62=0.321kN·mσ=Mmax/W=0.321×106/(4.20×103)
=76.159N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型工字钢次梁型钢型号10号工字钢截面惯性
矩Ix(cm4)245截面抵抗矩Wx(cm3)49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×G
k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.112=2.599kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7
kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.112=1.546kN/mp2=P
k=5kN1、抗弯强度计算简图Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.599(32/8-02/2)+7×3/4=8.204kN.mσ=Mmax/(γxWX)=8.204×106/(1.05×49×103)=158.875N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.546×30004/(384×206000×245×104)×(5-24(0/3)2)+5×30003/(48×206000×245×104)=3.236mm<[ν]=L1/250=3000/250=12mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.599×3/2=3.899kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.546×3/2=2.319kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号16号工字钢截面面积A(cm2)26.1截面回转半径ix(cm)6.58截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.205+0.150+0.010)=0.438kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=3.899kN正常使用极限状态：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=2.319kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=16.787kNMmax=12.971kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)=16.787/(3.300/3.400)=20.296kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.971×106/(1.05×141.000×103)+20.296×103/(26.10×102)=94.238N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=4.262mm<[ν]=a1/250.00=3500.00/250.00=14.000mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=16.787kN剪力图(kN)标准值：R''外=10.432kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径19.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)197.5抗拉强度为(N/mm2)1400不均匀系数α0.82安全系数K6花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=44.145°sinα=sin44.145°=0.696标准值：T''=R''外/sinα=10.432/0.696=14.979kN设计值：T=R外/sinα=16.787/0.696=24.104kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T''=14.979kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二σ=T/(2A)=24.104×103/[2×3.14×(20/2)2]=38.381N/mm2<[f]=65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(he×lw)=16.787×103/(8.000×120.000)=20.487N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf=R外/tanα/(he×lw)=16.787×103/0.943/(8×120)=21.547N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(20.487/1.22)2+21.5472]0.5=23.44≤ffw=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！第四章危险源识别与应急预案一、危险源识别与监控1.1脚手架工程事故的类型分析1）整架倾倒或局部垮架；2）整架失稳、垂直坍塌；3）人员从脚手架上高处坠落；4）落物伤人（物体打击）；5）不当操作事故（闪失，碰撞等）。1.2引发事故的主要原因分析1）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架①构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等；②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等；③构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载；④地基出现过大的不均匀沉降。2）人员从脚手架上高处坠落①作业层未按规定设置围挡防护；②作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大；③脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落；④不当操作产生的碰撞和闪失等。3）落物伤人（物体打击）①在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人；②架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人；③整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。4）不当操作大致有以下情形：①用力过猛，致使身体失稳；②在架面上拉车退着行走；③拥挤碰撞；④集中多人搬运或安装较重构件；⑤架面上的冰雪未清除，造成滑落。5）其他伤害①在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨和雪天）下继续施工；②在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用；③脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。1.3危险源的监控1）对脚手架的构配件材料的材质、使用的机械、工具、用具进行监控；2）对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控；3）对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况；4）加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。二、应急救援预案2.1目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主、综合治理”的安全方针，采取预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度。2.2应急领导小组危险性较大脚手架工程施工前成立了专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序的应急指挥。应应急领导小组由项目经理郭永田担任组长，联系电话：[phone]、成员由技术负责人袁茶根，联系电话：[phone]，质检员谭中秋，联系电话：20851236355，安全员李太林，联系电话：[phone]、黄平，联系电话：20321028330，材料员吕龙水，联系电话：21221997827，施工员王天航，联系电话：[phone]等构成。2.3应急领导小组职责（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其变能力。（2）当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。（3）负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。（4）发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。（5）负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。（6）组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目与无锡市藕塘医院取得联系，确定最佳路线，从钱洛路到园区北路，与藕塘医院保持通话，做好救护准备。（7）最佳路线图：2.4应急预案（1）事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导逐级上报，并联络报警，组织应急救。（2）事故报告事故发生后逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（3）现场事故应急处理危险性较大脚手架工程施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1）火灾事故应急处理①及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者立即拨打119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救；②集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火；③消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源；④疏散物质。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延；⑤注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害；⑥积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员；⑦配合好消防人员，最终将火扑灭。2）触电事故应急处理①立即切断电源。用于燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。②伤员被救后迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。③在处理电击时，还注意有无其他损伤而做相的处理。④局部电击时，对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3）高温中暑的应急处理：①迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。②降温：用凉水或50％酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当肛温降到38摄氏度左右时，立即停止降温，防止胱肛。③及时补充水分和无机盐。能饮水患者鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者静脉补液，其中生理盐水约占一半。④及时处理呼吸、循环衰竭。⑤转院：医疗条件不完善时，及时送往就近医院，进行抢救。4）其他人身伤害事故处理当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人身伤害时：①向项目部汇报。②立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。③积极进行伤员抢救。④做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。（4）应急培训和演练应急反组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反小组进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。（5）应急通信联络遇到紧应急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相救援措施。各施工班组制定详细的应急反计划，列明各营地及相关人员通讯联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧应急情况下使用。1450