大堂高支模施工方案（新首都）

首层大堂高支模专项施工方案目录一、编制依据1二、工程概况11、项目基本概况12、工程建设地点特征2三、高支模概况3四、施工部署41、施工流
水段划分42、施工进度计划53、材料计划54、设备计划55、人员准备56、劳动力准备6五、施工工艺技术61、模板支撑体系设计6（1
）高支模体系的材料选取：6（2）构造要求10（3）板模板设计11（4）梁模板设计112、搭设及使用要求12（1）材料进场验收要求1
2（2）材料验收制度13（3）搭设及材料要求13（4）验收要求14（5）使用要求15（6）质量通病预防15（7）高支模混凝土浇筑1
63、模板拆除17（1）模板拆除总体要求17（2）模板拆除注意事项184、安全文明施工19（1）安全管理体系19（2）安全管理规定
19（3）高大模板支撑架专项安全管理20（4）模板支撑架搭设时的安全技术措施21（5）模板支撑架上施工作业的安全技术措施21（6）
模板支撑架拆除的安全技术措施22（7）应执行的强制性条文22（8）预防坍塌事故的技术措施22（9）预防高空坠落事故安全技术措施23
5、安全应急预案23（1）应急机构及职责23（2）救援方法26六、高支模计算书及施工附图27(一)梁板模板计算书27(二)高支模附
图601)附图1：首层大堂高支模区域602)附图2：高支模区域排杆图603)附图3：高支模排杆剖面图（A-A）604)附图4：高支
模梁底排杆剖面图（B-B）60一、编制依据该施工方案编制的主要依据：设计图纸、本工程施工组织设计；建设部现行规范、规程。主要规范、
规程如下：1、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房城乡建设部令第37号）2、《关于印发〈建设工程高大模板支撑系统施工安全
监督管理导则〉的通知》（建质【2009】254号）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）4、《混凝土结
构工程施工规范》（GB50666-2011）5、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）6、《建筑施工高处作业
安全技术规范》（JGJ80-2016）7、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）8、《建筑施工模板安全
技术规范》（JGJ162-2008）9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）10、《建筑施工高处作业安全技术规范》（J
GJ80-2016）11、项目P4标段结构施工图纸12、项目P4标段施工组织设计13、属地材料供应商所提供的材料技术参数二、工程概
况1、项目基本概况序号项目内容1工程名称2工程地点3建设单位4设计单位5监理单位6工期7质量标准8安全目标2、工程建设地点特征我方
公司履约P4标段，由OfficeTower07和OfficeTower08两栋单体超高层办公楼主体建筑、连接两栋建筑的空中
连廊及两层裙楼组成，位于整个CBD项目东一期的最东侧。项目所在地属于北非热带沙漠气候，全年炎热干燥少雨，首都开罗年降雨量仅为80m
m。三月到九月为夏季，气温较高，最高时能达到40度以上，昼夜温差较大。其冬季为十月到次年二月，平均气温15-20摄氏度。序号项目
内容1建筑功能以办公为主，集零售、健身、展示、停车一体的综合性建筑2建筑特点两个椭圆形超高层塔楼对称布局，功能齐全，外立面装饰现
代化3建筑面积用地面积27000m2占地面积10200m2地下建筑面积54117m2地上建筑面积125288m2标准层建筑面积17
81.84m2总建筑面积179405m24建筑层数地下2地上325建筑层高地下部分层高B02层5.0米B01层8.0米地上部分层高
G—2层6米（F1层部分区域存在跃层，层高12米）3-27层4米28—30层6米6建筑高度±0.00绝对标高+325米室内外高差0
.5m基底标高+312米最大基坑深度18米檐口高度+465米建筑总高159.9米7建筑平面横轴编号X01—X16纵轴编号Y01—Y
17横轴轴线距离8.4米纵轴轴线距离8.4米三、高支模概况根据《建设工程安全生产管理条例》和建设部《危险性较大工程安全专项施工方案
编制及专家论证审查办法》的要求，下列情况需要进行专家论证审查：（1）搭设高度8m及以上；（2）搭设跨度18m以上；（3）施工总荷载
15KN/m2及以上；（4）集中线荷载20KN/m2及以上”。本工程存在（1）条的情况。F1层部分区域为跃层区，层高12m。架体采
用门式钢管架，梁板模板采用18mm双面覆膜板，主次龙骨采用H20木梁（梁帮模板采用50mm100mm木方作为次龙骨）。论证范围：
本工程主要对C07&C08楼座首层大堂跃层层高12m区域梁板模板支设方案进行论证。C08高支模区域（阴影部分，C07同C08）四、
施工部署1、施工流水段划分塔楼高支模区域流水段划分（阴影部分为高支模区域，取中间位置分段施工）2、施工进度计划部位架体搭设模板支设
及钢筋绑扎混凝土浇筑C07首层跃层区2019.07.242019.07.292019.08.08C08首层跃层区2019.07.1
02019.07.152019.07.253、材料计划因属地建筑市场材料资源问题，本工程采用门式架作为支撑，H20木梁作为楼板模板
主次龙骨。高大支撑施工所需多层板、木梁、门式架等材料按施工部位提前进场，堆放整齐备用。模板工程所用门式架、木梁、钢管等材料进场应有
产品质量证明文件、质量检验报告，并由现场材料员对材料的尺寸、表面质量和外形进行检查验收。4、设备计划现场需要的木工圆盘锯、砂轮切割
机、电焊机等机械设备按规定维修和保养，使之始终处于正常工作状态。序号设备机具名称规格数量1塔吊XGT7020-10E22砂轮切割机
JSG2-40063木工圆盘锯MJ10564小型手提锯MJ5085、人员准备总包成立专门的模板质量控制领导小组，综合协调解决模板工
程施工过程出现的技术、工程、质量、材料等相关问题，职能分工如下：序号负责人职务职责1项目经理资源调配和施工总体安排2项目副经理模板
加工及安装进度计划以及质量控制3总工程师施工技术保障和协调4安全总监现场安全监控5质量总监模板质量监督6商务经理负责模板材料物资供
应保障7物资部经理负责模板材料物资供应保障除各主要系统负责人外，模板施工时项目管理部各部门职责如下：序号部门职责1技术部提供模板施
工方案、深化节点与备料计划，与设计协调模板施工时遇到的问题2工程部全面负责模板施工现场管理与材料进场计划3商务部与模板施工有关的设
备与材料供应合约保障4物资部负责模板施工时的物资供应与进场5质量部负责模板所有质量检查与质量措施监督实施6安全部负责现场所有安全问
题检查与监督7行政部全程后勤保障8财务部保证模板施工时临时资金使用的畅通9测量部负责模板施工时放线较核6、劳动力准备单体工程工种人
数备注C07木工50模板制作、安装架子工20支撑架支设安全员1安全监督及管理C08木工50模板制作、安装架子工20支撑架支设安全员
1安全监督及管理五、施工工艺技术1、模板支撑体系设计（1）高支模体系的材料选取：1）模板：采用1830mm×915mm×18mm和
2440mm×1220mm×18mm多层板2）H20木梁：200mm×80mm木梁3）钢管：48×3.2mm普通钢管4）门式架系统
：详见下表门架型号1218门架宽b1(mm)1200门架高h01(mm)1800门架立杆钢管类型(mm)Φ60×3.5交叉支撑钢管
类型(mm)Φ26.8×2.2交叉支撑长度(m)1.5水平加固杆钢管类型(mm)Φ48×3.2调整架型号1216调整架宽(mm)1
200调整架高(mm)1650调整架立杆钢管类型（mm）Φ48×4水平加固杆钢管类型(mm)Φ48×3.2其他配件连接筒销子底托
顶托工字木连接示意图上下架体连接相邻架体斜撑连接顶托连接底托连接纵横钢管连接（2）构造要求1）门式架应根据所承受的荷载选择架体的横
距和纵距（纵距1500mm，横距1500mm），顶托底托丝杆外漏长度不大于400mm。（以上构造设置根据厂家提供的技术参数进行设计
）板底门式架应沿门式架布置横向方向（未设置配套剪刀撑方向）每隔3跨进行钢管拉接，高度方向需在底部、中部、顶部分别设置拉接钢管。梁下
门式架均应与相邻楼板模板支架立杆采用水平钢管拉接，拉接道数同板底水平拉接钢管道数。（详见附图2/3）2）水平之字撑在架体6m高位
置（第二道水平拉接钢管）设置水平之字撑，与第二道水平拉接钢管相连形成水平之字撑。之字撑采用4m或6m的长杆设置，之字撑钢管应与门式
架立杆采用异形扣件（48mm×60mm）连接。（详见附图2）3）竖向之字撑①在三道水平横向拉接钢管之间设置斜拉杆形成竖向之字撑，设
置间距同水平拉接钢管（每隔3跨设置一道竖向之字撑）。（详见附图3）4）其它要求①搭设高度超过2米时，铺挂一道水平安全网，其上每4米
增设一道,水平安全网在拆模过程中随架体同步拆除，严禁提前拆除。（3）板模板设计板模板选用18mm厚双面覆膜板，次龙骨采用80mm×
200mmH20木梁。板厚280mm，次龙骨间距不大于500mm。主龙骨采用双80mm×200mmH20木梁，间距同门式架宽度
（1200mm）及门式架横向布置间（1500mm）。（4）梁模板设计序号梁截面积梁底模板梁侧模板梁下支撑备注1500×750750
×750次龙骨H20木梁垂直梁方向放置间距≤375mm；主龙骨双H20木梁间距1200mm，同梁下门式架宽度。50×100木方间距
≤200；Φ48×3.2双钢管，间距600mm；Φ16穿梁螺杆2道，水平间距600mm。梁下门式架·沿梁长方向垂直梁放置，间距15
00mm。取截面750×750梁进行验证。梁底模板支设剖面图2、搭设及使用要求（1）材料进场验收要求门式架构配件外观质量应满足以下
要求：1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清
除干净。3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5）构配件
防锈漆涂层均匀、牢固。进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：1）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证2）管材、零件、铸件、冲
压件等材质、产品性能检验报告。3）支撑体系钢管必须保证φ60.33.5mm。（2）材料验收制度材料进场后由物资部通知质量部，共同
对进场材料进行验收，物资部负责数量清点，质量部负责检查进场材料的质量，不符合要求的禁止进场使用。构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部
构配件进行实测，不满足要求的严禁使用。各区域材料验收责任人如下：区域材料员质量员工长C07任洪涛唐建东裴潇然C08韩放唐建东黄开林
（3）搭设及材料要求搭设流程：门式架位置放线→首榀门式架搭设→门式架配套剪刀撑搭设→第二榀门式架搭设→门式架配套剪刀撑搭设→第一道
水平连接钢管搭设→第一层水平安全大眼网搭设（后续搭设流程保证剪刀撑、拉接钢管及水平大眼网同步设置，保证架体整体稳定性）材料要求门架
与配件的钢管应采用603.5mm钢管，选用Masterscaff厂家配套提供的门架及底托顶托等配件，产品质量符合要求，具有出厂检
验报告，合格证及测试报告，力学性能满足设计要求。加固杆钢管采用普通钢管，483.2mm其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB
/T700中Q235级钢的规定。相应的扣件规格应满足要求。模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐
朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规
范》GB50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的
等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。当需要对模板结构或
木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、
耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于18mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》G
B/T17656-2018的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。进场的胶合
模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。（4）验收要求模板支撑架在搭设前及搭设过程中应在下列阶段点由工程部协同安全部、
技术部人员进行验收及过程控制。模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格后依次报项目专业责任师、质量总监进
行核定，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重
等查处责任，并由负责人负责改正问题。现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是门式架间距、主次龙骨间距以及钢管拉接和剪
刀撑设置等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的因素必须严格控制。预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中
心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺
寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线
、尺量模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经
纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测（5）使用要求任何作业人员不得随意拆除模板支撑架的基本构件、整
体性杆件、连接紧固杆、防护设施。确因操作需要临时拆除时，必须经技术部同意，采取相应弥补措施，并在作业完后及时恢复。工人上架作业前，
各小组先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可作业，发生异常和危险情况时，应立即通知架上人员撤离。工人在收工前应清理
架面，垃圾清扫走，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品。混凝土浇筑过程中应设置专门人员进行看模，若架体出现问题，立刻报告停止施
工。（6）质量通病预防序号项目防治措施1混凝土表面不平、粘连柱混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必
须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。2钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,使用钢筋撑铁。（7）高支模混凝土浇筑1）混凝土浇
筑方式F2层高支模区域混凝土浇筑采用地泵+布料机的方式进行，布料机作业半径示意及施工方向见下图。布料杆布置及混凝土浇筑方向（C0
7）布料杆四脚设置缆风绳固定，缆风绳不要太紧，应留出布料杆受力变形的距离。2）浇筑顺序高支模处混凝土需先浇筑竖向结构，然后进行水平
结构模板支设及混凝土浇筑，即首先浇筑柱子混凝土，待柱子混凝土达到一定强度后，进行水平楼板模板支设并采取抱柱措施，12m高区域共设置
三道抱柱，然后再浇筑梁、板混凝土。梁、板混凝土浇筑时，A1&A2段均从核心筒中间位置向另一端进行浇筑。3）为保证支撑基础稳定性，高
支模区域楼板混凝土强度必须达到100%后才可拆除。4）为保证模板体系稳定，浇筑过程中严禁一次性浇筑过多混凝土形成局部过大荷载，应保
证混凝土一次性布料高度不超过300mm。3、模板拆除（1）模板拆除总体要求1）任何构件拆除受力模板之前木工工长必须提交拆模申请单，
项目总工程师及质量总监签发后方可拆模。2）应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支
撑，后拆竖向支撑等原则。严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。3）梁、板模板为18mm厚胶合板，现场装拆时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，
要求现场责任师加强监督，避免不必要的浪费。4）梁侧模、板底模等模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。5）支撑件和连接件应逐渐拆
卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。6）拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，严禁随意丢弃配件。7）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由
一个作业班组执行作业。其好处是：支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知，依照拆摸关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都
有利。8）本工程拟投入3层模板架料进行周转，待本层进行拆模时，以上两层已完成混凝土浇筑及门式架搭设，本层楼板混凝土强度根据当地气候
（根据工期计划，施工高支模楼层时正值7~8月，日平均气温接近30℃）判断，已完全具备拆模条件。9）梁、板底模拆模时，其结构同条件养
护试块强度必须达到下表规定强度：拆模时结构构件强度要求序号部位按设计标号的百分率比1板75%（8≥结构跨度＞2）100%（结构跨度
＞8）2梁100%3悬挑梁100％（2）模板拆除注意事项拆模施工控制要点汇总表序号控制点内容1安全警示拆模前，在拆模区域周围2m范
围内设置警戒线，悬挂“前方拆模，请勿靠近”的警示牌并派专人看护，非施工人员不得入内。2劳保着装作业人员拆模时必须穿防滑鞋、扎紧袖口
裤口、不应穿宽松肥大的衣服，并配备且保证正确使用有效的安全防护用品。作业时严禁抽烟。3楼板预留洞口作业人员进入拆模区域内后应先检查
楼板上是否存在预留洞口，并做好预留洞口的临边防护并用盖板将洞口密封，防止拆模时材料从洞口掉落伤人。4临时照明拆模时，应采取临时照明
措施保证有足够的光照，并保证临时照明用电的安全。禁止夜间拆模施工。5成品保护①梁、板拆模时，不得使用撬棍硬砸硬撬，以免破坏混凝土表
面。②拆下的材料，应要有人接应传递慢慢顺到地面，严禁抛扔。③在模板倒运中应注意对柱角的保护，防止在倒运材料时破坏，并用多层板将包裹
对柱角加以保护。6操作要求①模板拆除顺序与支模顺序相反后支的模板先拆，先拆模板后拆支撑架。②拆除水平模板时可以使用长撬棍，但不得硬
撬硬别野蛮施工，以防损坏结构混凝土表面。操作人员严禁站在正拆除的模板下方，更不得出现交叉作业的现象。③拆除大片模板时应多人协作配合
拆除，统一信号和行动合理分工，保证每个操作人员有足够的工作面。④模板拆除完后，开始从一个方向逐排分步拆除模板支撑架的门式架及拉接钢
管、水平安全网。水平安全网不得提前拆除。⑤拆模者要保持自身平衡，挂好安全带在稳固的脚手架或结构上。⑥拆下的模板、架料等应及时清理运
输到指定地点，要做到边拆、边清、边运、边码垛、随拆随清、工完场清。4、安全文明施工（1）安全管理体系成立项目安全领导小组，项目经理
为安全生产第一责任人，项目副经理具体负责日常安全施工。由现场经理、安全总监、总工程师、安全部各劳务队伍等各方面人员组成安全保证体系
。建立健全安全施工管理制度，明确各级安全职责，检查督促各级、各部门切实落实安全施工责任制，组织全体职工的安全教育工作，定期组织召开
安全施工会议、巡视施工现场，发现隐患，及时解决，安全生产保证体系见下图所示：安全管理体系构架（2）安全管理规定模板支撑架搭设由持证
人员进行，并避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。进入施工现
场必须正确戴好安全帽，凡在坠落高度基准面2米以上（含2米），无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须正确使用安全带（架子施工时应挂设
在高处）。作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话的要求，非特种作业人员严禁从事特种作业，交叉作业时，要有可靠的防护措施，不
伤害他人，不被他人伤害。严禁架上操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作
业，禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度，严禁酒后作业。从事高处作业的人员应体检合格，不得使患有高血压、心脏病、癫痫病
的人和其它不适合高空作业的人从事高空作业，高处作业人员应衣着灵便，禁止穿硬底和带钉易滑鞋，高处作业人员工具要放入工具袋内。严禁赤脚
、穿拖鞋、高跟鞋进入施工现场。模板支撑架搭设时必须按照防按要求设置水平安全网，水平安全网接口处必须连接严密，与建筑物之间缝隙不大于
100mm。模板支撑架搭设及拆除时严禁自架上向下抛掷材料、物品。严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。六级及以上大风天气停止模板支撑
架上作业。在模板支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在模板支撑架上，利用模板支撑架当地线。浇筑砼前必
须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。夜间施工要有足
够照明。施工作业中，安全部要安排人员旁站，出现不安全险情时，必须立即停止作业，组织撤离危险区域，并将情况进行上报，不得冒险作业，若
现场出现伤亡情况，应立即进行上报、抢救伤员、保护现场。（3）高大模板支撑架专项安全管理搭、拆模板支撑架的工作人员必须是经过考核合格
的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。搭拆模板支撑架的工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。明确模板支撑架
施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对模板支撑架进行经常检查。未经技术部同意，任何人不得修改更变技术方案
。架体搭设后，应会同技术部及安全员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。使用过程中必须定期和不定期进行检查
，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。施工中必须严格按照有关章程和规
范要求施工，严禁违章作业。操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在
下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接。（4）模板支撑架搭设时的安全技术措施搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上
下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。在搭设过程中应由安全员、
架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。（5）模板支撑架上施工作业的安全技术措施高大模板支撑架模板支撑架搭设完毕后，经项目部安全
员及监理验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除模板支撑架部件。定期检查高大模板支撑架模板支撑架，发现问题和隐患
，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（6）模板支撑架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆模板支撑架，根据检
查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行安全交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外模板支撑架、地面的
设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳
绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞模板支撑架附近电源线，
以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。（
7）应执行的强制性条文本模板支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：钢管上严禁打孔。模板门式支撑架必须设置横向钢管
拉杆。横向钢管拉杆最下层一道应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于2000mm处的门式架立杆上。剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和
横向水平杆等同步搭设。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；作业层上的施工荷载应符合设计要求
，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在模板支撑架上，严禁悬挂起重设备。在模板支撑架使用期间，严禁拆除
下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（8）预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件
及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支
撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板
作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制
数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板
等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）预防高空坠落
事故安全技术措施高大模板支撑架安装完毕后，需经安全部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模
板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有
高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员
应持证上岗。5、安全应急预案为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源识
别与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目对事故的整体应急能力，确保发生意外事故是能有效地应急指挥，有效地保障施工人
员的生命、企业财产的安全和保护生态环境和资源，把事故损失降低到最小程度，特制定本预案。（1）应急机构及职责1）项目应急救援小组项目
部成立生产安全事故应急救援现场工作组，成员如下：组长：副组长：成员：项目各部门负责人生产事故应急救援现场工作组负责生产安全
事故应急救援指挥和现场处置；协调、沟通政府各职能部门的关系。2）应急救援程序3）紧急救援工具：预备应急救援工具如下表。序号器材或设
备数量主要用途1支架10套支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架4个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时
照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援4）应急疏散措施：一旦事故发生，作业人员应立即
停止作业，并且通过安全出口撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区域撤离。5）应急
通信联络项目经理：手机：安全总监：手机：医院救护中心：火警：通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下
使用。值班人员电话序号姓名项目部职务联系电话1项目经理2生产经理（代）3总工程师4安全总监6）应急通信联络应急医院行车路线：项目
所在地至开罗空军医院行车路线（2）救援方法1）高空坠落应急救援方法：a.现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打急
救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。b.仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和
着地部位的具体情况。c.如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液
流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d.如果伤员腰、背、肩部先着地，有可
能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重
伤情。2）模板、坍塌应急救援方法：a.当发生模板支撑架坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现
场；b.报急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；c.急报项目部应急救援小组
、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；d.清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最
小；e.预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3）物体打击应急救援方法：a.当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全
地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。b.止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血
法等。c.对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。d.对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神
志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布
堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。e.如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，
应迅速送医院拯救。六、高支模计算书及施工附图梁板模板计算书板模板（重型门架）计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技
术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混
凝土楼板名称F2层，标高12.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)280模板支架纵向长度La(m)25模板支架横向长度Lb(m)11
二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3
楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准
值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1.128风荷载体型系数μs
0.152三、模板体系设计模板支架高度H(m)11.72门架净间距la(mm)1500门架跨距lb(mm)1500主梁最大悬挑长
度(mm)500门架布置方向垂直模板支架纵向方向门架搭配方式标准门架小梁间距(mm)500小梁距主梁端的距离(mm)250小梁两端
各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011设
计简图如下：file:///F:\工作\埃及CBD\pkpm施工+品茗计算\品茗\安全计算软件V12.3\OutPut\板模板(门
架)_立面图_纵向.dwg模板设计剖面图(模板支架纵向)file:///F:\工作\埃及CBD\pkpm施工+品茗计算\品茗\安全
计算软件V12.3\OutPut\板模板(门架)_立面图_横向.dwg模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶
合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N
/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×
18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝
1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4
×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.28)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24
+1.1)×0.28)+1.4×0.7×2.5]×1=13.28kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3
k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.28))×1＝7.128kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax
＝q1l2/8＝13.28×0.52/8＝0.415kN·mσ＝Mmax/W＝0.415×106/54000＝7.685N/mm
2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.128×5004/(384×10
000×486000)=1.194mmν＝1.194mm≤[ν]＝L/400＝500/400＝1.25mm满足要求！五、小梁
验算小梁类型木工字梁小梁截面类型(mm)H20木工字梁小梁弯矩设计值[M](kN·m)5小梁剪力设计值[V](kN)11小梁抗弯刚
度EI(kN·m2)450小梁计算方式三等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k
，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×
0.28)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.28)+1.4×0.7×2.5]×0.5=6.789kN/m
因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.28
)×0.5=5.441kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.5＝1.347kN
/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.441×1.52+0.117×1.3
47×1.52＝1.579kN·mM2＝q1L12/2=6.789×0.32/2＝0.305kN·mMmax＝max[M1，M
2]＝max[1.579，0.305]＝1.579kN·mMmax=1.579kN·m≤[M]=5kN·m满足要求！2、抗剪
验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×5.441×1.5+0.617×1.347×1.5＝6.144kNV2＝
q1L1＝6.789×0.3＝2.037kNVmax＝max[V1，V2]＝max[6.144，2.037]＝6.144kNV
max=6.144kN≤[V]=11kN满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(
0.3+(24+1.1)×0.28))×0.5＝3.664kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.67
7×3.664×15004/(100×450×109)＝0.279mm≤[ν]＝L/400＝1500/400＝3.75mm；悬臂
端νmax＝ql14/(8EI)=3.664×3004/(8×450×109)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×30
0/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算主梁类型木工字梁主梁截面类型(mm)H20木工字梁主梁弯矩设计值[M](kN·m)
10主梁剪力设计值[V](kN)22主梁抗弯刚度EI(kN·m2)450主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数21、小梁最大
支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k
)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.28)+1.4×2.5，1.35×
(0.5+(24+1.1)×0.28)+1.4×0.7×2.5]×0.5＝6.937kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.28)×0.5＝5.59kN/mq1活＝1.1
×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.5＝1.347kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3
k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.28))×0.5＝3.764kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R
max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×5.59×1.5+1.2×1.347×1.5＝11.648kN按三等跨连续梁按
悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×5.59+0.45×1.347)×1.5+6.937×0.
3＝6.344kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.8R＝max[Rmax，R1]×0.8＝9.319kN;正常使用极
限状态按三等跨连续梁，R''max＝1.1q2L＝1.1×3.764×1.5＝6.211kN按三等跨连续梁悬臂梁，R''1＝0.4
q2L+q2l1＝0.4×3.764×1.5+3.764×0.3＝3.388kNR''＝max[R''max，R''1]×0.8＝4
.968kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)Mmax=4.66kN·m≤[M]=10k
N·m满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax=10.563kN≤[V]=22kN满足要求！4、挠度验算主
梁变形图一(mm)跨中νmax=0.391mm≤[ν]=1500/400=3.75mm悬挑段νmax＝0.874mm≤[ν]=
2×500/400=2.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=29.201kN，R2=
26.713kN，R3=26.713kN，R4=29.201kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[
N](kN)55按上节计算可知，可调托座受力N＝29.201/0.8=36.501kN≤[N]＝55kN满足要求！八、标准门架承
载力验算门架型号HR100门架宽b1(mm)1200门架高h01(mm)1800门架立杆钢管类型Ф60×3.5加强杆高h1(mm)
1536加强杆钢管类型Φ26.8×2.5扫地杆钢管类型Ф60×3.2可调底座调节螺栓伸出长度(mm)300垂直门架的水平加固杆的底
层步距(m)2门架立杆自重标准值(kN/m)0.2一榀门架的稳定性承载力设计值Nd(kN)110单根门架立杆所受风荷载弯矩标准值
:Mw=qwh2/10=ωk×lb×h2/10=0.069×1.5×22/10=0.041kN·m单根门架立杆轴向力设计值
N=PMax+γ0×γG×0.2×(11.72-0.28)+γ0×φc×γQ×Mw/b1=34.441+1×1.35×0.2×(1
1.72-0.28)+1×1.4×0.9×0.041/1.2=37.573kNN=37.573kN≤Nd/2=110/2=55k
N门架承载力满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010第6.11.2：模板支
架的高宽比不应大于4，搭设高度不宜超过24mH/B=11.72/11=1.065≤4满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立
杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)280混凝土强度等级C45混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)12
.238混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.044立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N/2=18.
787kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(
0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=
1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有
效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2
处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/β
s,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱
结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考
虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.044N/mm2，η=1，h0=h-20=
260mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1840mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.
7×1×1.044+0.25×0)×1×1840×260/1000=349.615kN≥F1=18.787kN满足要求！2、局
部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlf
cAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影
响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al
混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=12.238N/mm2，βc=1，βl=(A
b/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln
=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×12.238×40000/1000=1982.556k
N≥F1=18.787kN满足要求！梁模板（重型门架）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑
结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称BT63新
浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)750×750模板支架高度H(m)11.25模板支架纵向长度L(m)2
5模板支架横向长度B(m)11梁侧楼板厚度(mm)280二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小
梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)26混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2
k(kN/m2)2混凝土梁内附加材料自重标准值G4k(kN/m3)0风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3
非自定义:0.07地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1.128风荷载体型系数μs0
.2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，门架垂直梁轴线梁底小梁布置方式梁底小梁垂直梁跨方向门架搭配形式门架+调整架门
架交错支撑形式不设置交错单门架门架跨距lb(mm)1500梁左侧楼板立杆距梁中心线距离(mm)975梁底最左侧立杆距梁中心线距离(
mm)500梁底最右侧立杆距梁中心线距离(mm)700梁底支撑小梁间距(mm)375梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300模板及支
架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：file:///F:\工作\埃及CBD\pkpm施工+
品茗计算\品茗\安全计算软件V12.3\OutPut\重型门架(HR)_立面图_1.dwg重型门架(HR)立面图1file:///
F:\工作\埃及CBD\pkpm施工+品茗计算\品茗\安全计算软件V12.3\OutPut\重型门架(HR)_立面图_2.dwg重
型门架(HR)立面图2file:///F:\工作\埃及CBD\pkpm施工+品茗计算\品茗\安全计算软件V12.3\OutPut\
重型门架(HR)_平面图.dwg重型门架(HR)平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f
](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算
：截面抵抗矩：W＝bh2/6=750×18×18/6＝40500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=750×18×18×18/
12＝364500mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+
G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(26+1.5)×0.75)+1.4×3，1.35×(0
.1+(26+1.5)×0.75)+1.4×0.7×3]×0.75＝25.508kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)
×h)]×b＝[1×(0.1+(26+1.5)×0.75)]×0.75＝15.544kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝
0.125q1L2＝0.125×25.508×0.3752＝0.448kN·mσ＝Mmax/W＝0.448×106/40500＝
11.071N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.544×
3754/(384×10000×364500)＝1.098mm≤[ν]＝L/250＝375/250＝1.5mm满足要求！3、支
座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×25.508×0.375＝9.565kN标准值(正常使用极限状态
)R''max＝1q2L＝1×15.544×0.375＝5.829kN五、小梁验算小梁类型木工字梁小梁截面类型(mm)H20木工
字梁小梁弯矩设计值[M](kN·m)5小梁剪力设计值[V](kN)11小梁抗弯刚度EI(kN·m2)450承载能力极限状态：面
板传递给小梁q1＝9.565/0.75＝12.754kN/m小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.375＝0.
111kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1.1×1.35×0.5×0.75×0.375=0.209kN梁右侧楼板传递给小梁
荷载F2=1.1×max[1.2×(0.5+(26+1.1)×0.28)+1.4×3，1.35×(0.5+(26+1.1)×0
.28)+1.4×0.7×3]×(0.975-0.75/2)/2×0.375+1.1×1.35×0.5×(0.75-0.28)×0
.375＝1.852kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝5.829/0.75＝7.772kN/m小梁自重q2＝1×(0
.3-0.1)×0.375＝0.075kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×0.75×0.375=0.141kN梁
右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(26+1.1)×0.28)×(0.975-0.75/2)/2×0.375+1×0.
5×(0.75-0.28)×0.375＝0.998kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩
图(kN·m)Mmax=2.212kN·m≤[M]=5kN·m满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝6.39
3kNVmax=6.393kN≤[V]=11kN满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.443mm≤[ν]
＝L/250＝1200/250＝4.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝5.366kN，R2＝6.393
kN正常使用极限状态R''1＝3.261kN，R''2＝3.797kN六、主梁验算主梁类型木工字梁主梁截面类型(mm)H20木工
字梁主梁弯矩设计值[M](kN·m)10主梁剪力设计值[V](kN)22主梁抗弯刚度EI(kN·m2)450主梁计算方式四等跨连续
梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max
[R1，R2]×0.6＝3.836kN，P''＝max[R1''，R2'']×0.6＝2.278kN主梁计算简图一主梁计算简图二1
、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)Mmax=2.349kN·m≤[M]=10kN·m满足要求！2
、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝8.913kNVmax=8.913kN≤[V]=22kN满足
要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.356mm≤[ν]＝L/250＝1500/25
0＝6mm满足要求！悬臂端νmax＝0.137mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支
座反力计算图一：Rmax=16.83kN图二：Rmax=16.784kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图
一立杆1：R1＝14.127kN，立杆2：R2＝16.83kN图二立杆1：R1＝14.089kN，立杆2：R2＝16.784
kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=14.127/0.6=23.545kN,立杆2:P2=16.83/0.6=28.0
49kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)55可调托座最大受力N＝max[P1，P2
]＝28.049kN≤[N]=55kN八、调整架承载力验算调整架型号HR108调整架宽b2(mm)1200调整架高h02(mm)1
650调整架立杆钢管类型Φ48×3.5调整架加强立杆高h2(mm)1100调整架加强杆钢管类型Φ48×3.5调整架抗压承载力容许值
[N](kN)110N=Pmax=28.628kN≤[N]/2=110/2=55kN满足要求九、标准门架承载力验算门架型号
HR100门架宽b1(mm)1200门架高h01(mm)1800门架立杆钢管类型Ф60×3.5加强杆钢管类型Ф48×3加强杆高h1
(mm)1650可调底座调节螺栓伸出长度(mm)300扫地杆钢管类型Ф48×3垂直门架的水平加固杆底层步距(m)2门架立杆自重标准
值(kN/m)0.2一榀门架的稳定性承载力设计值Nd(kN)110单根门架立杆所受风荷载弯矩标准值:Mw=qwh2/10=
ωk×lb×h2/10=0.068×1.5×22/10=0.041kN·m单根门架立杆轴向力设计值N=PMax+0.9×γG×0
.2×(11.25-0.75)+0.9×φc×γQ×Mw/b1=28.628+0.9×1.2×0.2×(11.25-0.75)+0
.9×1.4×0.9×0.041/1.2=30.935kNN=30.935kN≤Nd/2=110/2=55kN门架承载力满足要
求！十、高宽比验算根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010第6.11.2：模板支架的高宽比不应大于4
，搭设高度不宜超过24mH/B=11.25/11=1.023≤4满足要求，不需要进行抗倾覆验算！梁侧模板计算书计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范
》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称BT63混凝土梁截面尺寸
(mmxmm)750×750新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB5066
6-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)25结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)8塌落度修正系数β0
.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.75新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(k
N/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×25×8×0.9×21/2，25×0.7
5}＝min{71.276，18.75}＝18.75kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载
能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×18.75+1.4×0.9×
2]＝25.301kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝18.75kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水
平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)60
0梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0280梁下挂侧模高度(mm)750470小梁道数(下挂)53左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离
(mm)支撑形式1100对拉螺栓2450对拉螺栓3750固定支撑（螺杆焊接楼板钢筋）右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑
形式1100对拉螺栓2450对拉螺栓设计简图如下：file:///F:\工作\埃及CBD\pkpm施工+品茗计算\品茗\安全计算
软件V12.3\OutPut\梁测模板_剖面图.dwg模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯
强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、左下挂侧
模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×1
83/12＝486000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×25.301＝25.301kN/mq1静＝γ
0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×18.75×1＝22.781kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×
b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×22.781×
0.1882+0.121×2.52×0.1882＝0.096kN·mσ＝Mmax/W＝0.096×106/54000＝1.785
N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×18.75＝18.75kN/mνmax＝0.632
qL4/(100EI)=0.632×18.75×187.54/(100×10000×486000)＝0.03mm≤187.5/40
0=0.469mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1
活×l左＝1.143×22.781×0.188+1.223×2.52×0.188＝5.46kN正常使用极限状态R''左下挂max
＝1.143×l左×q＝1.143×0.188×18.75＝4.018kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm
。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。面板计算简
图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×25.301＝25.301kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.
35×0.9×18.75×1＝22.781kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52k
N/mMmax＝0.125q1L2＝0.125×25.301×0.2352＝0.175kN·mσ＝Mmax/W＝0.175×1
06/54000＝3.234N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×18.75＝18.75k
N/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×18.75×2354/(100×10000×486000)＝0.0
61mm≤235/400=0.588mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝1.25×q1×l左
＝1.25×25.301×0.235＝7.432kN正常使用极限状态R''右下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.235
×18.75＝5.508kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)5
0×100小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33
3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)416.6671、左下挂侧模计算简图如下：跨中
段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.46kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[
0.1×5.46×0.62，0.5×5.46×0.32]=0.246kN·mσ＝Mmax/W＝0.246×106/83333＝2
.949N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max
[0.6×5.46×0.6，5.46×0.3]=1.966kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.966×1000/(2
×50×100)＝0.59N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.018kN/mν1max＝
0.677qL4/(100EI)=0.677×4.018×6004/(100×8415×4166670)＝0.101mm≤600/
400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=4.018×3004/(8×8415×4166670)=0.116mm≤300
/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝max[1.1×5.46×0.6，0.
4×5.46×0.6+5.46×0.3]＝3.604kN正常使用极限状态R''左下挂max＝max[1.1×4.018×0.6，
0.4×4.018×0.6+4.018×0.3]＝2.652kN2、右下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝7.432kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.432×0.62，0.5×7.432×0.32]=0.334kN·mσ＝Mmax/W＝0.334×106/83333＝4.013N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.432×0.6，7.432×0.3]=2.676kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.676×1000/(2×50×100)＝0.803N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.508kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.508×6004/(100×8415×4166670)＝0.138mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=5.508×3004/(8×8415×4166670)=0.159mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝max[1.1×7.432×0.6，0.4×7.432×0.6+7.432×0.3]＝4.905kN正常使用极限状态R''右下挂max＝max[1.1×5.508×0.6，0.4×5.508×0.6+5.508×0.3]＝3.635kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.61、左下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.748kN，R2＝2.162kN，R3＝1.783kN，R4＝2.162kN，R5＝0.748kN正常使用极限状态：R''1＝0.547kN，R''2＝1.591kN，R''3＝1.292kN，R''4＝1.591kN，R''5＝0.547kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.135×106/4490=30.087N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.114×1000/424＝9.973N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.014mm≤350/400＝0.875mm满足要求！4、最大支座反力计算R左下挂max＝3.916/0.6=6.526kN2、右下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.897kN，R2＝2.943kN，R3＝0.897kN正常使用极限状态：R''1＝0.654kN，R''2＝2.181kN，R''3＝0.654kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.182×106/4490=40.562N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.012×1000/424＝9.491N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.035mm≤350/400＝0.875mm满足要求！4、最大支座反力计算R右下挂max＝2.909/0.6=4.848kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)50同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[6.526，4.848]＝6.2kN≤Ntb＝50kN满足要求！高支模附图附图1：首层大堂高支模区域附图2：高支模区域排杆图附图3：高支模排杆剖面图（A-A）附图4：高支模梁底排杆剖面图（B-B）