高大模板安全专项施工方案（数据中心）

高大模板安全专项施工方案目录第一节编制依据1第二节工程概况2一、项目概况2二、工程各参与方2三、单体设计概况2四、高大模架编制
范围3五、施工总平面布置图4第三节施工部署4一、施工流水段划分5二、人员准备及劳动力计划5三、劳动力计划7四、材料与设
备计划7第四节施工准备8一、技术准备8二、材料准备8三、试验准备12第五节高大模架选型及配置13一、盘扣模架选型及设计
13二、48盘扣模架选型及设计13第六节模板支撑架施工工艺17一、盘扣架体主要结构搭设流程17二、盘扣模架施工流程19第七
节模板支撑架使用要求21第八节混凝土浇筑过程中注意事项29第九节高支模监测控制措施32第十节模板拆除37第十一节施工安全
保证措施41一、安全管理体系41二、模板支撑作业安全管理规定44三、高大模板支撑架专项安全管理45四、模板支撑架搭设及使用
时的安全措施45五、模板支撑架拆除的安全措施46六、应执行的强制性规定46七、预防坍塌事故的技术措施47八、预防高空坠落事
故安全技术措施47九、季节性施工措施48第十二节相关人员证书48第十三节应急预案51一、应急事件组织机构及职责51二、安
全事故应急处理措施54三、现场救援处置措施58四、应急路线及救护资源62第十四节计算书64梁模板（500x1000）计算书6
4梁模板（600x1200）计算书79边梁模板（600x1300）计算书96150mm厚楼板板计算书110梁（600x1300）侧
模板计算书123编制依据序号名称编号《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）《混凝土结构工程施工规范》（G
B50666-2011）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130
-2011）《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）《承插型盘扣式钢管支架构件》（JGT503-2
016）《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210-2016）《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号《
建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑施工安全技术统一规
范》（GB/50870-2013）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ
80-2016）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《生产过程危险和有害因素分类与代码》（GB/T13861-20
09）《混凝土强度检验评定标准》（GB/T50107-2010）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）《危险
性较大的分部分项工程安全管理办法》住建部[2018]37号令《住房城乡建设部办公厅关于实施<危险性较大的分部分项工程安全管理规定>
有关问题的通知》建办质[2018]31号《项目安全管理手册》及有关手册、程序文件（中建一局集团建设发展有限公司）《广东省住房和城乡
建设厅关于房屋市政工程危险性较大的分部分项工程安全管理规定的实施细则》粤建质〔2019〕2号阿里巴巴广东云计算数据中心河源源城区项
目D、E栋结构专业图纸/工程概况项目概况项目由5栋数据中心楼、用户变电站、运营管理中心、2栋门卫和消防泵房组成，总建筑面积1253
88.9m2，其中地下2852.7m2。本工程为源城区三期工程，包括D数据中心楼（41120.36m2）、E数据中心楼（40981
.36m2）、及相应室外总体工程（小市政、园林景观、柴发系统储油罐土建部分等）。工程各参与方项目内容工程名称工程地点建设单位设
计单位项目咨询代建单位监理单位施工单位单体设计概况数据中心D栋建筑设计概况序号内容1概况建筑用途建筑面积占地面积建筑高度建筑类别耐
火等级数据中心41120.36㎡6493.15㎡43.30m丙类一级2建筑尺寸113.7m×56.18m×40.10m3建筑层高9
m+5.8m+6.5m+6.5m+5.8m+6.6m4±0.0053.00m（绝对标高）数据中心E栋建筑设计概况序号内容1概况建筑
用途建筑面积占地面积建筑高度建筑类别耐火等级数据中心40981.36㎡6493.15㎡43.30m丙类一级2建筑尺寸113.7m×
56.18m×40.10m3建筑层高9m+5.8m+6.5m+6.5m+5.8m+6.6m4±0.0051.60m（绝对标高）数据
中心D、E栋结构设计概况序号项目内容1结构形式基础形式主体结构形式屋盖结构形式主要结构跨度桩基、局部独立基础钢筋混凝土框架现浇混凝
土结构屋面7.8×9.910.2×10.510.5×11.42抗震等级工程设防烈度7度框架抗震等级一级3构架最大尺寸框架柱框架梁1
400×1100、12001200600×1300、6001200、60011004论证部位数据中心D、E栋一层9m层高模板
支撑及一层高大梁区域高大模架编制范围根据现有图纸，本方案仅针对数据中心D、E栋危大模板满堂支撑体系进行方案编制，即对数据中心D、E
栋一层9m层高的钢筋混凝土框架结构区域大截面、大跨度梁的施工过程进行控制，并选择其重点部位的梁进行计算，确保安全施工。根据《建设工
程安全生产管理条例》和住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》的要求，混凝土模板支撑工程：搭设高度5m以上、搭设跨度10m以
上、高度大于支撑水平投影支撑宽度且相对独立无联系构件的混凝土支撑工程为危险性较大工程；混凝土支撑高度存在以下情况：（1）水平混凝土
构件模板支撑系统高度超过8米；（2）支撑系统跨度超过18米；（3）施工总面荷载大于15KN/m2；（4）施工总集中线荷载大于20K
N/m”为高支模支撑体系，需进行专家论证。数据中心D、E栋高支模区域（一层）平面图施工总平面布置图本项目工期紧张、工程量巨大、各施
工阶段场区平面调整较大，以结构高峰期为例展示厂区总平面布置，详见后附施工总平面布置图。施工部署施工流水段划分数据中心D栋施工流水段
划分数据中心E栋施工流水段划分人员准备及劳动力计划高支模作业管理组织架构如下：专业包商成立专门的模板架体质量控制领导小组，综合协调
解决模板工程施工过程出现的技术、工程、质量、材料等相关问题，职能分工如下：专业包商领导小组人员职能分工序号负责人职务职责1樊涛项目
经理资源调配和施工总体安排。2张俊涛现场经理施工具体安排2李根义总工技术保障3何旺旺商务经理负责物资供应保障。4路福利现场副经理辖
区内模板加工及安装进度计划以及质量控制5葛士全安全部经理现场安全监控。6李海浪物资部经理负责模板材料物资供应保障。除各主要系统负责
人外，模板施工时专业包商项目管理部各部门职责如下：模板施工项目管理各部门职责序号部门职责1技术部提供模板施工方案、深化节点与备料计
划，与设计协调模板施工时遇到的问题，为工程提供技术支持2工程部全面负责模板施工现场管理与材料进场计划3商务部与模板施工有关的设备与
材料供应合约保障4物资部负责模板施工时的物资供应与进场5质量部负责模板所有质量检查与质量措施监督实施6安全部负责现场所有安全问题检
查与监督7行政部全程后勤保障8财务部保证模板施工时临时资金使用的畅通9测量部负责模板施工时放线校核劳动力计划高支模施工区域劳动力准
备情况如下：劳动力计划表单体工程工种人数备注数据中心D木工120模板制作、安装力工50物料配合架子工150支撑架支设数据中心E木工
120模板制作、安装力工50物料配合架子工150支撑架支设材料与设备计划材料进场计划根据施工进度计划编制模架进场计划，考虑材料进场
周期及现场可能的施工调整，各种模架材料应保证在使用前一周进场，根据进度总控计划，材料进场计划如下：材料进场计划表材料单位12月1月
盘扣钢管T194388普通钢管T97195模板M235967192木方M31632扣件个1587031741设备准备各建筑高支模施
工机械分配表单体工程名称数量（台）备注数据中心D圆盘锯2模板制作塔吊1材料倒运数据中心E圆盘锯2模板制作塔吊1材料倒运施工准备技术
准备方案编制完成后要经过公司审核审批并进行专家论证。方案实施前，必须向现场管理人员及劳务人员进行安全技术交底，要求施工人员要严格按
照方案实施。施工前认真查阅图纸及相关安全质量规范，找出模板及模板支撑架工程中施工难点、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。施
工过程中，做好模板及脚手架施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理以保证技术资料的及时、准确、完整。材料准备高大模板
支撑系统所需模板、木方、钢管、盘扣架、钢管扣件、可调U托等周转材料需按施工部位提前进场，堆放整齐备用。材料进场后，按照物资采购供应
程序操作，确保进场材料的质量。模板支撑架工程用扣件式钢管、盘扣架钢管、扣件及可调U托等材料进场应有产品合格证、生产许可证、质量检验
报告，并由现场物资部经理或物资工程师、质量经理或质量工程师对材料的尺寸、表面质量和外形进行检查验收，并由监理随机见证取样抽取送法定
专业检测机构进行复试。不合格物资严禁进场使用。主要材料序号材料名称型号/规格单位数量盘扣架体Φ48.33.2t585扣件式钢管Φ
48×3.0mmt292扣件与Φ48钢管配套个47611水平安全网大眼网m212768方钢管40×40×2mmt82覆膜木胶合板9
15183012mmm210788木方（含垫板、螺母）4090mmm348备注：以上所列材料用量为估算量，具体应以现场实际情
况为准.盘扣构配件1）承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外。其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T-1591
、《碳素结构钢》GB/T-700以及《一般工程用铸造钢件》GB/T-11352的规定。立杆材质为Q345A，横杆材质为Q235A。
2）钢管外径允许偏差应符合下表中的规定。序号名称外径壁厚外径允许偏差壁厚允许偏差1立杆48.33.2±0.3±0.152横杆48.
32.5±0.5±0.23竖向斜杆48.32.5±0.5±0.242.22.5±0.3±0.15382.5±0.3±0.1533.
72.3±0.3±0.153）连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，漆材料机械性能不得低于现行国家标准《一
般工程用铸造碳钢件》GB/T-11352中牌号为ZG230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。4）承插型盘扣式钢管支架：1
-可调托座；2-盘扣节点；3-立杆；4-可调底座；5-水平斜杆；6-竖向斜杆；7-水平杆5）承插型盘扣式钢管支架节点构造图：1-连
接盘；2-扣接头插销；3-水平杆杆端扣接头；4-水平杆；5-斜杆杆端接头；6-竖向斜杆；7-水平斜杆；8-立杆；9-连接套管；扣件
式钢管1）钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送3用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普
通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。2）钢管采用Φ48×3.0钢管，为增大安
全系数，计算式中钢管为Φ48×2.8，钢管端部切口平整。3）新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、硬弯、压痕。4）钢管外径、壁厚、端面
等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011规范表8.1.8的规定要求。序号项目允许偏差
（mm）检查工具1外径壁厚-0.5-0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.18游标卡尺5
）旧钢管应无锈蚀，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规
定值时不得使用；若有锈蚀则其外表面锈蚀深度不得大于0.18mm。6）钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》JGJ130-2011的规定表8.1.8序号4的规定。序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲①各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5≤5
钢卷尺②立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20③水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板①板面挠曲L
≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺②板面扭曲（任一角翘起）≤57）钢管上严禁打孔。扣件1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能
应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。3）新、旧扣件均应
进行防锈处理。4）扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的
规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。可调式U型托1）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应
符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小
于6㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30㎜。3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应
小于5㎜，变形不应大于1㎜。4）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。木方1）模板用龙骨方木，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材
。木方截面尺寸必须符合施工设计要求，使用前木方的使用面要加工平整。抗弯强度等数值达到施工及规范要求。多层板1）多层板板材表面应平整
光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模
板用胶合板》ZBB70006的规定。2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3）胶
合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。4）进场的胶合模板除应具有出厂质
量合格证外，还应保证外观尺寸合格。脚手板1）木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中IIa级材质的规定。脚
手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。2）木脚手板质量应符合JGJ130-2011规范第3.3.
3条的规定，宽度、厚度允许偏差应符合国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2002第4.3.1条表4.3.1第一项
的规定。3）不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板；安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验
证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合《安全网》（GB5725-2009）的规定，阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不
得大于4s。平网采用P-3×6m的锦纶编织安全网，网眼孔径不大于10cm。试验准备进入现场的钢管和扣件必须进行现场抽验，送第三方检
测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中。明确现场抽检材料、数量等，并由监理随机见证取样抽取送法定专业检测机构进行复试。高大
模架选型及配置盘扣模架选型及设计根据结构特征及工期计划等施工部署，全厂区两栋数据中心同时投入承插型盘扣式支撑架。数据中心D、E栋为
六层框架结构，最大层高9m，最大梁截面0.61.3m（局部存在），最大跨度11.4m，架体支撑跨度和荷载均较大，选用盘扣式支撑架
，可有效减小架体沉降、提高工序、保障施工安全。48盘扣模架选型及设计本项目数据中心高支模工程选择48盘扣式支撑架，可有效减小架体沉
降、提高工序、保障施工安全。高大梁特征及盘扣式架体分析序号高大梁特征架体架体特征盘扣架优点1超重荷载盘扣式支撑架高强单根立杆承载力
大2超高层高质轻大截面轻质架体材料，减少架体密度3超大面积模具式标准化立杆、横杆、斜杆，提高工效4巨梁薄板减少沉降杆件直径、壁厚标
准，立杆设观察孔避免对接空隙设计概况典型结构区域梁尺寸（mm）层高（m）跨度（m）平面图（mm）数据中心D、E6001300；6
001200；6001100；5001000；400700；350750等；9.2m11.410.5；10.510.
2；9.910.2；9.97.8等；板厚150mm；120mm48盘扣模架支撑体系设计48盘扣支撑架体设计48盘扣式支撑架体设
计部位受力杆件材料参数排布标准（最大间距）支撑架体立杆Φ48盘扣立杆主梁下双立杆1.51.5m；次梁下双立杆1.51.8m；板
下1.81.8m;横杆Φ48盘扣横杆步距1.5m竖向斜撑Φ48盘扣斜杆斜撑隔矩阵式布置，梁下隔一步一，板下隔二布一柱角架体断开Φ
48钢管步距1.5m水平剪刀撑Φ48钢管架体底部、顶部各设置一道安全措施大眼网1.5×6.0m架体上下满铺两道木跳板0.05×0.
25×4m作业面满铺，周转使用48盘扣式支撑架龙骨设计部位受力构件材料选型构造参数连接方式主梁0.61.3主龙骨10号槽钢间距6
00mm，跨度方向通长布置搭接次龙骨φ48钢管间距200mm、垂直跨度方向布置/次龙骨40402方钢间距150mm，跨度方向通
长布置搭接模板12mm厚胶合板//主梁0.61.2;0.61.1双槽钢托梁10号双槽钢托梁随梁底立杆/主龙骨10号槽钢间距40
0~600mm，跨度方向通长布置搭接次龙骨φ48钢管间距200mm、垂直跨度方向布置/次龙骨40402方钢间距150mm，跨度
方向通长布置搭接模板12mm厚胶合板//次梁0.51.00.350.75双槽钢托梁10号双槽钢托梁随梁底立杆/主龙骨10号槽钢
间距400~600mm，跨度方向通长布置搭接次龙骨φ48钢管间距200mm、垂直跨度方向布置/次龙骨40402方钢间距150m
m，跨度方向通长布置搭接模板12mm厚胶合板//板底150mm主龙骨10号槽钢随立杆间距南北向布置/次龙骨40402方钢间距1
50mm，东西向布置/模板12mm胶合板//梁侧模板设计部位构件材料选型设计参数梁侧龙骨主龙骨双Φ48钢管纵向间距500mm次龙骨
4090mm木方40402mm方钢水平布置，竖向间距200mm模板胶合板12mm厚对拉螺栓Φ14通丝螺杆竖向间隔500mm，
梁跨度方向500mm一层支撑横杆立杆排布图架体支撑1-1剖面图架体支撑2-2剖面模板支撑架施工工艺一层架体立柱基础为钢筋混凝土结构
楼板，板厚200/150mm，楼板设计C10@150双层双向钢筋网片，梁板混凝土标号均为C35，待梁板混凝土收光并初凝后（约15小
时）方可进行架体搭设。盘扣架体主要结构搭设流程施工流程盘扣架搭设流程1、调整底托依支撑架深化图尺寸放样后，放线，将底托排列至定点。
2、调整标准基座标高将标准基座的主架套筒部份朝上套入调整座上方，标准基座下缘需完全置入扳手受力平面的凹槽内。3、搭设第一层横杆将横
杆头套入圆盘小孔位置使横杆头前端抵住主架圆管，再以斜楔贯穿小孔敲紧固定3、安装主立杆依下图所示将主立杆长端插入标准基座的套筒中。以
检查孔位置查看平主架是否插至套筒底部。主立杆仅使用在第一层搭接，第二层往上均使用标准立杆。4、安装第二层横杆如下图位置，同第一层横
杆安装第二层横杆。5、安装第一层斜杆将斜杆全部依顺时针或全部依逆时针方向组搭。将斜杆套入圆盘大孔位置，使斜杆头前端抵住主架圆管，再
以斜楔贯穿大孔敲紧固定。6、第三层横杆、第二层斜杆重复按照第三层横杆、第二层斜杆，方法同下层横杆及斜杆。7、安装U托将U型托牙管插
入主架管中，再以扳手调整至所需高度（丝杆外露不得超过400mm）。盘扣模架施工流程施工工艺流程：立杆放线→调整基座标高→架体搭设→
安装可调U托→安装托梁→铺设主龙骨→铺设次龙骨→铺设梁底模板→绑扎梁钢筋→铺设梁测模板→铺设板底龙骨→铺设板底模板→绑扎板钢筋→浇
筑混凝土高大梁板支撑施工流程演示施工流程效果图演示1、架体搭设注意立杆整齐、插盘高度一致，同步搭设竖向斜撑、水平剪刀撑及安全网。2
、铺设梁底龙骨铺槽钢龙骨，在槽钢龙骨上排布钢管、方钢等次龙骨。4、铺底模、绑钢筋铺设梁底模板，复测标高。绑扎梁钢筋，梁底箍筋加密混
凝土垫块，防止漏筋。5、支设梁侧模板安放梁侧模及主次龙骨，并进行加固，检查顺直度及标高。6、铺设板底龙骨加密板下悬挑立杆，然后安装
板底主次龙骨。7、铺板模、钢筋铺板下模板，拼缝间使用木方加固，以防漏浆。绑扎板钢筋，预埋柱钢筋。8、浇筑混凝土浇筑梁板混凝土，使用
自动磨光机持续收光至混凝土终凝。9、混凝土养护梁板浇筑完毕，洒水养护7天，温度较低时覆盖塑料薄膜及棉被。模板支撑架使用要求材料要求
承插型盘扣式钢管支架的配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T7
00以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表的规定。承插型盘扣式钢管支架主要构配件材
质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头立杆连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235AQ195Q235BZG23
0-450ZG230-450Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B钢管外径允许偏差应符合下表规定，钢管壁厚允
许偏差应为±0.15mm。承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质序号名称外径壁厚外径允许偏差壁厚允许偏差1立杆48.33.2±0.3±
0.152横杆48.32.5±0.5±0.23竖向斜杆48.32.5±0.5±0.242.22.5±0.3±0.15382.5±0
.3±0.1533.72.3±0.3±0.15连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，材质机械性能不得低于现
行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中牌号为ZG230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。构造要求当搭设高
度超过8m的模板支架时，水平杆的步距不得大于1.5m，沿高度每隔4～6个标准步距应设置水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑，周边有结构物时，
与周边结构形成可靠拉结，架体断开处需使用钢管拉结。根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016，当采用竖向斜撑杆
、竖向交叉拉杆代替支撑脚手架竖向剪刀撑时，安全等级为Ⅰ级的支撑脚手架应在架体周围、内部纵向和横向每隔4m~6m设置一道。本工程中高
支模区域楼板和柱子分开浇筑。施工顺序为：先施工框架柱，待柱子浇筑、养护、拆模后（混凝土强度满足现场使用需求），才允许满堂脚手架的抱
柱连接到柱子上，严禁梁柱混凝土同时浇筑。抱柱钢管与柱子之间塞入木模板，防止损坏柱子棱角和影响柱子外观，抱柱单方向需与两根横杆拉结，
在扫地杆处设置第一道抱柱，上部隔一步设置一道抱柱，做法如下：模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm
，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。高大模板支架最顶层的水平杆步距应比标准步距
缩小一个盘扣间距，即不大于1m。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550
mm，当单肢立杆荷载设计值不大于40KN时，底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆，当单肢立杆荷载设计值大于40KN时
，底层的水平杆应比标准步距缩小一个盘扣间距，且应设置竖向斜杆。高大模板支架最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距，即不大于
1m。当支撑脚手架局部所承受的荷载较大，立杆需加密设置时，加密区的水平杆应向非加密区延伸不少于一跨；非加密区立杆的水平间距应与加密
区立杆的水平间距互为倍数。跨度≥4m的梁、板应预起拱拱1/1000~3/1000，跨度≥9m的梁，施工时应预起拱2/1000。搭设
与拆除要求施工准备模板支架及脚手架施工前应根据施工对象情况、地基承载力、搭设高度，按本规程的基本要求编制专项施工方案，并应经审核批
准后实施。搭设操作人员必须经过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架及脚手架搭设前，施工管理人员应按专项施工方案的要求对
操作人员进行技术和安全作业交底。进入施工现场的钢管支架及构配件质量应在使用前进行复检。经验收合格的构配件应按品种、规格分类码放，并
应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水畅通、无积水。模板支架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。支架搭设与拆除模板支架立杆搭
设位置应按专项施工方案放线确定。模板支架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆再斜杆的的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以
此扩展搭设形成整体支架体系。可调底座应准确放置在定位线上，保持水平。垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。水平杆扣接头与连接盘的
插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。每搭完一步支模架后，应及时矫正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差
。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。在多层楼板上连续设置模板支架时，应保证上下层立杆在同一轴线
上。混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的
原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除，严禁抛掷。分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后架体稳定。
检查与验收要求根据建质[2009]254号《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》验收要求，高大模板支撑系统应在搭设完成后
，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合
格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定
：应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；当对支架质量有疑问时，应进行质量抽检和试验；
模板支架应根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收：基础完工后及模板支架搭设前；超过8米的高支模架搭设至一半高度后；搭设高度达到设计
高度后和混凝土浇筑前；脚手架应根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收：、基础完工后及脚手架搭设前；首段高度达到6m时；架体随施工进
度逐层升高时；搭设高度达到设计高度后。对模板支架应重点检查和验收下列内容：基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、
悬空现象，底座、支垫应符合规定；架体的搭设三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪刀撑等设置应符合本规程规定；可调托座和可调
底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；水平杆扣接头与立杆简介盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度；对脚手架应重点检查和验收
下列内容：搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，斜杆、钢管和钢管剪刀撑设置应符合本规程规定；立杆基础不应有不均匀沉降，立杆可调底座与基
础面的接触不应有松动和悬空现象；连墙件与主体结构、架体可靠连接；外侧安全立网、内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设置应齐全、牢固；周
转使用的支架构配件使用前应做外观检查，并应做记录；搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。模板支架验收后应形成记录，记录表应符合
规程要求。模板支撑架在搭设前及搭设过程中应在下列阶段点由工程部协同安全部、质量部、技术部人员进行验收及过程控制。模板成型交验班组内
实行“三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格后依次报项目专业责任师、质量总监进行核定，并按国标及广东省地方性标准填写预检记录表格
、质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规
范），视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设
支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。模板拆除必须涂刷模板隔离剂，在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面
上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是背楞、对拉或穿墙螺栓以及支撑
等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件尺寸、间距等必须严格控制。构配件的允许偏差序号项目允许偏差检查工具1钢管尺寸外径48
mm-0.5mm游标卡尺壁厚3.0mm-0.5mm2钢管两端面切斜偏差1.7mm塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.5mm游标卡
尺4各种杆件的端部弯曲l≤1.5m≤5mm钢板尺5立杆钢管弯曲3m＜l≤4m≤12mm6立杆钢管弯曲4m＜l≤6.5m≤20mm7
水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤30mm钢板尺8脚手板板面翘曲l≤4m≤12mm钢板尺4m＜l≤16mm9脚手板板面翘曲（任一
角翘起）≤5mm钢板尺模板支撑架搭设的质量要求及检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)检查方法及工具1基础垫板不晃动-排水不积水
-2立杆垂直度验收垂直度20m－80m-±100吊线、卷尺、经纬仪搭设中垂直度偏差的高度-不同设计高度允许偏差△（mm）吊线、卷尺
、经纬仪40m20mH=2m-±7±7H=10m-±25±50H=20m-±50±100H=30m-±75-H=40m-±100-
3间距步距偏差-±20钢卷尺纵距偏差-±50钢卷尺横距偏差-±204纵向水平杆高差一根杆两端-±20水平仪或水准尺同跨中内外纵向水
平杆高差-±105横向平杆外伸长度偏差外伸500-50钢板尺6安装主节点处各扣件中心点相互距离≤150mm-钢板尺同步立杆上两个相
隔对接扣件高差≥500mm-立杆上对接扣件距主节点距离≤步距/3（即400）-纵向水平杆对接扣件距主节点的距离≤纵距/3（即400
）-扣件螺栓的拧紧力矩40~65N·m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面夹角45°~60°-角尺扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检
查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
。501-12001201-32003250352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）。501-12001201-320
03250710木模板在拼装过程中加工质量标准检查项目允许偏差（mm）检查方法表面平整2靠尺或楔尺平面尺寸-2～-1钢卷尺对角线误
差2钢卷尺穿墙孔位置1钢卷尺模板安装的允许偏差及检验方法要求项目允许偏差检查方法轴线位置3尺量底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量截
面内部尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±3层高垂直度全高≤5m3经纬仪或吊线、尺量全高>5m5相邻两板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔
形塞阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5，-0预留孔洞
中心线位置5拉线、尺量尺寸+5，-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线6插筋中心线位移5尺量混凝土浇筑过程中注意事项浇
筑具体方法大梁及楼板混凝土采用地泵结合布料机的方式进行浇筑，在布料机四个支座下方的支撑架纵横向立杆中间增加立杆，布料机区域内的架体
立杆进行加密。按照先大梁、再小梁、后楼板的顺序进行施工。为保证结构受力合理性，避免施工荷载过于集中，支撑架体受力均衡，混凝土浇筑时
采取由中间向四周扩散进行浇筑。浇筑砼时应设置专门人员进行看模，若架体出现问题，立刻报告停止施工。浇筑顺序从梁中间向梁两端依次展开。
如下图；梁施工时，混凝土分层厚度控制在40cm，分层浇筑时要制作分层标尺杆控制混凝土的分层厚度。板上堆积高度不超过设计板厚100m
m。振捣时要注意不碰撞钢筋，防止钢筋周围积水而影响其与混凝土的粘接力。砼浇筑过程中要派专人检查模板、固定螺栓和支撑是否有松动和脱落
，如有异常情况，必须停止浇筑砼，抓紧处理。对于梁柱接头等钢筋较多部位，应适当放慢浇筑速度，减小混凝土浇筑厚度，并用振捣棒仔细振捣，
以确保钢筋周围的砼达到设计厚度，并用人工配合振捣密实。梁板混凝土浇筑时，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动
棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要由安全部进行旁站。在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣技术交底和安全交底。在浇
筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用经纬仪每30分钟水平位移一次，(水平位移按H/300控制，并且小于44mm
），发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木方挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离
，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。浇捣混凝土时，安排12人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。后浇带浇筑按照采用膨
胀加强带的方式考虑，即，大面混凝土浇筑完成后即可开始后浇带区域的混凝土。后浇带下部架体与其他架体的使用时间一致。施工缝留置方式：施
工缝采用快易收口网留置；靠在次梁或者主梁上，并用钢筋、木方、扎丝等固定，确保不会因混凝土侧压力致使胀模；底部向非浇筑一侧翻折，并将
翻折部分紧压在底模上，以防漏浆。靠近快易收口网1m范围内，切不可过多振捣，以免浆从快易收口网底流出。施工时，混凝土浇时筑布料机应设
置在梁端柱头位置，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺600mm×600mm×100mm木垫板。布料机支撑脚木垫板及
木垫块布置平面图如下：每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加四根钢管立杆，分别在支撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之
一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆纵横向间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调U型顶撑，立杆底部必须加设50mm厚木质垫块，
所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。布料机放置的整个区域，模板小横杆间距调整至200mm以内。布料机放置区域的周
围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下：布料机支撑脚下加固注意事项：布料机支撑脚不得碰撞
或直接搁置与模板或者钢筋上，且底部必须有支撑立杆。每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。每次混凝土施工前责任工长必须对作
业人员进行安全、技术交底。高大模板浇筑注意事项高支模板架体须尽可能利用已有结构进行拉结，以确保整体稳定性。高支模板架体浇筑时，应尽
量减少荷载，特别是集中荷载，确保架体稳定。高支模板架体浇筑时，应均匀下料，确保受力均匀。砼浇筑前监理单位应组织复验，未经监理单位总
监理工程师书面同意，不得浇筑砼。开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查
。高支模区域待柱模支设完成即先将该区域柱体砼浇筑完成，柱模板脱模后再支设高支模架体，待顶部梁板浇筑砼时该区域柱体已达到相应强度，此
时在浇筑顶部梁板砼之前必须将高支模架体与已浇筑完成结构体（柱和下层结构）用杆件连接起来，形成可靠整体，以保证架体的稳定性。高支模区
域梁板砼用地泵浇筑时应严格遵循由中间向两边浇筑的顺序，切不可同向倒退浇筑，以免施工作业时产生较大的不均匀振动荷载，对高支模架体产生
不利影响。混凝土采用泵送砼，单独单设支架并与主体结构连接，不得将泵管固定在支撑系统上，泵管出口距浇筑工作面不大于20cm，以减少对
支撑系统的冲击。操作人员及小型机械设备须分散站开和摆放，使不产生过大集中荷载。施工过程中，应安排专人对支撑系统进行监测，一旦发现支
撑系统有变形、松动等异常现象，要立即停止施工，并启动应急预案，组织人员疏散，不得侥幸蛮干，确保施工。高支模监测控制措施高大架预压试
验试验方式主梁按线荷载进行考虑，选取一米长主梁进行荷载换算。选取12米Φ25钢筋进行换算，并将钢筋均布于跨中支架上。架体荷载计算结
构构件截面尺寸（m）跨度（m）重量（KN/m）Φ25钢筋（N/m）换算成12mΦ25钢筋（根）主梁0.61.211.418.36
38.5480加载方式静载实验段架体应选取中间流水段，周边架体搭设完成，与实验段架体连接成片，并经验收合格后方允许进行。按照均匀受
力的情况进行吊装，即吊点对称，保证钢筋平放，进行分级加载。逐次减少增加荷载，考虑钢筋自重，扣除12根Φ25钢筋重量。静载实验应连续
进行，每次加载结束后进行沉降观测，并记录加载次数、加载数量、观测时间、沉降值等数据。加载方式如下：10次20根→10次15根→8次
10根→5次10根高支模预压实验钢筋堆载支撑示意变形监测观测分为沉降值观测和偏位观测，水准控制点布置在荷载钢筋两端底板位置，准备两
根塔尺，分级加载时由卸料人员立塔尺，注意每次塔尺处于同一位置；偏移观测点选择预压实验段梁侧立杆顶部，使用油漆线标识。其中水准仪和全
站仪均架设在观测平台上，观测平台搭设范围内，防止架体震动影响观测准确值。连续观测预压沉降仪器架设观测混凝土浇筑时架体监测观测方式主
要采用在大梁侧、结构中间、外边缘挂塔尺的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木方或钢管上，下端自由悬空。监测人员位置安排在施工区作业外侧。
混凝土施工至监测点范围1米起开始监测，按每半小时测一次，并形成记录，发现异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导
及时汇报处。变形允许范围控制高大梁板变形允许范围控制序号高大模板支撑架区域变形允许偏差mm检查工具1梁板挠度l/150与10mm中
较小值水准仪、塔尺沉降观测观测点设置：施工段选择纵、横向的两条梁，在梁端的膨胀加强带位置，选择一固定点，并对观测点进行定位，梁一侧
板边及板中各选一点。选好观测点后应对观测点进行标记，以防止每次观测位置不同，影响观测精度。如图示意：沉降观测点设置示意图观测流程：
沉降观测流程观测次数观测时间备注第一次观测混凝土浇筑前隐蔽验收完成后第二～五次观测梁每层混凝土浇筑后面板以下分四次浇筑第六次观测面
板混凝土浇筑后/第七～十次观测浇筑完成后，每间隔4h观测一次，观测16h。持续不间断定时定点沉降观测注意事项由于观测过程时间跨度比
较长，每次观测应使用同一个水准基准点。由于施工现场震动比较大，每次观测前应检查水准仪水准气泡是否偏移。如果偏移应重新调整仪器、重测
后视。异常情况处理检测过程中，如发现梁板变形值超过允许偏差范围（水平位移按H/300控制，并且小于44mm），停止施工，并撤离施工
人员，并向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。架体安全检查重点杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。立杆是否松
动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动（采用测扭扳手）。架体垂直度。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。模板
支撑架体和模板支撑架杆件是否有变形的现象。模板支撑架在承受六级大风或大暴雨后、或一周未使用后必须进行全面检查。班组日常进行安全检查
，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。架体验收自检架体搭设完成后，先由劳务分包安全员和质检员组织自检，合格后才
上报总包工程部验收。监理联合验收工程部验收合格后，组织总包技术部、质量部、安全部进行联合验收，合格后由质量部报送业主、管理、监理、
设计进行联合验收，并签字确认。混凝土浇筑前验收在浇捣混凝土前，由项目部对模板支撑架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由安全
员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。在浇捣高大模板支撑架梁板砼前，由项目部对
模板支撑架全面检查，合格后才开始浇筑砼，浇筑砼的过程中，由安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取
措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：构件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3m≤20钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差≤100mm吊线和卷尺4立杆模板支撑架高度H内
相对值≤H/400钢板尺模板拆除拆除条件及原则梁、板底模拆模时，其结构同条件养护试块强度必须达到下表规定强度：拆模时结构构件强度要
求序号部位按设计标号的百分率比1板75%（8≥结构跨度＞2）100%（结构跨度＞8）2梁100%3悬挑梁100％架体拆除顺序遵循以
下原则：①按先支后拆，后支先拆，先上后下，先拆非承重部分，后拆承重部分。②由建筑四周向内部依次拆除。先拆区作为架料盘点整理场地。模
板拆除流程模架拆除工艺流程拆除工艺演示拆除工艺演示1、首先拆除梁侧、顶板模板，然后修复螺栓眼、模板拼缝漏浆等结构缺陷2、拆层通道对
应处架体3、由于架体太高，先将靠近通道10m内半层架体拆除，铺设模板作为临时材料堆场，以便材料传递4、从通道向四周扩展拆除，并从上
向下拆除5、材料分类码放，使用打包机打包，加快材料清理外运速度。模架拆除管理流程模板拆除平面规划根据搭设流水先后顺序进行拆除，满
足拆除条件后即刻拆除架体，然后通过预留出料通道将架体运出。其中钢管、盘扣、型钢等租赁性材料使用载重卡车直接从栋号装车、退料；模板、
木方、安全网等采购性材料使用小型翻斗车清退至堆场码放。模板拆除注意事项拆模施工控制要点汇总表序号控制点内容1安全警示拆模前，在拆模
区域周围2m范围内设置警戒线，悬挂“前方拆模，请勿靠近”的警示牌并派专人看护，非施工人员不得入内。2劳保着装作业人员拆模时必须穿防
滑鞋、扎紧袖口裤口、不应穿宽松肥大的衣服，并配备且保证正确使用有效的安全防护用品。作业时严禁抽烟。3楼板预留洞口作业人员进入拆模区
域内后应先检查楼板上是否存在预留洞口，并做好预留洞口的临边防护并用盖板将洞口密封，防止拆模时材料从洞口掉落伤人。4临时照明中间部位
拆模时，应采取临时照明措施保证有足够的照明，并保证临时照明用电的安全。禁止夜间拆模施工。5成品保护①梁、板拆模时，不得使用撬棍硬砸
硬撬，以免破坏混凝土表面。②拆下的材料，应要有人接应传递慢慢顺到地面，严禁抛扔。③在模板倒运中应注意对柱角的保护，防止在倒运材料时
破坏，并用多层板将包裹对柱角加以保护。④运输车辆进入建筑内装运材料时，应安排专人负责引导。6操作要求①模板拆除顺序与支模顺序相反后
支的模板先拆，先拆模板后拆支撑架。②拆除水平模板时可以使用长撬棍，但不得硬撬硬别野蛮施工，以防损坏结构混凝土表面。操作人员严禁站在
正拆除的模板下方，更不得出现交叉作业的现象。③拆除大片模板时应多人协作配合拆除，统一信号和行动合理分工，保证每个操作人员有足够的工
作面。④模板拆除完后，开始从一个方向逐排分步拆除模板支撑架的水平杆、立杆、水平安全网。水平安全网不得提前拆除。⑤拆模者要保持自身平
衡，挂好安全带在稳固的脚手架或结构上。⑥拆下的模板、架料等应及时清理运输到指定地点，要做到边拆、边清、边运、边码垛、随拆随清、工完
场清。施工安全保证措施安全管理体系体系构架成立项目安全领导小组，建立健全安全施工管理制度，明确各级安全职责，检查督促各级、各部门切
实落实安全施工责任制，组织全体职工的安全教育工作，定期组织召开安全施工会议、巡视施工现场，发现隐患，及时解决，安全生产保证体系见下
图所示：职务姓名联系方式组长通信联络组技术支持组抢险抢修组后勤保障组安全管理体系见下图：安全职责项目经理安全职责表序号岗位职责1安
全生产第一责任人，对项目安全生产负全面领导责任。2落实政府、公司各项政策和规定，制定有针对性安全管理办法和实施细则并组织实施。3建
立项目安全生产保证体系，配备足够的专职安全员。4明确各级人员、部门、分包分供单位及各建设单位指定分包商和直接分包商安全责任和考核目
标，制定考核办法。5负责安全经费的计划、安排、落实和投入实施。6组织落实安全方案、措施。7定期组织项目安全生产大检查和特殊时期专项
检查。8组织制定、落实安全生产应急救援预案，建立救援体系。9及时、真实报告各类事故，并保护现场，配合调查，指挥项目应急救援。现场经
理安全职责序号岗位职责1落实安全生产各项工作，贯彻落实安全是进度保证的思想。2及时向质量安全部经理提供进度计划、修改计划。3督促、
组织工程师落实安全生产责任制、安全教育培训考核制度、每日每周巡检制度、安全例会制度等。4参与大型机械设备、安全防护措施的检查、验收
、整改落实。5参与应急演练。6及时、如实上报事故，参与紧急抢救、保护现场，配合调查。技术负责人安全职责序号岗位职责1负责安全技术管
理工作，对项目安全生产负技术领导责任。2组织编制、审核、审批施组、方案、方案交底、修改措施时，必须包含有针对性安全技术措施，并监督
检查执行情况。3及时解决安全技术措施执行中出现的问题。4审批安全方面的新材料、新工艺，并组织交底。5参加大型机械设备、安全防护措施
的检查验收。6参加事故调查、分析、处理，制定重大隐患整改方案，并指导实施。安全部经理安全职责序号岗位职责1负责安全生产管理、监督工
作。2组织开展危害因素辨识、风险评价工作。3参与安全方案、技术措施编制，并监督检查执行情况。4组织开展安全宣传教育、培训考核活动，
督促分包分供单位及建设单位指定分包商和直接分包商安全教育活动。5检查、监督、落实各级人员持证上岗。6组织土建包、分包分供单位、建设
单位指定分包商和直接分包商安全员日检，制止、查处违章行为、人员，及时发现、处理隐患，必要时局部停工、全面停工整顿，履行安全否决权。
7督促、参加机械设备、安全防护措施的检查验收。8负责安全设备、防护器材、劳动保护用品、急救设备及器具的验收和监督管理。9负责安全应
急预案演练、落实。10参加事故调查、处理，监督整改措施的落实。11负责安全生产管理、监督工作。模板支撑作业安全管理规定模板支撑架搭
设由持证人员进行，并避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。进
入施工现场必须正确戴好安全帽，凡在坠落高度基准面2米以上（含2米），无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须正确使用安全带（架子施工
时应挂设在高处顺水杆上）。作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话的要求，非特种作业人员严禁从事特种作业，交叉作业时，要有可
靠的防护措施，不伤害他人，不被他人伤害。严禁架上操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌
和落物等不安全作业，禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度，严禁酒后作业。从事高处作业的人员应体检合格，不得使患有高血压
、心脏病、癫痫病的人和其它不适合高空作业的人从事高空作业，高处作业人员应衣着灵便，禁止穿硬底和带钉易滑鞋，高处作业人员工具要放入工
具袋内。严禁赤脚、穿拖鞋、高跟鞋进入施工现场。模板支撑架搭设时必须按照防按要求设置水平安全网，水平安全网接口处必须连接严密，与建筑
物之间缝隙不大于100mm。模板支撑架搭设及拆除时严禁自架上向下抛掷材料、物品。严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。六级及以上大风
和雾、雨停止模板支撑架上作业，雨后上架操作应注意防滑。在模板支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在模
板支撑架上，利用模板支撑架当地线。钢管模板支撑架必须使用扣件进行连接，其接头处应使用对接扣件（剪刀撑除外），模板支撑架各杆件相交伸
出的端头均大于100mm，以防止杆件滑脱。浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检
查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。夜间施工要有足够照明。施工作业中，安全部要安排人员旁站，出现不安全险情时，必须立即停止作业，
组织撤离危险区域，并将情况进行上报，不得冒险作业，若现场出现伤亡情况，应立即进行上报、抢救伤员、保护现场。高大模板支撑架专项安全管
理搭、拆模板支撑架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。搭拆模板支撑架的工作人员做好安全技
术交底及安全教育后方可上岗作业。明确模板支撑架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对模板支撑架进行经常检
查。未经技术部门同意，任何人不得修改更变技术方案。架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经
验收后才可使用。使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，
检查合格后才可使用。施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作
时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业
。工具及小零件，要放在工具箱内。搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。遇六级
以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。不得使用不合格的构配件。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定
性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。模板支撑架搭设及使用时
的安全措施搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时
必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。高大模板支撑架模板支撑架
搭设完毕后，经验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除模板支撑架部件。定期检查高大模板支撑架模板支撑架，发现问题
和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。模板支撑架拆除的安全措施拆架前，全面检查待拆模板支撑架，根据检查结
果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外模板支撑架、地面的设施
等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围
栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知
对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位
。拆架时严禁碰撞模板支撑架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的钢管要
绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。应执行的强制性规定本模板支撑架施工和使用期间应执行的强制性规定如下，应重点检查：钢管上严禁打孔
。当模板支撑架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距等部位
的立杆段进行验算；模板支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆
亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。剪刀
撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；各构配件严禁抛掷至地面；旧扣
件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；模板支撑架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安
全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不
得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在模板支撑架上，严禁悬挂起重设备。在模板支撑架使用期间，严禁拆除下列
杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境
编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支
撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指
定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量
，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳
妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设模板支撑架，并挂好安全网。模板支撑架应高出作业面1.2m以上并做好临
边防护。拆模间歇时，应将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。预防高空坠落事故安全技术措施高大模板支撑架安装完
毕后，需经安全部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业
面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及
安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材
料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上
岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经
过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类
别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1
.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可
作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签
字后，方可实施。季节性施工措施雨季施工措施雨季施工应视情况而定，雨水较大的时应禁止架体搭设或拆除作业。作业人员配置齐全的劳保用品，
特别是防滑鞋和安全带。夏季高温施工措施夏季高温季节项目部配置防暑降温药品。将作业时间调整在早晨及下午，避免在中午作业。现场设临时休
息棚，内供消暑饮品。任何季节，架体不进行夜间加班，夜间仅允许材料调运。相关人员证书技术总工架子工安全员应急预案鉴于本工程的特殊性，
工期紧迫、短时间内劳动力需求量大、参与建设的单位较多、施工人员密集。为了及时有效的处理各种突发事件，保证工程顺利进行，将在开工后立
即组织成立施工应急响应小组。对工程采取全过程应急管理，贯穿于事故发生前、中、后的各个过程，在紧急情况发生第一时间内启动应急机制。保
证做到：统一指挥、职责明确、信息畅通、反应迅速、处置果断，把事故损失降低到最低。应急事件组织机构及职责应急时间组织机构应急抢险组织
机构通讯录职务姓名联系方式组长通信联络组技术支持组抢险抢修组后勤保障组应急组织分工职责紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大
险情做出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训
，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。其组成机构职责如下：组长职责决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务
机构提供帮助，并实施场外应急计划，在不受施工影响的地方进行直接操作控制。复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能发展的过程。指导设
施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视。与场外应急机构取得联系及对紧急情
况的记录作业安排。在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。在紧急状态结束后，组织受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分
析和处理。通信联络组职责确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速。保持通信设施和设备处于良好状态。负责应急过程的记录与整理
及对外联络。技术支持组职责提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。指导抢险抢修组实施应急方案和措施。修补实施中的应急方案和
措施存在的缺陷。绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息。抢险抢修组职责：实施抢险抢修的应急方案和措
施，并不断加以改进。寻找受害者并转移至安全地带。在事故有可能扩大的情况下进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。抢险抢修或救援
结束后，报告组长并对结果进行复查和评估。后勤保障组职责：保障系统内人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。提供合格的抢险抢修或救
援的物质及设备。本工程应急救援工作领导组织机构分二级。第一级直接对接现场，由项目经理部领导成员组成，包括项目经理、项目副书记、安全
经部理、现场经理、副总工程师等组成事件发生后第一反应决策小组，也是事件的控制中心。第二级间接对接现场，由我公司总部高层领导成员组成
，它支持、服务于第一级应急小组工作，为第一级应急小组提供财政支持，社会关系求助，对第一应急小组工作提供建议和决策参考。应急事件管理
小组责任工程施工全过程，即自我司工程正式开工起至工程竣工验收合格、项目经理部解体为止。应急机制小组在项目工程期间坚持岗位，建立健全
岗位责任制，明确小组各主要成员责任，保证在事故发生后1小时内启动应急机制，全天24小时进入应急状态，事故发生后一小时内上报河源市源
城区安监局。事后处理报告提交公司总部、建设单位、管理公司、政府部门，48小时后应急总指挥根据事故的发展状态认为可以终止的，由应急总
指挥明确应急预案终止的决定。应急救援队伍根据事件发生对象，组成事件相应的救援队伍。一级救援队伍来源于项目部各主要部门，包括项目安全
部、商务部、物资部、工程部、机电部、技术部、行政部等，项目部主要管理人员和劳务单位及各专业分包主要管理人员均应该参加，发生紧急情况
后及时处理。二级救援队伍来源于总部各主要部门，由总部的质量部、安全部、项目管理部、机电部、技术部、财务部等组成，解决事件的调节、安
抚、后期调查、上报政府部门、补偿等工作。两级救援队伍之间相互配合、相互支持，认真及时处理应急事件。处理应急事件流程安全事故应急处理
措施及时上报项目发生因工伤害事故，应抢救伤员、保护事故现场。现场有关人员要立即直接或者逐级上报。具体如下：轻伤事故：立即报告项目负
责人和项目所属公司主管部门。重伤及以上事故：立即报告项目负责人和项目所属公司主管部门、安全主管部门；公司逐级上报总公司主管部门、河
源市安全生产监察部门、河源市行建设单位管部门。死亡事故：立即报告项目负责人和项目所属公司主管部门、主管领导；公司逐级上报上级主管部
门、政府安全生产监察部门（河源市安全生产监督管理局）、行建设单位管部门（河源市建委质量安全处）、工会组织（河源市总工会）。在报告公
司安环部门的同时，向河源市公安系统重大责任事故处理部门进行报告。报告内容发生事故的项目名称及所属单位。项目安全概况。事故发生（或发
现）的时间、详细地点以及事故现场情况。事故类别、事故严重程度。事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的
直接经济损失。事故简要经过及已经采取的抢救措施。报告人情况和联系电话及其他相应报告的情况。报告时限重伤以上伤亡事故，事故单位立即以
最快速的方式报告公司安环部，最迟不得超过4小时。并于事故发生日起48小时内上报《伤亡事故报表（基层）》、《伤亡事故伤亡人员报表（基
层）》、《建设系统企业职工伤亡事故快报表》。重伤事故如有新的情况随时续报。公司最迟在8小时之内向上级有关部门逐级报告。并在72小时
内填报《公司职工重伤、死亡事故快报表》，报上级安全生产委员会成员；五日内将（国安A1表、A2表）上报河源市经委；将《建设系统企业职
工伤亡事故快报表》上报河源市建委。发生重大机械事故，事故单位应比照伤亡事故在规定时间内上报到公司安环部门。发生火灾或场内交通事故，
事故单位要按照公司保卫系统要求及时上报；如伴随人员伤亡，要按照本规定及时上报公司安环部门。因工伤亡事故调查调查要求及主要调查内容如
下表：因公伤亡事故调查细则事故类型调查发起人调查内容轻伤事故项目负责人调查清事故原因，确定事故责任，提出处理意见，于事故发生后48
小时内填报《企业职工伤亡事故登记表》报送公司主管部门，《登记表》中应包含以下内容：1）《伤亡事故登记表》2）《证人证明材料》;3）
就诊医院的初诊“医院诊断书”；4）伤者的身份证复印件；5）成立事故调查组，制定调查组成员名单重伤、死亡以上事故公司主管领导于事故发
生后10日内填报《企业职工伤亡事故调查报告书》，报送上级主管部门，《报告书》中应包含以下内容：1）事故单位的营业证照及复印件；2）
与劳务队伍签订的经济合同或与指定专业分包签定的安全协议书；3）安全生产管理制度；4）安全生产责任制、安全技术操作规程或技术标准；5
）施工组织设计、安全技术措施方案、安全技术交底及班组活动记录；6）《施工企业安全资格审查认可证》、《安全施工许可证》；7）劳务用工
注册手续；8）安全教育培训记录、花名册（含教育试卷、上岗证、特种作业操作证）；9）受伤害者的个人资料（姓名、性别、年龄、工种、工龄
，身份证、健康证、进场名单、医院接诊及死因诊断等）；10）事故调查的初步情况(包括：伤亡人员的自然情况、事故的初步原因分析等)；1
1）事故现场示意图及现场事故照片；12）证人证明材料；13）案件调查人员要求提供的与事故有关的其他材料。公司安环部将负责组织并督促
填写事故快报。事故责任明确的，由责任分包或劳务队伍直接负责填写事故快报。我集团公司管理责任范围内的重伤以上事故（含重伤、死亡），由
公司组织成立事故调查组，组织开展事故调查，并协调作好事故善后处理工作。查清事故经过，分析事故责任。按照“四不放过”原则，进行调查。
除了提供上述资料外，还要在10天内写出《企业职工因工伤亡事故调查报告书》。事故责任明确分包承担的，由分包单位或劳务队伍提出《企业职
工因工伤亡事故调查报告书》。事故调查期内，未经政府事故调查组同意，项目经理部负责保护事故现场，并责成事故责任分包单位负责所有接受事
故调查相关人员不得离开现场。事故现场允许恢复，项目经理部负责对发生事故的现场整改、整顿后，方可恢复施工。因工伤亡事故的处理被责令停
工整顿的事故现场，必须按要求成立由项目负责人牵头的事故整改领导小组，对事故现场进行全面检查、整改。现场整改工作完成后，向负责事故处
理工作的上级主管部门提交复工申请。经批准方可恢复生产。重伤以上事故，项目经理部经调查分析，写出事故调查报告报公司。按照“四不放过原
则”进行事故的分析和处理。公司事故调查组经调查，在项目事故报告的基础上，以公司名义编制《因工伤亡事故报告书》，报上级安环部门。事故
报告书加盖法人单位章，同时包含以下附件：企业营业执照复印件。施工现场示意图。反应事故情况的相关照片。事故伤亡人员的相关医疗诊断书。
上级要求提供的与本事故有关的其他材料。事故单位在组织事故调查、处理的同时，组成事故善后处理小组，按照国家规定进行事故的善后处理；负
伤人员属本企业职工时，善后小组要同时进行负伤人员工伤认定、工伤鉴定和工伤保险申报的工作。节假日应急措施节假日期间我集团公司总部、项
目每昼夜均有班子成员、普通员工值班。在节假日放假前，将各项目的值班人员的电话汇总到公司总部，由公司总部各相关部门整理统一下发各项目
、公司总部节假日应急联系电话。重大事故、事件发生后，节假日值班人应立即报警。一旦启动本应急机制，各部门、各单位主要负责人应立即中止
休假返回工作岗位，启动正常上班时的应急机制，共同做好事故处理工作。紧急事故处理结束后，由当日值班负责人填写记录，召集相关人员研究防
止事故再次发生的对策。现场救援处置措施应急电话的正确使用事故发生后，现场发现人第一时间通知现场负责人，控制事态，保护现场，组织抢救
，疏导人员。工伤事故现场，重病人抢救应拨打120救护电话，请医疗单位急救。火警、火灾事故应拨打119火警电话，请消防部门急救。发生
抢劫、偷盗、斗殴等情况应拨打报警电话110，向公安部门报警。拨打电话时要尽量说清楚一下几件事：说明伤情（病情、火情、案情）和已经采
取了什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备；讲清楚伤者（事故）发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征；说明报
救者单位、姓名、电话号码，以便救护车（消防车、警车）找不到所报地方时，随时通过电话联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问
题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进项目部现场的路上障碍及时予以清除，以利救护
车到达后，能及时进行抢救。机械伤害事故的处置措施发现有人受伤后，现场有关人员立即关闭电源，向周围人员呼救，迅速向领导汇报。一般性外
伤，迅速包扎止血，并将伤者送往医院。如果受伤人员伤势较重，现场指挥人员立即拨打120急救中心电话或将伤员送往医院治疗。发生断指，立
即止血，尽可能做到将断指清洗干净，用消毒敷料包裹好，放入装有冷饮的塑料袋内，将伤者连同断指立即送往医院。肢体骨折，将伤肢固定，减少
骨折断端对周围组织的进一步损伤，再送往医院。高支模作业高空坠落处置措施现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打12
0急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，
和着地部位的具体情况。当发现有人从高空坠落时首先要呼救，救人是第一原则，首要任务是救人，在保证自己不被再次伤害的情况下，一边救人，
一边大声呼叫，呼叫内容要明确地点或部位的发生情况，并将信息准确传出。现场听到呼叫的任何人，均有责任将高空坠落情况报告给其最近的项目
经理部管理人员、抢险小组成员，使消息立刻报告给项目应急救援指挥部。应急救援领导小组应立即通知项目各应急相应小组，组织现场抢险工作。
抢险过程中要避免二次伤害，抢险过程要及时清理危险物。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救
。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员
腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，
运送时要平稳，否则会加重伤情。保卫组负责疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行。高处坠落因为受到高速的冲击力使人体组织和器官遭到一
定程度破坏而引起的损伤，通常有多个系统或多个器官受到损伤，严重者当场死亡，高空坠落除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘
迫、面色苍白和表情淡漠等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生损伤，为了在抢救时按伤者受伤情况进行抢救，防止由抢救产生的二次伤害，应
遵守以下原则：由于高空坠落可能引起出血，出血量大就有生命危险。常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。
包扎可以起到快速止血、保护伤口、防护污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有：绷带包扎、三角巾包扎等。为了使断骨不在加重，避免
断骨对周围组织的伤害。模板坍塌应急救援方法施工现场发生模板支架坍塌事故，现场负责人应立即组织人员进行抢救伤员，停止一切施工作业，立
即报告其公司领导。单位主要领导及相关部门负责人应尽快赶往事故现场，组织抢险工作，并成立以主要负责人及为首的抢险指挥部。公司各部门、
各基层单位必须无条件服从抢险指挥部的指挥，保证人员、机械、物资和车辆的有效调度。按有关规定执行事故上报和调查取证工作。当发生模板支
撑架坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。立即拨打120急救中心与医院取得联系，或拨打1
10、119，求救帮助。上报时必须讲明事故地点、严重程度及本部门的电话号码，并派人到路口接应。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、
联系电话等，并派人到路口等待）。急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；抢救被掩埋人员，并转移到安
全地方。对轻伤人员进行简易的包扎，防止出血，预防感染。若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。
保持伤员呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻易的放弃，必须坚持到底。清理事
故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击
应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，
采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛
。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳
朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工
地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。触电事故现场处置措施截断电源，关上插座上的开关或拔除插头，切勿触摸电器用
具的开关。若无法关上开关，可站在绝缘物体上，如一叠厚报纸、塑料布、木板之类，用扫着或木棍等将伤者剥离电源，或用绳子、裤子或任何干布
条绕过伤者腋下或腿部，把伤者拖离电源。切勿用手触及伤者，也不要用潮湿的工具或金属物质把伤者拨开，也不要用潮湿的物件拖动伤者。如果伤
者呼吸心跳停止，开始人工呼吸和胸外心脏按压。若伤者昏迷，则将其身体放置成卧式，打电话叫救护车，或立即送伤者到医院急救。火灾事故现场
处置措施员工发现事故征兆，如电源线产生火花，某个部位有烟气、异味等，立即报告现场负责人，现场人员在保证自身安全的条件下，立即进行自
救，灭火，防止火情扩大。事故现场继续蔓延扩大，现场指挥人员通知各救援小组快速集结，快速反应履行各自职责投入灭火行动。拨打119火警
电话，派人接应消防车辆，并随时与救援领导小组联系。根据不同类型的火灾，采取不同的方法进行灭火，如含碳固体可燃物，甲、乙、丙类液体（
如汽油、煤油、柴油、甲醇等）燃烧的火灾，则用灭火器扑救，如带电物体燃烧的火灾，首先切断供电线路及电气设备电源，再利用灭火器进行灭火
。气焊中，氧气软管着火时，不得折弯软管断气，应立即关闭氧气阀门停止供氧。乙炔软管着火时，应先关闭炬火，可用折弯前面一段软管的办法将
火熄灭。应急救援经费及物资本单位设置专项资金用于应急物资的添置、维护保养及演练培训的费用支出。救援物资准备情况序号器材或设备数量主
要用途氧气瓶、乙炔瓶、气割设备2套用于救援切割支架10套支撑加固模板、木方若干支撑加固担架8个用于抢救伤员止血急救包8个用于抢救伤
员手电筒10个用于停电时照明求援应急灯10个用于停电时照明求援爬梯2樘用于人员疏散对讲机8台联系指挥求援应急路线及救护资源相关社会
资源对接一览表类别单位名称地址电话0762-距离(km)医院6.15.4公安局5.74.8交通4.1卫生局5.9规划局6.8供电5
.7供水4.7应急救援路线：计算书梁模板（500x1000）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》J
GJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124
、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土
梁名称KL11混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1000模板支架高度H(m)9.2模板支架横向长度B(m)8.7模板支架纵向长
度L(m)9.9梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模
板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k
(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0
.085其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2
)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz
1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系
设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1800梁底两侧
立杆横向间距lb(mm)1500支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h''(mm)1000可调托座伸
出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距l''a(mm)、l''b(mm)1800、1500梁居梁两侧立杆中的位置
居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)750梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)500梁底左侧可调托撑距梁中心线的距
离m(mm)250梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘
扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载
系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的
分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.1设计简图如下：file:///C:\Users\Administrator\D
esktop\方案待传\OutPut\梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）_4_平面图.dwg平面图file:///C:\Users\A
dministrator\Desktop\方案待传\OutPut\梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）_4_立面图.dwg立面图四、面
板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2
)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×12×12/6＝1
2000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=500×12×12×12/12＝72000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G
2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3]×0.5
＝20.532kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1
)+1×1×3]×0.5＝14.3kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×20.532×0.
22＝0.103kN·mσ＝Mmax/W＝0.103×106/12000＝8.555N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足
要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×14.3×2004/(384×4500×72000)＝0.919m
m≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载
能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×20.532×0.2＝4.106kN标准值(正常使用极限状态)R''max＝1q2L＝1
×14.3×0.2＝2.86kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)Ф48×3小梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8小梁
抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁弹性模量
E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.19承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝4.106/0.5＝8.
213kN/m小梁自重q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2＝0.057kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=
1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.5/2)/2×0.2+1.1×1.
3×0.5×(1-0.15)×0.2＝0.649kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.
1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.5/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.15)×0.2＝0
.649kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.86/0.5＝5.72kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0
.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15+1×1×3)×(0.75
-0.5/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.15)×0.2＝0.448kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5
+1×(24+1.1)×0.15+1×1×3)×(0.75-0.5/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.15)×0.2＝0.4
48kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.248×
106/4250=58.377N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.0
68kNτmax=2Vmax/A=2×2.068×1000/398＝10.39N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！
3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.223mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3
.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝2.716kN，R2＝2.717kN正常使用极限状态R''1
＝1.888kN，R''2＝1.888kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)20
5主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯
性矩I(cm4)198主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数1由上节可知P＝max[R1，R2]＝2.717kN，P''＝max[R
1''，R2'']＝1.888kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=4.885×106/39
700=123.048N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax＝10.868
kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.868×1000×[48×1002-(48-5.3)×8
32]/(8×1980000×5.3)＝24.058N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(
mm)跨中νmax＝2.755mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1800/150，10]＝10mm满足要求！
悬臂端νmax＝0.931mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]＝2.667mm满足
要求！4、支座反力计算图一：Rmax=16.302kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一可调顶托1：R
1＝16.296kN，可调顶托2：R2＝16.302kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:R1=16.296/1=16
.296kN，可调顶托2:R2=16.302/1=16.302kN正常使用极限状态图一可调顶托1：R1''＝11.328kN，
可调顶托2：R2''＝11.328kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:R1''=11.328/1=11.328kN，可调
顶托2:R2''=11.328/1=11.328kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可
调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝16.302kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁
截面类型(mm)10号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁
截面抵抗矩W(cm3)39.7搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)198搁置横梁受力不均匀系
数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.1kN/m搁置横梁自重设计值q=1.1×1.3×0.1=0.143kN/m荷载设计值
：F1=koR1=0.6×16.296=9.778kN，F2=koR2=0.6×16.302=9.781kN荷载标准值：F1’=
koR1’=0.6×11.328=6.797kN，F2’=koR2’=0.6×11.328=6.797kN计算简图如下：1、抗
弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=4.925×106/39700=124.057N/mm2≤[f]=205N/
mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝9.887kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(
b-δ)h2]=9.887×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝21.887N
/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝2.011mm≤[ν]＝min[l
b/150，10]=min[1500/150，10]＝10mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1
=9.886kN，R2=9.887kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[9.886，9.88
7]/0.6=16.479kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型
(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立
杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.1
51、长细比验算hmax=max(ηh，h''+2ka)=max(1.2×1500，1000+2×0.7×500)=1800mm
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算
Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.26×1.8×1.52/10＝0.141
kN·m3、稳定性计算R1＝9.886kN，R2＝9.887kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边
1=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(1.5+0.75-0.5/2)/2×1.8=
18.997kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×
3]×(1.5+1.5-0.75-0.5/2)/2×1.8=18.997kN立杆最大受力Nw＝max[R1/ko+N边1，R2/
ko+N边2]+1.1×1.3×0.15×9.2+Mw/lb＝max[9.886/0.6+18.997，9.887/0.6+18.
997]+1.973+0.141/1.5＝37.543kNf＝N/(φA)+Mw/W＝37543.084/(0.386×424)
+0.141×106/4490＝260.794N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工承
插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于
3H/B=9.2/8.7=1.057≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主
要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.26×9.9×9.2×3
.9+0.55×9.9×3.9)=138.013kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la''×lb'')]LB2/2=0.9
×[0.5+0.15×9.2/(1.8×1.5)]×9.9×8.72/2=340.946kN·mMT=138.013kN·m≤M
R=340.946kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋
、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.085×9.9×9
.22+0.55×9.9×3.9)=112.339kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la''×l
b'')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×9.2/(1.8×1.5)]×9.9×8.72/2=1
610.5kN·mMT=112.339kN·m≤MR=1610.5kN·m满足要求！十三、立杆支承面承载力验算【本项简化计算
了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的
龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)2
00立杆垫板宽b(mm)200F1=N=37.543kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-201
0第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值β
h截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉
强度设计值σpc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周
长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η
=min(η1，η2)η1=0.4+1.2/βs，η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η
2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2
时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=2
0说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc，m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft
=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7
βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1320×130/1000=109.429
kN≥F1=37.543kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条
规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值
；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混
凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc
=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(6
00)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.68
6×40000/1000=1569.132kN≥F1=37.543kN满足要求！梁模板（600x1200）计算书计算依据：1
、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《
建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》
GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1200模板支架高度H(m)9
.2模板支架横向长度B(m)9.9模板支架纵向长度L(m)7.8梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1
k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k
(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土
等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.07其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距
离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)模板
支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置
距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是
梁跨度方向立杆间距la(mm)1500梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1500支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑
架顶层水平杆步距h''(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距l''a(mm)、l''b(
mm)1500、1500梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)750梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距l
c(mm)600梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)300梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁间距(m
m)200模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)
0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9
可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.1设计简图如下：file:///D
:\品茗\品茗建筑安全计算软件\OutPut\梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）_6_平面图.dwg平面图file:///D:\品茗\
品茗建筑安全计算软件\OutPut\梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）_6_立面图.dwg立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板
厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2
)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×12×12/6＝14400mm3，截面惯性矩：I＝b
h3/12=600×12×12×12/12＝86400mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL
×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×0.6＝29.014kN/mq2＝
[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1×1×3]×0.6＝
20.22kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×29.014×0.22＝0.145kN·m
σ＝Mmax/W＝0.145×106/14400＝10.074N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νm
ax＝5q2L4/(384EI)=5×20.22×2004/(384×6000×86400)＝0.813mm≤[ν]＝min[L/
150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax
＝1q1L＝1×29.014×0.2＝5.803kN标准值(正常使用极限状态)R''max＝1q2L＝1×20.22×0.2＝4
.044kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)Ф48×3.2小梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[
f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁弹性模量E(N/mm2)
206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.19承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝5.803/0.6＝9.671kN/m
小梁自重q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2＝0.057kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1.1×[1.3
×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.6/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1
.2-0.12)×0.2＝0.581kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1
2)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.6/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1.2-0.12)×0.2＝0.581
kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝4.044/0.6＝6.74kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝
0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×(0.75-0.
6/2)/2×0.2+1×0.5×(1.2-0.12)×0.2＝0.401kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+
1×(24+1.1)×0.12+1×1×3)×(0.75-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1.2-0.12)×0.2＝0.
401kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.42×
106/4250=98.883N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.9
18kNτmax=2Vmax/A=2×2.918×1000/398＝14.665N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！
3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.545mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝
4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝3.499kN，R2＝3.499kN正常使用极限状态R''1＝2.
435kN，R''2＝2.435kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁
抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I
(cm4)198主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1由上节可知P＝max[R1，R2]＝3.499kN，P''＝max[R
1''，R2'']＝2.435kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=3.855×106/39700=97.103N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁
剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝15.165kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=
15.165×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝33.57N/mm2≤[τ]
=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.879mm≤[ν]＝m
in[l1/150，10]=min[1500/150，10]＝10mm满足要求！悬臂端νmax＝0.548mm≤[ν]＝min
[2l2/150，10]=min[2×300/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=28.422k
N图二：Rmax=28.032kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一可调顶托1：R1＝28.422kN，
可调顶托2：R2＝28.422kN图二可调顶托1：R1＝28.032kN，可调顶托2：R2＝28.032kN搁置横梁所受主梁
支座反力依次为:可调顶托1:R1=28.422/1=28.422kN,可调顶托2:R2=28.422/1=28.422kN正常使
用极限状态图一可调顶托1：R1''＝19.779kN，可调顶托2：R2''＝19.779kN图二可调顶托1：R1''＝19.50
8kN，可调顶托2：R2''＝19.508kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为:可调顶托1:R1''=19.779/1=19.779k
N,可调顶托2:R2''=19.779/1=19.779kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)
60可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝28.422kN≤[N]=60kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢
搁置横梁截面类型(mm)10号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125
搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)39.7搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)198搁置横梁受力
不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.1kN/m搁置横梁自重设计值q=1.1×1.3×0.1=0.143kN/m荷
载设计值：F1=koR1=0.6×28.422=17.053kN,F2=koR2=0.6×28.422=17.053kN荷载标准
值：F1’=koR1’=0.6×19.779=11.867kN,F2’=koR2’=0.6×19.779=11.867kN计算简
图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=7.714×106/39700=194.309N/mm2≤[
f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝17.16kNτmax=Vmax/(8Izδ
)[bh02-(b-δ)h2]=17.16×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)
＝37.987N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝3.257mm≤[
ν]＝min[lb/150，10]=min[1500/150，10]＝10mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支
座反力依次为R1=17.16kN，R2=17.16kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[17
.16，17.16]/0.6=28.6kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.25立杆钢
管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm
3)4.73支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q
(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h''+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×50
0)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.386
2、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.26×1.5×1.52
/10＝0.117kN·m3、稳定性计算R1＝17.16kN，R2＝17.16kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁
左侧立杆荷载:N边1=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.5+0.75-0.6/
2)/2×1.5=13.86kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+
1.5×0.9×3]×(1.5+1.5-0.75-0.6/2)/2×1.5=13.86kN立杆最大受力Nw＝max[R1/ko+
N边1，R2/ko+N边2]+1.1×1.3×0.15×9.2+Mw/lb＝max[17.16/0.6+13.86，17.16/0
.6+13.86]+1.973+0.117/1.5＝44.512kNf＝N/(φA)+Mw/W＝44512.348/(0.386
×450)+0.117×106/4730＝280.996N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《
建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之
比不宜大于3H/B=9.2/9.9=0.929≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗
倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.26×7.8×
9.2×3.9+0.55×7.8×3.9)=108.737kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la''×lb'')]LB2/
2=0.9×[0.5+0.15×9.2/(1.5×1.5)]×7.8×9.92/2=383.003kN·mMT=108.737k
N·m≤MR=383.003kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩
主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.07×7
.8×9.22+0.55×7.8×3.9)=76.477kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la
''×lb'')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.12+0.15×9.2/(1.5×1.5)]×7.8×9.92/
2=1419.177kN·mMT=76.477kN·m≤MR=1419.177kN·m满足要求！十三、立杆支承面承载力验算【
本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C
35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长
a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=44.512kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB500
10-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中
反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混
凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内u
m临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高
度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状
的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4
：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱
，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：β
h=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1320×130/1000=1
09.429kN≥F1=44.512kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗
压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高
系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(6
00)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×
3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=44.512kN满足要求！边梁模板（600x1300）计算书
计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-2
0103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性
设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1300模板支架
高度H(m)9.2模板支架横向长度B(m)9.9模板支架纵向长度L(m)7.8梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架
自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自
重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵
送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.5Q3k作用位置
距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.254地基粗糙程度C类
(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向
作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方
向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1500梁底两侧立杆横向间距lb(mm)600支撑架中间层水平杆最大竖
向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h''(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆
间距l''a(mm)、l''b(mm)1800、1500混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置自定义梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)200板
底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)900梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)
200模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)10
0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9
可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.1设计简图如下：file:///D
:\品茗\品茗建筑安全计算软件\OutPut\梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）_2_平面图.dwg平面图file:///D:\品茗
\品茗建筑安全计算软件\OutPut\梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）_2_立面图.dwg立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板
面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/m
m2)10000验算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×12×12/6＝14400mm3，
截面惯性矩：I＝bh3/12=600×12×12×12/12＝86400mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.5×0.9×3]×0.6＝31.20
2kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.3]×0
.6＝28.529kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.6＝2.673kN/mq2＝
[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1×1×3]×0.6＝
21.75kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.529×0.22+0
.117×2.673×0.22＝0.127kN·mσ＝Mmax/W＝0.127×106/14400＝8.793N/mm2≤[f]
＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×21.75×2004/(10
0×10000×86400)＝0.273mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm
满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×28.529×0.2+
1.2×2.673×0.2＝6.918kN标准值(正常使用极限状态)R''max＝1.1q2L＝1.1×21.75×0.2＝4.
785kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)Ф48×3小梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](
N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁弹性模量E(N/mm2)206
000小梁截面惯性矩I(cm4)10.19承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝6.918/0.6＝11.53kN/m小梁自
重q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2＝0.057kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1.1×1.3×0.5×1.
3×0.2=0.186kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×
0.9×3]×(0.9-0.6/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1.3-0.15)×0.2＝0.798kN正常使用极
限状态：面板传递给小梁q1＝4.785/0.6＝7.975kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/
m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×1.3×0.2=0.13kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×
(24+1.1)×0.15+1×1×3)×(0.9-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1.3-0.15)×0.2＝0.551
kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.494×10
6/4250=116.288N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝3.64
1kNτmax=2Vmax/A=2×3.641×1000/398＝18.294N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！
3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.603mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4
mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝4.985kN，R2＝2.957kN正常使用极限状态R''1＝3.4
5kN，R''2＝2.044kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪
强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(c
m4)198主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1由上节可知P＝max[R1，R2]＝4.985kN，P''＝max[R1''
，R2'']＝3.45kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M
max/W=5.493×106/39700=138.363N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力
图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝21.606kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=21
.606×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝47.828N/mm2≤[τ]=
125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝1.246mm≤[ν]＝mi
n[l1/150，10]=min[1500/150，10]＝10mm满足要求！悬臂端νmax＝0.776mm≤[ν]＝min[
2l2/150，10]=min[2×300/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=40.492kN
图二：Rmax=39.937kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝40.492kN，立杆2
：R2＝24.019kN图二立杆1：R1＝39.937kN，立杆2：R2＝23.69kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可
调托座可调托座承载力容许值[N](kN)60可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝40.492kN≤[N]=60kN满足要
求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.25立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A
(mm2)450回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.73支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数
k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h''
+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.
208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/
10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.254×1.5×1.52/10＝0.115kN·mR1＝40.492kN，R2＝24.
019kN立杆最大受力Nw＝max[R1，R2]+1.1×1.3×0.15×(9.2-1.3)+Mw/lb＝max[40.492
，24.019]+1.695+0.115/0.6＝42.378kNf＝N/(φA)+Mw/W＝42377.839/(0.386×
450)+0.115×106/4730＝268.284N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑
施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不
宜大于3H/B=9.2/9.9=0.929≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力
矩主要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.254×7.8×9.
2×3.9+0.5×7.8×3.9)=104.849kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la''×lb'')]LB2/2=0
.9×[0.5+0.15×9.2/(1.8×1.5)]×7.8×9.92/2=347.837kN·mMT=104.849kN·m
≤MR=347.837kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由
钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.085×7.8
×9.22+0.5×7.8×3.9)=86.661kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la''×l
b'')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×9.2/(1.8×1.5)]×7.8×9.92/2=1
643.054kN·mMT=86.661kN·m≤MR=1643.054kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简
化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混
凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(m
m)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=42.378kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-
2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设
计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴
心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界
截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平
均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响
系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当β
s<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取a
s=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1
，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(
0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1320×130/1000=109.
429kN≥F1=42.378kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6
.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度
设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数A
ln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得
：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)
×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9
.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=42.378kN满足要求！150mm厚楼板板计算书计算依据：1、
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20103、《
建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范
》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.20m
新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)9.2模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20二、荷载设计模
板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.5钢筋自
重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q
2k(kN/m2)0.085其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标
准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.20.1地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化
系数μz1风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、
模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1800立杆横向间距lb(mm)1800水平拉杆步距h(mm)15
00顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)500小梁间距l(mm)150小梁最大悬
挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数
γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.1设计简图如下：
file:///C:\Users\Administrator\Desktop\方案待传\OutPut\板模板盘扣式_1平面图.dw
g模板设计平面图file:///C:\Users\Administrator\Desktop\方案待传\OutPut\板模板盘扣式
_1纵向剖面图.dwg纵向剖面图file:///C:\Users\Administrator\Desktop\方案待传\OutPu
t\板模板盘扣式_1横向剖面图.dwg横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](
N/mm2)12面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取
1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12
＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1
.1×[1.3×(0.1+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×1=10.304kN/m正常使用极限状态q＝
(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(25.5+1.1)×0.15)+1×1×
3)×1＝7.09kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝10.304×0.152/8＝0.029kN·m
σ＝Mmax/W＝0.029×106/24000＝1.207N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算νma
x＝5ql4/(384EI)=5×7.09×1504/(384×4500×144000)=0.072mmνmax=0.072mm
≤min{150/150，10}=1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯
强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(
N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式简支梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)
×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×0.15＝
1.588kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝1.588×1.82/8＝0.643kN·mM2＝q1L1
2/2=1.588×0.152/2＝0.018kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.643，0.018]＝0.64
3kN·mσ=Mmax/W=0.643×106/4110=156.527N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗
剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×1.588×1.8＝1.43kNV2＝q1L1＝1.588×0.15＝0.238kNVma
x＝max[V1，V2]＝max[1.43，0.238]＝1.43kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2
]=1.43×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝9.185N/mm2≤[τ]=125N/m
m2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(25.
5+1.1)×0.15)+1×1×3)×0.15＝1.094kN/m挠度，跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×1.094
×18004/(384×206000×8.22×104)＝8.827mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1800/1
50，10)＝10mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.094×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.
004mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型
槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W
(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)198主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数1
1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3
×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×0.15＝1.631kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k
+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1×1×3)×0.15＝1.123k
N/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax＝q1L＝1.631×1.8＝2.936kN按简支梁悬臂梁，R1＝0.5q1L+q1
l1＝0.5×1.631×1.8+1.631×0.15＝1.713kNR＝max[Rmax，R1]＝2.936kN;正常使用极
限状态按简支梁，R''max＝q2L＝1.123×1.8＝2.022kN按简支梁悬臂梁，R''1＝0.5q2L+q2l1＝0.5×
1.123×1.8+1.123×0.15＝1.18kNR''＝max[R''max，R''1]＝2.022kN;计算简图如下：主梁
计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=7.487×106/39700=188.584N/mm2≤[
f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2
]=16.148×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝35.746N/mm2≤
[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=4.191mm≤[ν]=min{1800/
150，10}=10mm悬挑段νmax＝1.090mm≤[ν]=min(2×150/150，10)=2mm满足要求！5、支座
反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=22.02kN，R2=22.02kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调
托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝22.02kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆
验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.25立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)45
0立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(k
N/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2
×0.7×500=1700mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=1
13.208≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1700.000/15.9=106.
918查表得，φ＝0.431不考虑风荷载:N1=22.02kNf＝N1/(ΦA)＝22020.03/(0.431×450
)＝113.535N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝
1.1×1.5×0.9×0.9×0.1×1.8×1.52/10＝0.054kN·mN1w=Max[R1，R2]+Mw/lb=M
ax[22.02，22.02]+0.054/1.8=22.05kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝22050/(0.431×
450)+0.054×106/4730＝125.105N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/
i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.386不考虑风荷载:N=22.02+1.1×γG×q×H=2
2.02+1.1×1.3×0.15×9.2=23.993kNf=N/(φ1A)＝23.993×103/(0.386×450)=1
38.131N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1.1
×1.5×0.9×0.9×0.1×1.8×1.52/10＝0.054kN·mNw=Max[R1，R2]+1.1×γG×q×H+
Mw/lb=Max[22.02，22.02]+1.1×1.3×0.15×9.2+0.054/1.8=24.023kNf=Nw/(
φ1A)+Mw/W＝24.023×103/(0.386×450)+0.054×106/4730=149.718N/mm2≤[σ]=
300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4
:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=9.2/20=0.46≤3满足要求！十、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γLφwγQ(ωkL1Hh2+Q3kL1
h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.1×20×9.2×3.9+0.55×20×3.9)=153.243kN·mMR=γ
G(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×9.2/(1.8×1.8))×20×202/2=
3333.333kN·mMT=153.243kN·m≤MR=3333.333kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵
送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γLφwγQ(Q2kL1H2
+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.085×20×9.22+0.55×20×3.9)=249.642kN·m
MR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(25.5+1.1)×0.
15+(0.5+0.15×9.2/(1.8×1.8))]×20×202/2=17697.333kN·mMT=249.642kN·
m≤MR=17697.333kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模
块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N
/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100F1=N
=24.023kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，
取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc，m临界面周长上两个方向
混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h
0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1，η2)η1=0.4+1
.2/βs，η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响
系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起
见，不考虑上式中σpc，m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h
-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=920mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=
(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×920×130/1000=76.269kN≥F1=24.023kN满足要求！2、
局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβl
fcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度
影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2A
l混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(A
b/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln
=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×10000/1000=392.283kN≥
F1=24.023kN满足要求！梁（600x1300）侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20
112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准
》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高
9.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600×1300新浇混凝土梁计算跨度(m)11.4二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土
结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新
浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1
.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.2
8×24×4×0.9×21/2，24×1.3}＝min{34.213，31.2}＝31.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值
Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1.1×(1.3×31
.2+0.9×1.5×2)＝47.586kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0150梁下挂侧模高度(mm)13001150小梁道数(下挂)66左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3800对拉螺栓41100对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3800对拉螺栓41100对拉螺栓设计简图如下：file:///C:\Users\Administrator\Desktop\方案待传\OutPut\梁测模板_剖面图.dwg模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)24模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×47.586＝47.586kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1.1×1.3×31.2×1＝44.616kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1.1×0.9×1.5×2×1＝2.97kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.616×0.262+0.121×2.97×0.262＝0.347kN·mσ＝Mmax/W＝0.347×106/24000＝14.459N/mm2≤[f]＝24N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×31.2＝31.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×31.2×2604/(100×10000×144000)＝0.626mm≤260/400=0.65mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×44.616×0.26+1.223×2.97×0.26＝14.203kN正常使用极限状态R''左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.26×31.2＝9.272kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×47.586＝47.586kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1.1×1.3×31.2×1＝44.616kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1.1×0.9×1.5×2×1＝2.97kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.616×0.232+0.121×2.97×0.232＝0.272kN·mσ＝Mmax/W＝0.272×106/24000＝11.315N/mm2≤[f]＝24N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×31.2＝31.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×31.2×2304/(100×10000×144000)＝0.383mm≤230/400=0.575mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×44.616×0.23+1.223×2.97×0.23＝12.565kN正常使用极限状态R''右下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.23×31.2＝8.202kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁截面惯性矩I(cm4)8.221、左下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝14.203kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×14.203×0.52，0.5×14.203×0.22]=0.355kN·mσ＝Mmax/W＝0.355×106/4110＝86.395N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×14.203×0.5，14.203×0.2]=4.261kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.261×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝27.377N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.272kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.272×5004/(100×206000×82200)＝0.232mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=9.272×2004/(8×206000×82200)=0.11mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝max[1.1×14.203×0.5，0.4×14.203×0.5+14.203×0.2]＝7.812kN正常使用极限状态R''左下挂max＝max[1.1×9.272×0.5，0.4×9.272×0.5+9.272×0.2]＝5.1kN2、右下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝12.565kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.565×0.52，0.5×12.565×0.22]=0.314kN·mσ＝Mmax/W＝0.314×106/4110＝76.427N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.565×0.5，12.565×0.2]=3.769kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.769×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝24.218N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝8.202kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.202×5004/(100×206000×82200)＝0.205mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=8.202×2004/(8×206000×82200)=0.097mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝max[1.1×12.565×0.5，0.4×12.565×0.5+12.565×0.2]＝6.91kN正常使用极限状态R''右下挂max＝max[1.1×8.202×0.5，0.4×8.202×0.5+8.202×0.2]＝4.511kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.61、左下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.618kN，R2＝4.687kN，R3＝3.843kN，R4＝3.843kN，R5＝4.687kN，R6＝1.618kN正常使用极限状态：R''1＝1.052kN，R''2＝3.06kN，R''3＝2.484kN，R''4＝2.484kN，R''5＝3.06kN，R''6＝1.052kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.324×106/4250=76.141N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.781×1000/398＝24.027N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.263mm≤350/400＝0.875mm满足要求！4、最大支座反力计算R左下挂max＝6.399/0.6=10.666kN2、右下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.431kN，R2＝4.146kN，R3＝3.4kN，R4＝3.4kN，R5＝4.146kN，R6＝1.431kN正常使用极限状态：R''1＝0.931kN，R''2＝2.707kN，R''3＝2.198kN，R''4＝2.198kN，R''5＝2.707kN，R''6＝0.931kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.215×106/4250=50.506N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.843×1000/398＝19.31N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.05mm≤350/400＝0.875mm满足要求！4、最大支座反力计算R右下挂max＝5.274/0.6=8.789kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[10.666，8.789]＝10.132kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！