目录第一章综合说明1第一节编制依据11.1参考文件及图纸12.2、主要法律法规及标准1第二节工程概况22.1、工程概况22.2、
编制目的及适用范围22.3、混凝土结构构件概况3第二章施工管理与组织架构5第一节组织机构5第二节职责分工6第三章施工组织总
体部署与安排8第一节施工准备81.1、技术工作准备81.2、现场准备工作8第二节施工部署82.1、施工管理目标82.2、总体思
路和部署原则82.3、施工流水段划分92.4、结构施工顺序112.5、资源配置计划122.6、结构施工进度计划14第四章结构模板
工程施工方法和要求144.1各部位模板配置144.2墙模板154.3独立柱模板194.4一期B组团地下室梁板模板采用轮扣式支
撑架设计244.5地上5#-17#厂房、51#变配电站梁板模板采用轮扣式支撑架设计264.6地上2#、3#、4#厂房采用碗扣式
支撑架设计284.7现浇混凝土楼梯模板304.8模板材料的周转324.9碗扣式满堂脚手架施工334.10模板支撑架的拆除3
4第五章质量标准和保证措施375.1质量保证体系375.2质量保证措施37第六章安全保证措施39第七章季节性施工措施41
7.1、雨季施工安排417.2、雨期施工管理42第八章质量通病控制措施42第九章成品保护49附件：模板及脚手架计算49一、墙模
板（木模）安全计算书50二、方柱可调钢柱模板计算书59三、方柱木模板计算书61四、140mm厚楼板模板(碗扣式)计算书73五、碗扣
式梁（400X900）模板安全计算书89六、碗扣式梁（400×1200）模板安全计算书99第一章综合说明第一节编制依据1.1
参考文件及图纸序号图纸及文件日期1建筑图纸2017.32结构图纸2017.33施工组织设计2017.62.2、主要法律法规及标准
序号名称编号类别建筑法中华人民共和国主席令第91号国家《建设工程安全生产管理条例》国务院第393号令国家混凝土结构设计规范GB5
0010-2010国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015国家施工企业安全生产管理规范GB50656-2011国
家混凝土结构工程施工规范GB50666-2011国家建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013国家建筑施工扣件式钢管脚手架安
全技术规范JGJ130-2011行业建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JG
J166-2016行业建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010行业建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2
013行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016行业建筑施工安全检查标准JGJ59-2011行业建设工程施工现场安全防护
、场容卫生及保卫消防标准DB11/945-2012地方《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号行业建设工程高
大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质[2009]254号行业北京市实施《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定京建施[200
9]841号地方《北京市危险性较大分部分项工程安全动态管理办法》京建法[2012]1号北京市危险性较大分部分项工程安全专项施工方
案专家论证细则（2015版）（模架工程）建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016第二节工程概况2.1、工程概况工程
名称建设单位设计单位监理单位工程地址建筑面积建筑用途地上层数建筑层高2.2、编制目的及适用范围2.2.1编制目的为了满足工程实际需
要，充分发挥模板的可周转性，本着经济适用、安全可靠及技术先进的原则编制本施工方案。本工程地下室柱模板采用全钢可调柱模板体系或木模板
；挡土墙、剪力墙、汽车坡道、楼梯间等采用散拼类型的木模板体系。5#-17#号独栋厂房、51#变配电室地下室及地库区域框架梁、楼板均
采用轮扣模板支撑架体系（具体详见《地下室轮扣架模板支撑架安全专项施工方案》）。本工程地上柱模板采用全钢可调柱模板体系或木模板；剪力
墙、楼梯间等采用散拼类型的木模板体系。5#-17#号独栋厂房、51#变配电室框架梁、楼板采用承插型轮扣式钢管支撑架（具体详见《地上
轮扣架模板支撑架安全专项施工方案》）。2#、3#、4#独栋厂房采用碗扣式支撑架。2.2.2适用范围本施工方案仅适用于中粮科技园标准
厂房一期B组团的地下室挡土墙、剪力墙、柱子、汽车坡道、楼梯及其它支撑体系的施工，和地上柱、墙、楼梯及其它支撑体系的施工，不包括采用
轮扣模板支撑架体系相关内容。适用范围部位选型不适用范围一期B组团地下柱采用全钢可调柱模板体系或木模板。5#-17#号独栋厂房、51
#变配电室地下室及地库区域框架梁、楼板采用轮扣模板支撑架体系（具体详见《地下室轮扣架模板支撑架安全专项施工方案》）。挡土墙、剪力墙
、汽车坡道、楼梯间采用散拼类型的木模板体系。一期B组团地上柱采用全钢可调柱模板体系或木模板。5#-17#号独栋厂房、51#变配电室
框架梁、楼板采用承插型轮扣式钢管支撑架（具体详见《地上轮扣架模板支撑架安全专项施工方案》）剪力墙、楼梯间采用散拼类型的木模板体系。
2#、3#、4#独栋厂房采用碗扣式支撑架。2.3、混凝土结构构件概况序号项目内容1建筑面积(m2)总建筑面积43920.94地
下建筑面积15663.88地上建筑面积28257.062建筑层数地下1层地上1-4层3楼板厚度(mm)120、140、150、16
0、180、250、300(汽车坡道)4梁截面尺寸(mm)地上部分（mm）300700、400700、400800、400
900、300600、500600、4001200、4001180、4001280地下部分（mm）400700、30
0650、600900、4002100、4002200、4002300、400900、4001200、400125
0、4001250、300600、2006002.4、施工难点分析2.4.1管理方面难点（1）本工程一期B组团地下部分占地面
积较大，柱截面尺寸类型较多，首层楼板较厚，挡土墙既厚又长，特别是计算轮扣式脚手架受力，是模板工程施工、设计重点之一；（2）顶板梁
模板的支设、拆除，及与楼板模板的相互结合，如何保证定位准确，不错台，也是本工程模板的重点之一。（3）本工程结构工期相对紧张，大批量
模板在结构施工期间涉及到塔吊协调，堆放场地变换，工程结构质量的高标准要求等问题，这些都对模板材料质量、总承包商现场组织协调等提出了
较高要求。现场将通过缜密的前期策划，严格的过程控制，保证本工程模板施工顺利进行。2.4.2技术方面难点（1）本工程柱截面尺寸类型较
多，且相同截面柱位置不连续，这给全钢可调柱模板的周转运输施工增加了一定的难度，合理划分流水段，保证模板资源充分利用，是一难点。（2
）楼面荷载大。地下室主要作为消防水池、设备用房、餐厅、厨房及车库，板厚较大，造成地下室楼板负荷量较大，因此对模板及模板轮扣式脚手架
的支设要求更高。部分梁截面较大。本工程部分梁截面高度达2.3m，对后期支撑体系的布置及验算是一个难点。（4）层高不统一、无标准层。
由于本工程层高不统一、无标准层，因此对模板及模板轮扣式脚手架的支设要求更高。第二章施工管理与组织架构为保证模板工程的顺利施工，项
目部成立专门的组织机构，并划分了各自的工作职责，确保模板施工阶段各项工作的顺利实施。第一节组织机构工程主体结构施工牵涉到多工种作
业，从原材料生产加工，技术前期准备，施工现场管理，后期成品养护，全程安全监控等各方面均需严格把关，任何一个环节出了问题，都会对工程
带来严重影响，在主体结构过程中，需以下各位负责人与相应部门各司其职，通力协做，圆满完成主体结构施工。施工组织机构图如下所示。第二节
职责分工1、项目管理层职责分工表序号职务姓名主要职责1项目经理负责模板支撑架方案的总体策划及决策，负责组织支撑架的验收。2现场经
理负责模板工程总体施工安排，进度控制，现场总体施工组织协调，参与支撑架的检查验收。3总工程师负责组织模板支撑架方案的编制、审核；组
织支撑架地基基础验收，参与支撑架的检查验收；检查监督方案的落实及执行情况。4方案师编写施工方案，模板技术问题收集处理，进行方案技术
交底，参与支撑架的检查验收。5工程部经理模板加工安装及支撑架安装进度计划、质量安全控制，参与支撑架的检查验收。6责任工程师按模板及
支撑架方案组织施工，向作业班组详细技术交底，是现场模板支撑架工程质量及安全的执行和实施者，参与支撑架的检查验收。7安全总监负责模板
及支撑架施工过程中的安全控制及安全检查，并监督检查模板及支撑架是否按方案施工，参与支撑架的检查验收。8质量总监负责模板及支撑架施工
过程中的质量控制，并监督检查模板及支撑架是否按方案施工，加工及安装质量是否符合规范要求，参与支撑架材料及搭设质量的验收。9物资部经
理负责物资供应，组织对进场支撑架材料的验收、复试和管理。2、分包劳务层职责分工表劳务负责人职位职责项目经理负责搭设过程中的监督检查
，搭设完成后组织相关人员进行自检，自检合格后上报总包进行验收。技术总工技术问题处理及材料计划的提供木工主管负责架体安装的具体施工管
理，过程中负责监督检查搭设质量，配合验收及问题整改。质检员具体负责架体安装过程中的质量检查，执行总包检查是否按技术交底施工，加工及
安装质量是否符合规范要求，填写自检验收表格，配合进行验收。安全总监具体负责架体安装过程中的安全，禁止违规操作。第三章施工组织总体
部署与安排第一节施工准备1.1、技术工作准备1、根据总包和其它相关单位提供的资料，对模板设计和施工方案进行设计优化，并逐级进行技
术交底，指导施工。2、组织施工管理人员认真学习施工图纸和设计方案，掌握施工要点，特别是对全钢可调柱模板的使用。1.2、现场准备工作
1、对于所选用的全钢可调柱模板成品及配件、钢管、木模板等原材料做好进场检查和复试工作，同时编制资料及试验计划，做好模板工程资料和试
验。第二节施工部署在本工程的实施中，做好工程的整体规划和部署尤为重要，对保证工程的顺利进行有着非常重要的指导作用。2.1、施工管
理目标1、质量目标北京市结构长城杯、一局精品杯。2、工期目标结合施工工期要求，采用的施工组织方法主要为各分区内部按照逻辑关系以依次
施工为主，分区之间采用流水施工的综合施工方法。模板施工贯穿于钢筋工程及混凝土工程，具体施工时间详见施工总控计划（横道图），施工过程
中依据实际情况做出调整。3、安全治安管理目标管理目标符合国家、建设部及北京市有关文件的规定；2.1.4.文明施工和环境保护目标本
工程要求达到“北京市绿色安全工地”标准。严格按照住房和城乡建设部发布的《绿色施工导则》、市有关施工现场安全文明施工的相关管理规定执
行，工程建设全过程实施“绿色施工”。2.2、总体思路和部署原则1、施工部署的总体思路（1）需要高度重视和精心组织。具体考虑到工程在
工期上的紧迫性，在施工中采取阶段性施工部署。2、重点做好钢筋、模板、混凝土分项工程间的配合、衔接：（1）在进度计划控制上，严格土建
分包施工的节点工期的要求，保证里程碑阶段工期目标实现，并由此派生次级进度计划，采取多项针对性措施，确保各节点工期的顺利实现。（2）
模板施工过程中，分区平行作业，区内主要工序流水作业，组织“大平行、小流水”施工，加快施工进度，为后续施工赢得时间。3、施工部署原则
本工程地下部分挡土墙及框架柱的施工是一项关键工作，同时也是安全管理难点。挡土墙与框架柱拟采用平行施工的原则。地上区域独栋厂房采用新
型架体轮扣式模板支撑架，属于危大工程，施工难度大，同时也是安全管理难点。因工期紧张，各独栋厂房分区域采用平行施工的原则，同步推进。
土建总体施工流程：地下一层挡土墙（框架柱）结构施工→挡土墙墙防水、防水保护层→肥槽回填→首层结构施工。2.3、施工流水段
划分根据后浇带的设置，将地下室柱及水平结构施工分为20个施工区域（E1～E7、F1～F8、D1～D5区），挡土墙施工划分为9个施工
区域（Q1-Q9区），如下图所示。由于流水段划分区域长度及面积不均，模板用量需按流水段最大体量配置。地上独栋厂房每层为一个流水段
，模板用量需按满配1-3层量配置。地下室结构施工流水段划分(柱及水平结构)地下室结构施工流水段划分(挡土墙)2.3.1具体流水段划
分如下：（1）北侧独栋厂房地下室为E区，分为E1、E2、E3、E4、E5、E6、E7共7个水平施工流水段；南侧独栋厂房地下室为F
区，分为F1、F2、F3、F4、F5、F6、F7、F8共8个水平施工流水段；绿谷为D区，分为D1、D2、D3、D4、D5共5个水平
施工流水段。（2）一期B组团外墙按上图所示流水段划分，共分为9个流水区域（流水段）。2.4、结构施工顺序由于地下室结构施工涉及到不
同结构之间施工交叉问题，必须处理好各部分结构施工顺序以便更好的安排地下室各区域施工，下面针对地下室结构施工给出结构施工顺序。1、挡
土墙流水顺序为增加模板周转量，分为以下2条线路：（1）Q1→Q2→Q3→Q4；（2）Q5→Q6→Q7→Q8→Q9；两条线同时施工。
2、水平流水顺序(含柱模板)（1）F7→F8→F5→F6→F1→F2；（2）E7→F4→F3→E6→E4→E2→E5→E3→E1;
两条线同时施工。3、地下一层施工顺序地下室结构按照“外墙先行”、“段内竖向先行、水平紧跟”的原则，各区段根据实际结构特点及工期要
求分别按不同施工流程和流水节拍组织施工。具体顺序如下：2.5、资源配置计划1、劳动力配置计划搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过
培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。劳动力计划表序号工种人数1专职
安全员2人2木工80人3钢筋工70人4混凝土工30人5架子工40人2、周转材料配置计划土建主要周转材料配置计划主要部位配置计划备
注模板背楞支撑体系地下室梁板满配满配满配地下一层梁板满配普通柱F4、F3段F1、F3段F1、F3段1、采用全钢可调柱模板体系，配
2段，无限周转。2、考虑部分框架柱无法用可调钢柱模，满配5根800800框架柱采用木模板。外墙Q3、Q5段Q3、Q5段Q3、Q
5段地下一层外墙配Q3、Q5两段；楼梯模板1层1层1层每个楼梯配1层底模及支撑，踏步配置1层周转使用。地上梁板1~2层1~2层1~
2层1、每栋单体备两层水平向梁板量；2、按D型配4栋、B型配2栋考虑，一共配6栋。3、B地上木方考虑从A组团周转，不再单配。柱
1~2层1~2层1~2层1、采用全钢可调柱模板体系或木模板，考虑从B组团地下室周转。楼梯模板2层2层2层每个楼梯配2层底模及支撑
，踏步配置2层周转使用。注：竖向结构模板量按构件一次浇筑最大高度计算。3、拟投入本工程的主要施工设备表拟投入本工程的主要机械设备表
序号机械或设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率（KW）生产能力用于施工部位1电动扳手/20中国20160.74良挡土墙止水
螺杆、钢模板螺栓2万能木工圆锯MJ1093中国2017/良木模板切割3手持圆锯DC-8110C20中国20174.5良木模板切割2
.6、结构施工进度计划1、结构施工进度计划详见工程总进度计划横道图。2、后浇带封闭安排伸缩后浇带在本层结构完工两个月后、沉降后浇
带在结构封顶且沉降稳定后用比原构件标号高一级的无收缩混凝土浇灌密实，并加强养护。施工时应采取切实有效措施，确保接缝完好。第四章结
构模板工程施工方法和要求4.1各部位模板配置1、主要部位模板选型本工程地下室柱模板采用全钢可调柱模板体系或木模板，框架梁、楼板、挡
土墙、剪力墙、汽车坡道、楼梯间等采用散拼类型的木模板体系（模板尺寸1220×2440mm）。地下室结构主要部位模板选型如下：主要
部位模板选型表施工部位模板选型挡土墙面板:15厚双面覆膜多层板；背楞：50×100木方竖楞@200+2φ48.3钢管主背楞@600
（横向）支撑：600×600（底部3排加强400×600）T16三节头防水对拉螺杆(长850mm)/T16止水螺杆+钢管斜撑坡
道直墙面板:15厚双面覆膜多层板；背楞：50×100木方竖楞@200+2φ48.3钢管主背楞@600（横向）支撑：600×600m
m（底部3排加强400×600）T16对拉螺杆+钢管斜撑独立柱面板:6mm厚钢板；骨架：[10槽钢焊接钢骨架横肋：100x50x
3方管楼梯面板：15mm厚多层板背楞：50×100木方次楞+Φ48.3钢管主楞支撑：碗扣架支撑/钢管扣件式支撑4.2墙模板1、地
下室外墙（1）模板体系设计挡土墙模板体系设计面板次背楞（竖向）主背楞（横向）对拉螺杆材料材料间距mm材料间距mm材料竖距mm横距m
m1220×224015厚双面覆膜多层板50×100木方200（净距）双Φ48.3钢管600T16三节头防水螺杆/T16止水螺杆
600（400）600挡土墙模板设计平面示意图挡土墙模板设计剖面示意图（2）模板施工要点a挡土墙木模板施工时，模板在墙体的两侧对称
布设。b保证木方紧挨着对拉螺杆,且对拉螺杆不得拧得过紧。c为满足外墙防水要求，外墙阳角处，支设模板时应在模板内钉上直角边长为25
mm的三角木条，使外墙阳角浇筑成45°角。d穿墙螺杆孔均在15mm厚的模板上，孔直径20mm。考虑到面板的周转使用，孔的位置应严格
统一定位。外墙使用T16专用三节头防水螺栓对拉或T16止水螺杆。e挡土墙内侧模板用钢管斜撑支撑在基础底板上(设置4道)，外墙外侧采
用钢管支撑在基坑土方边坡上。钢管与土方接触一侧斜铺木跳板，使斜撑支点的力传递到边坡上。内墙转角处支模示意图2、常规内直墙模板（坡道
墙体）（1）模板体系设计常规内直墙模板体系设计面板次背楞（竖向）主背楞（横向）对拉螺杆材料材料间距mm材料间距mm材料纵距mm横距
mm1220×224015厚多层板50×100木方200（净距）双Φ48.3钢管600T16螺杆600600内直墙模板设计平面示意
图内墙模板支设剖面图（2）模板施工：常规内直墙模板施工同外墙直墙。内墙对拉螺栓采用普通T16通丝螺杆，并设置φ20PVC套管（长度
为墙厚-2mm）以使螺杆周转使用。内墙两侧设钢管斜撑，与底板上的钢筋地锚固定，设置规则同外墙。内墙间距较小时（＜3m），两内墙间采
用钢管对顶的支撑方式，同时在对顶钢管中加斜向钢管支撑。3、墙模板施工工艺流程及质量控制点（1）工艺流程一侧墙模安装就位→固定斜撑→
插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→固定斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→与相邻模
板连接（2）质量控制要点①检查门窗口等模板及预埋件，确保位置准确、无遗漏。②两侧模板就位临时固定后，调整两块模板的位置和垂直，与此
同时调整斜撑角度，合格后固定斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母，在模板底面粘海绵条，以防止漏浆。③模板安装完毕后，全面检查穿墙螺栓、斜撑
是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。④模板拆除墙体砼强度达到1.2Mpa后方可拆模（即混凝土浇筑完成后约12小时），先松动并拆
除穿墙螺栓，然后使模板完全脱离混凝土墙面，当局部有吸附或粘接时，可在模板下口用撬棍轻轻撬动，将模板拆下。4.3独立柱模板1、常规
独立柱模板（1）模板体系设计本工程地下室柱高均为5.4m的方柱，选用全钢可调柱模板为结构施工的主导模板。可调方柱模是一种可在较大的
矩形尺寸范围内调整使用，整体钢性好，调整精度高，操作简单方便，使用范围广，确保质量，使用寿命长。可调柱模的优点在于：可在工程所需的
矩形尺寸范围内调节使用。双背楞是连接模板的主要部件，能增加柱模板的强度，整体刚性强，调整精度高，占地面积小，操作简单方便，适用范围
广，板面不用的孔，用塑料堵孔塞赌住，能保证外观光滑美观。确保质量，使用寿命长，易加工，成本低。这种柱模即能保证成型后柱面的清水混凝
土质量、截面尺寸、垂直度、阳角的方正，又能根据工程的需要，调节柱子的截面尺寸，组装简便，通用性强，做到一模多用。使施工单位即可以
节约模板的使用费用，又可以解决施工场地狭小的问题。本工程柱模高度为3000+2200，接高部分采用加固背楞活连接。柱子边长分别为：
600x600mm、700x700mm、800x800mm等。连接背楞柱模钩栓（2）模板施工要点本工程所采用矩形清水柱模，面板采用
6mm厚钢板，[10槽钢焊接钢骨架，横肋采用100x50x3的方管，通过塞焊使面板背面和骨架连接成整体，制成单块模板，使其具有足够
的强度、钢度；再利用风车的原理通过T型连接锁把四片单块模板连锁成一套清水柱模，并使其可调以适用本工程不同柱截面。施工时，四块模板
分别按矩形柱尺寸需要组拼在一起，不用的孔用塑料堵孔塞住，每块模板上的定位孔与相邻并相应的另一块模板边框上的调节孔对应，并通过螺栓紧
固，控制和调节截面尺寸后即可使用。（3）模板安装①对模板表面进行清理，擦除浮锈，均匀涂刷脱模剂，脱模剂不得影响结构和装饰工作质量。
首次使用的脱模剂应在面板正面喷涂一薄层油膜（配合比为新柴油：新机油==7：3），待油膜风干后，擦拭干净灰垢，再均匀涂刷水质脱模剂。
被雨水冲刷后应及时补刷。②绑扎钢筋前弹出墙体边线和模板就位安装控制线（1000mm），墙体轴线位移偏差控制在4mm范围内。③柱筋绑
扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净。④将本柱模中用不到的穿墙孔堵住，并涂刷脱模剂。⑤检查接高位置连接背楞和标准件是否连接牢固
。⑥柱模定位钢筋焊好、预埋线管、线盒布置好。⑦支设钢管操作架。⑧将柱模吊装到柱边线处。⑨用柱模钩栓将四片柱模锁紧，调整柱模的截面尺
寸。⑩调整柱模的垂直度,为柱模加装钢管斜撑，保证浇筑过程中柱模位置不发生变化。不同尺寸柱模板配置详见可调方柱模深化图。单块模板剖
面（每套4片）方柱钢模板效果图模板立面、剖面图柱模板施工及操作平台柱模板施工操作平台剖面图2、柱木模板设计（1）柱模板参数序号构
件参数1模板15mm厚覆膜多层板2次龙骨材料40×90mm木方间距@≤150mm3主龙骨材料A48.3×3.6双钢管间距第一道距地
面高度为200mm截面900900mm及以下柱@500mm4螺杆材料M16对拉螺杆（附墙柱带止水片）600600mm以上柱加穿
柱螺杆@≤500mm间距同主龙骨间距（2）节点设计图10柱模板（3）施工要点柱模板施工流程为：清理杂物→弹柱子位置线→搭设脚手架
→安装柱模→安装柱箍→安装斜撑→调整、校正、加固→办预检在弹线完毕后模板就位前搭设柱模操作架，以保证模板就位的稳定和施工人员的操作
平台。柱模安装就位前必须保证柱模定位筋焊好，预埋管线、线盒布置好。为了防止模板底部漏浆，安装柱模前在柱子控制线外圈做20mm高水泥
砂浆。现场拼装柱模时，应适时地安装临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60度，严禁将大片模板系在柱子钢筋上。等四片柱模就位组拼经
对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。柱模校正后，应采用斜撑或水平撑进行四周固定，以确保整体稳定，当高度超过4m时，应群体或成
列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系，当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设置不得少于2根斜撑或水平撑
，墙柱斜撑应对称设置。斜撑与地面的夹角宜为45度～60度，下端尚应有地锚防滑移。角柱模板的支撑，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜
撑。（4）柱模计算书（见附件）4.4一期B组团地下室梁板模板采用轮扣式支撑架设计1、梁板模板及支撑体系的选择与设计位置构件模板
选型支撑类型一期B组团地下室梁侧13mm厚多层板、50×100mm木方次龙骨、A48.3×3.6mm双钢管主龙骨对拉螺栓梁底13m
m厚多层板、50×100mm木方次龙骨、44×80mm几字梁主龙骨轮扣/扣件板15mm厚多层板面板、50×100mm木方次龙骨、双
Φ48.3×3.6钢管主龙骨轮扣/扣件2、梁板模板及支撑体系方案设计楼板支撑体系设计构件类型计算板型（mm）代表板厚（mm）支撑
架体参数层高（m）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）架体步距（mm）次龙骨间距、规格主龙骨间距、规格板型1300120、140、1
50、160、180、250、300(汽车坡道)6900900120050×100mm木方@250mmΦ48.3×3.6mm双钢
管主龙骨大截面梁支撑体系设计构件搭设类型梁型1梁型2梁型3代表梁截面（mm）（宽×高）4009006009004002300
适用截面尺（mm）（宽×高）400800、400700、500600、300700、500700、400600、600
600、350600、250600、250700、200600、200400、3006504001280、40
01250、4001180、4001200、4001100、4001000、500800、600700、4002
200、4002100、4001650、4001700、4001500支撑架体参数层高（m）5.4/3.6/3.9/4/5
.85.4/3.6/3.9/4/5.85.4/3.6/3.9/4/5.8立杆沿梁截面方向间距（mm）梁两侧立杆间距900(1根)3
00(2根)300(2根)立杆沿梁跨方向间距（mm）900900450横杆步距（mm）12001200600梁底参数次龙骨规格、间
距4根50×100mm木方5根50×100mm木方5根50×100mm木方主龙骨规格、间距44×80mm几字梁@900mm44×8
0mm几字梁@900mm44×80mm几字梁@450mm梁底立杆1根2根2根梁侧参数次龙骨规格、间距50×100mm木方@200m
m50×100mm木方@200mm50×100mm木方@200mm主龙骨规格、间距Φ48.3×3.6mm双钢管@600mmΦ48
.3×3.6mm双钢管@600mmΦ48.3×3.6mm双钢管@600mmM16对拉螺栓水平间距（mm）600600600M1
6对拉螺栓梁中道数1道h＜900，1道；h≧900，2道；h≧1200，3道；（距离梁底依次为200mm，300mm，400mm）
h＜2100，3道；h≧2100，4道；（距离梁底依次为200mm，300mm，400mm,400mm）(具体见《地下室轮扣架模板
支撑架安全专项施工方案》)4.5地上5#-17#厂房、51#变配电站梁板模板采用轮扣式支撑架设计1、梁板模板及支撑体系的选择与
设计位置构件模板选型支撑类型地上5#-17#厂房、51#变配电站梁侧13mm厚多层板、50×100mm木方次龙骨、A48.3×3.
6mm双钢管主龙骨对拉螺栓梁底13mm厚多层板、50×100mm木方次龙骨、44×80mm几字梁主龙骨轮扣/扣件板15mm厚多层板
面板、50×100mm木方次龙骨、双Φ48.3×3.6钢管主龙骨/4480mm几字梁主龙骨轮扣/扣件2、梁板模板及支撑体系方案
设计楼板支撑体系设计构件类型板厚（mm）代表板型（mm）支撑架体参数层高（m）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）架体步距（mm）次
龙骨间距、规格主龙骨间距、规格板型1180120、140、18051200900120050×100mm木方@250mmΦ48.3
×3.6mm双钢管主龙骨/4480mm几字梁主龙骨大截面梁支撑体系设计构件搭设类型梁型1梁型2代表梁截面（mm）（宽×高）40
09004001280适用截面尺（mm）（宽×高）300700、400700、400800、400900、3006
00、500600、4001200、4001180、4001280支撑架体参数层高（m）3.6/3.9/4/5.83.6/
3.9/4/5.8立杆沿梁截面方向间距（mm）600(1根)300(2根)立杆沿梁跨方向间距（mm）900900横杆步距（mm）1
2001200梁底参数次龙骨规格、间距4根50×100mm木方5根50×100mm木方主龙骨规格、间距44×80mm几字梁@900
mm44×80mm几字梁@900mm梁底立杆1根2根梁侧参数次龙骨规格、间距50×100mm木方@200mm50×100mm木方@
200mm主龙骨规格、间距Φ48.3×3.6mm双钢管@600mmΦ48.3×3.6mm双钢管@600mmM16对拉螺栓水平间
距（mm）600600M16对拉螺栓梁中道数1道3道（距离梁底依次为200mm，500mm，800mm）(具体见《地上轮扣架模板支
撑架安全专项施工方案》)4.6地上2#、3#、4#厂房采用碗扣式支撑架设计顶板支撑体系设计构件类型板厚（mm）支撑架体参数层
高（m）立杆纵距（mm）立杆横距（mm）架体步距（mm）次龙骨间距、规格主龙骨间距、规格板型3（4#厂房3层顶板）1405.812
00900120050×100mm木方@250mm44×80mm几字梁/A48.3×3.6双钢管@1200mm梁支撑体系设计构件
搭设类型梁型1梁型2代表梁截面（mm）（宽×高）4001200400900适用截面尺（mm）（宽×高）4001200400
1000400600、400700、400800400900、300600、300700350600、500600
、300650支撑架体参数层高（m）5.4/3.6/3.9/4/5.85.4/3.6/3.9/4/5.8立杆沿梁截面方向间距（m
m）450(1根)450(1根)立杆沿梁跨方向间距（mm）9001200横杆步距（mm）12001200梁底参数次龙骨规格、间
距5根50×100mm木方4根50×100mm木方主龙骨规格、间距44×80mm几字梁@900mm44×80mm几字梁@1200m
m梁底立杆1根1根梁侧参数次龙骨规格、间距50×100mm木方@200mm50×100mm木方@200mm主龙骨规格、间距A48
.3×3.6双钢管@600mmA48.3×3.6双钢管@600mmM16对拉螺栓水平间距（mm）600600M16对拉螺栓梁中道数
2道（从梁底开始间距依此为：200mm、400mm）1道梁高h＞700，2道（从梁底开始间距依此为：200mm、300mm）注：
1、梁侧模板可以周转使用，因此在支设梁模板时应注意以下两点：①楼板模板在梁侧模板上方；②梁侧包底。（3）梁板模板施工工艺流程及质量
控制点①工艺流程满堂架搭设→梁底模板支设→绑扎梁筋→梁侧模板支设→楼板模板支设→绑扎楼板钢筋。②质量控制要点Ⅰ、梁板模板起拱高度：
跨中为跨度的1/1000～3/1000，悬挑端为跨度的4/1000～6/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。Ⅱ、防止漏
浆措施：楼板模板纵向拼缝处应尽量设置通长木方；梁板模板阴角、梁柱模板阴角、楼板模板与墙柱接触处，需设木方封口，并贴海绵条。Ⅲ、模板
加工及施工允许偏差，按国家优质工程验收标准执行。4.7现浇混凝土楼梯模板1、模板体系设计现浇混凝土楼梯模板体系设计类别模板材料次
背楞主背楞支撑架材料间距mm材料间距mm梯板、平台板底模15mm厚双面覆膜多层板50100木方250Φ48.3钢管横杆500碗扣
/钢管/轮扣满堂架踏步立板1道50100木方通长2道梯板侧模2道//2、楼梯模板示意图楼梯模板3、楼梯施工缝留置（1）框架结构
楼梯两侧无剪力墙的楼梯施工缝要求留在楼板跑自休息平台往上1/3的地方；（示例）（2）楼梯两侧有剪力墙时，楼梯梁应有入墙≥1/2
墙厚的梁窝，施工缝要求留置在休息平台1/3处；（示例）4.8模板材料的周转1、模板材料的加工及管理为配合各构件的尺寸，木模板材料
在支设前需要根据构件尺寸进行加工。而相同构件在不同流水段尺寸有所变化，这将造成模板材料的周转损耗。为减小模板材料在周转的过程中的损
耗程度，本工程拟在加工后的模板材料上做标记（主要为400700，500900框架梁），将各构件部位的模板分门别类。在周转的过程
中同类构件的模板材料统一堆放，对应构件成套周转。2、模板材料的运输本过程钢模板及散拼木模板材料周转过程中，水平运输和垂直运输可通过
塔吊等竖向运输，条件不允许时可通过人工配合手推车搬运。3、楼板预留洞口为加快模板材料垂直运输速度，在塔吊能作业的楼板位置留置塔吊吊
运洞口(3000×6000mm)，以利于水平及垂直运输。洞口布置原则:1、洞边为所在跨的1/3跨度左右；2、墙边不留置洞口，否则会
影响墙模支设。4.9碗扣式满堂脚手架施工1、架体搭设要求：（1）模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连
续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于6m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，斜杆应每步与立杆扣接，剪刀撑宽度为6-9米
。（2）支架顶部设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑设置间距不应大于6m，剪刀撑宽度为6-9米。（3）立杆顶端可调拖撑伸出顶层水平杆的悬
臂长度不应超过650mm，可调拖撑和可调底座螺杆插入立杆的长度不得小于150mm，伸出立杆的长度不宜大于300mm。安装时其螺杆应
与立杆钢管上下同心，且螺杆外径与立杆钢管内径间隙不应大于3mm。2、支撑架安拆施工工艺脚手架的搭设作业，必须在工长统一指挥下，严格
按照以下规定程序进行：按施工设计图放线、铺垫板、标定立杆位置。（1）工艺流程弹出梁轴线及梁板水平标高线并复核→碗扣脚手架搭设→安放
梁底主、次龙骨→铺设梁底模板→绑扎梁钢筋→安装梁侧模板、木背愣、钢管卡具→复核梁模尺寸、位置→搭设顶板底主次龙骨→调整板下皮标高→
铺设板底模板→检查模板上皮标高、平整度→清理验收（2）搭设作业的规定1)搭设场地应平整，清除搭设场地杂物。2)杆件连接必须使用合格
的碗扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的脚手杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不
合格的杆配件。3)工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行
装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和改变
时，应提交技术主管人员解决。4)安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承载上层荷载的承载力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，
并铺设垫板。（3）模板支撑的搭设方法1)在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。2)在基层垫板上立碗扣架，梁板支
架的排列、间距要符合模板设计的规定。3)调节立柱高度，将主龙骨找平，对跨度不小于4m的梁、板，按梁板跨度的1/1000～3/100
0起拱；铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死；平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平
；将模板上杂物清理干净，办预检。3、模架使用规定作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过3kN/㎡。严
禁将施工设备放置在模架上；模架在使用中定期检查下列项目杆件的设置和连接是否符合要求：底座是否松动，立杆是否悬空,碗扣件是否松动。4
.10模板支撑架的拆除模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后，楼板
承载力符合设计要求方可拆除，并履行拆模审批签字手续。（1）应符合下列规定：1、应按先搭设后拆除，后搭设先拆除的拆除原则；2、拆除必
须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；3、梁下架体的拆除，应从跨中开始，对称地向两端拆除；悬臂构
件下架体的拆除，应从悬臂端向固定端拆除；4、设有连墙（柱）件的支撑架，连墙（柱）件必须随模板支撑架逐层拆除，严禁先将连墙（柱）件全
部或数层拆除后再拆除支撑架。5、模板支撑架拆除前应先行清理支撑架上的材料、施工机具及其他多余的杂物；应在支撑架周边划出安全区域，并
应设置警示标志，派专人警戒，严禁非操作人员进入作业范围。（2）模板及支撑架的拆除1、梁板底模拆除时混凝土的强度要求所有构件强度必须
达到100%方能拆除。1）现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，当设计无特殊要求时，须符合下列规定：构件类型构件跨度（m）达到
设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件-≥
1002）侧模：当混凝土强度达到保证其表面及棱角不受损伤（现场以手指略用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。3）板：混凝土强度符
合上表规定方可拆除。后浇带处的梁板底模及支撑均单独支设，顶板后浇带砼达到设计要求之前，均不得拆除。见下图。2、梁板模板拆除顺序2.
1模板拆除按照先搭后拆，后搭先拆的原则进行。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。2.2连墙杆应随脚手架、模板支架逐层拆
除，分段拆除时高差不得大于两步。2.3应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。3、模板
拆除要点3.1拆除前需全面检查架体是否符合构造要求，做好拆除安全技术交底。3.2高大模板支撑系统拆除前，项目负责人、项目技术负责人
应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。3.3高大模板支撑系统的拆除作业必须自上
而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁
先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3.4高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分
类均匀堆放。3.5高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。3.6拆除
时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。3.7拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板
应妥善传递或用绳钩放至地面。3.8严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。3.9待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支
架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、修整、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。第五章质量标准和保证措施5.1质量保证体系
质量保证组织结构图5.2质量保证措施为保证模板的施工质量，施工时必须做好以下工作：（1）立模前，首先做好测量放线工作，所有轴线
标高都必须引测复核，不可延用，以便及时调整误差。（2）立墙、柱模板时，应认真清理柱施工缝表面杂屑、残留水泥砂浆及松动石子，将表面清
洗干净。同时，墙、柱模板下必须留设清洗口。（3）模板安装过程中，测量人员要实施跟踪检查，对门窗洞口、预埋件的位置、模板的垂直度、几
何尺寸、水平标高、轴线位置等，检验其是否符合设计要求。模板安装的几何尺寸允许偏差详见下表。模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许
偏差值（MM）检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高±5±3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸
基础±10±5尺量柱、墙、梁±4、-5±34竖向模板垂直度层高不大于5m63经纬仪或吊线、尺量大于5m855相邻两板表面高底差22
尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正--2方尺、塞尺顺直--2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋螺栓中心线位移22
拉线、尺量螺栓外露长度+10、0+5、010预留洞中心线位置+105目测尺寸+10、0+5、011门窗洞口中心线位移--3尺量宽、
高--±5对角线--612预留管、预埋孔中心线位置32尺量13插筋中心线位移55尺量外露长度+10、0+10、0（4）砼浇筑过程中
，应派专人进行看模，检查观察模板及支撑系统有无变形，发现问题应及时处理，有大的变动时应及时通知领导，并通知上面浇筑人员停止浇筑进行
抢修。（5）砼达到拆除设计强度后方可进行拆模，拆除过程中必须遵照《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）中的
规定执行。模板拆除后，应及时清除粘结在其表面的水泥浆，重复使用前须喷涂隔离剂。模板每次使用后应视其变形及损坏程度，及时组织整理或更
换，确保达到优质结构标准。（6）支模按顺序，模板及支撑系统未固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，支模过程中如需中途停歇，应将支撑、搭头、
柱头板等定牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走，不准在已拆除支撑的模板上操作。（7）模板顶端距梁底或板底50mm范围
内，为确保梁或板接头不变形及不漏浆，所有接头处模板应制作认真，拼缝严密，严禁乱拼乱凑。（8）梁模板用侧模包底的支模法，便于拆除侧模
以利周转，保留底模及支撑有待混凝土强度的增长。（9）墙、柱竖向结构周边1000mm区域内，混凝土面必须施工平整，确保不出现烂根漏浆
现象。（10）门窗洞口底模板，需设置排气孔。（11）全钢模板拆除时，先将斜撑拆除，然后松开柱模连接钩栓，使柱模间分离。撤掉柱模钩栓
，使柱模与砼墙面分离。（12）施工过程中：将钢模板吊到专用存放柱模的场地，使模板尽量保持垂直存放（减少接缝部位承受的弯矩）。（13
）钢模板施工结束后：将模板清理干净，做好防锈蚀处理，存放于无雨水干燥处，模板面向下，最下方垫200mm方木。对变形的模板及配件应及
时的机械性修理。第六章安全保证措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽。2、模板安装应遵守下列规定：（1）作业前应认真检查模板、支
撑等构件是否符合要求，木模及支撑材质是否合格。（2）地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。（3）工作前应先检查
使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
（4）安装与拆除2m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。支设高度在3m以上的模板，四周应设斜撑，并应设
立操作平台。（5）楼面处边长为500以内的洞口，采用大于洞口的木胶合板封盖，并在木板的四边加钉固定其位置，使其不得移动。边长为50
0-1500的洞口，应设置水平龙骨上满铺脚手架加以固定。边长在1500以上的洞口，四周必须设置扣件扣接钢管防护栏杆，栏杆高度分别为
400和1000，并涂刷红白相间油漆标示警，洞口下方应张设合格的安全网。施工现场通道附近的各类洞口、坑槽等均应设置双道钢管防护栏杆
，其立杆间距不大于2m，栏杆高度分别为400和1000，并涂刷红白相间油漆色标。（6）操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑
攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。（7）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输
工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。（8）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。（9）模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆
等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。（10）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。（11）雨后应先清扫施工现场，略干不
滑时再进行工作。（12）木制作场所设置明显的防火标志或配置足够的防火器材。刨花及时专人清理并运出场外。所有木工机械均配齐安全防护装
置。3、模板拆除应遵守下列规定：（1）模板必须满足拆模时所需混凝土强度的试压报告，并提出申请，经项目技术部同意，不得因拆模而影响
工程质量。（2）拆模顺序和方法：应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，严禁将支柱
全部拆除后，一次性拉拽拆除。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。（3）拆模作业时，必须设警戒区严禁下
方有人进人。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。（4）严禁用塔吊直接吊除没有橇松动的模板
，吊运大型整张板时必须拴结牢固，且吊点平衡，吊装、运大型整张板时必须用卡环连接，就位后必须拉接牢固方可卸除吊环。（5）拆除模板采用
长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。（6）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避
让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。（7）拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土板上的预
留孔，应在施工前就作好技术交底（预设钢筋网架）以免操作人员从孔中坠落。（8）禁止使用50mm×100mm木料作顶撑。（9）支撑
底部应设置木垫板，禁止使用砖及脆性材料铺垫。（10）拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，除设置警戒线外，还必须有明显标志，并设专门
监护人员进行监护。（11）模板、支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放。不得留有未拆净的悬空模板，要及时清除防止伤人。（12
）模板竖直放置时,一定要保证存放在专用的场地，保证模板的稳定。（13）钢模板吊装时一定要在设计的吊钩位置挂钢丝绳，起吊前一定要确保
吊点的连接稳固；（14）四级风以上，严禁吊装大、钢模板；（15）钢模板在吊装前和使用过程中应经常检查吊钩的连接装置,防止松动或脱落
；模板吊装应“慢起轻放”，严禁使用单吊钩起吊；脱模起吊时，在模板要全部脱离墙面前检查柱模钩栓是否全部退出后方可起吊。第七章季节性
施工措施鉴于本工程的重要性，需在雨季来临前高度重视，成立防汛小组，由项目经理牵头，现场经理全面指挥，合理调配设备、人员和物资，及时
消除安全隐患，如有意外情况及时修订补充方案，确保工程的正常施工。为了保证雨季施工安全，和计划工期的顺利实现，针对施工的特点，制定相
应的雨季施工措施。7.1、雨季施工安排（1）雨季施工范围根据历年来北京市降雨量的统计，在6月至8月间为北京市降雨量高峰期。（2）雨
季施工管理目标雨季施工主要以“预防为主”，采取防雨和加强排水相结合的措施，确保雨季施工生产的正常进行，尽量减少因季节性气候对工程施
工的影响，加强雨期施工的信息反馈。（3）施工领导小组机构由于施工现场较大，且为地下施工，模板施工大面积展开。为了保证工程安全有序的
进行，项目经理部成立雨期施工领导小组，具体落实雨期施工前的各项准备工作及解决雨期施工中的生产问题。建立健全雨季施工岗位责任制、技术
责任制、质量责任制等管理制度。（4）雨季施工原则根据本工程施工安排，施工将经历雨季。雨季施工中应坚持以先进的措施保证施工顺利进行，
保证质量目标和整体施工部署的实现；面对雨季施工的形势，本着思想重视、预防为主、部署到位、运行有效的指导思想，认真组织雨季施工工作，
杜绝雨季施工中模板胀裂、脚手架垮塌等方面的事故发生。7.2、雨期施工管理（1）组织管理雨期来临前，领导小组认真组织有关人员制定雨期
施工计划，并组织各施工队对项目进行全面检查，对方案中各项措施进行落实、实施，检查施工中存在的隐患。所需材料要在雨期来临前落实到位；
进入雨期后，每周定期综合检查。项目经理部设专职的值班人员，保证昼夜有人值班并做好值班记录，同时要设天气预报员，负责收听和发布天气情
况。做好施工人员的预期施工培训工作。组织相关人员对施工现场进行一次全面检查，包括临时设施、临电、机械设备、模板变形、支撑强度、排水
情况等。检查施工现场的排水设施，疏通各种排水渠道，清理雨水排水口，保证雨天排水通畅。（2）施工现场管理加强天气预报工作，防止暴雨突
然袭击，合理安排每日工作。施工现场设专职安全员，各施工机械台、班组的主要负责人兼职安全员，建立安全责任体系。（3）原材料及半成品的
储存和堆放应将模板原材料及成品及时覆盖，保证原材料不受雨水的影响。设备、材料不宜堆放在低洼处。模板全部卸到指定区域，上面覆盖塑料布
和彩条布，保证钢、木模板不生锈、受潮。手持电动工具，都必须安装漏电保护器，漏电保护器的容量要与用电机械的容量相符，并专机专用。雨施
前，对现场所有动力及照明线路、供电电器设施进行一次全面检查，对线路老化、安装不良、跑漏电现象，必须及时修理和更换，严禁迁就使用。各
种电器动力设备，雨施前必须进行绝缘、接地、接零保护的遥测，若发现问题应及时解决。第八章质量通病控制措施1、模板未清理干净（1）现
象：①模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙，且有垃圾夹杂物。②模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建
筑垃圾，拆模后发现砼有缝隙，且有垃圾杂物。（2）原因分析：①钢筋绑扎完毕，未用压力水冲洗模板，封模前未进行清扫。②墙柱根部，梁
柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫。（3）防治措施：①钢筋绑扎完毕，用高压水冲洗模板，清除模内垃圾。②封模前派
专人清扫模内垃圾。③墙柱根部、梁柱接头处预留清扫孔，预留孔尺寸≥100mm100mm,模内垃圾清除完毕后及时封严清扫口。2、顶
板模板缺陷（1）现象：板中部下挠；板底混凝土面不平；；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。（2）原因分析：①模板龙骨用料较小或
间距偏大，不能提供足够的强度以及刚度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠底过大。②板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加
，支撑下沉，板模下挠。③板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差。④将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土
后，板模板吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。（3）防治措施：①楼板模板下的龙骨和牵杠木应由模板设计计算确
定，确保有足够的强度和刚度，支承面要平整。②支撑材料应有足够强度，前后左右相互搭牢增加稳定性；支撑如撑在软土地基上，必须将地面预
先夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板，以增加支撑在地面上的接触面，保证在混凝土重量作用下不发生下沉（要采取措施消除泥地受
潮后可能发生的下沉）。③木模板板模与梁模连接处，板模应铺到侧模外口齐平，避免模板嵌入梁混凝土内，以便于拆除。④板模板应按规定要
求起拱。钢木模板混用时，缝隙必须嵌实，并保持水平一致。3、柱模板缺陷（1）现象：①炸模，造成截面尺寸不准，鼓出、漏浆，混凝土不密
实或蜂窝麻面。②偏斜，一排柱子不在同一轴线上。③柱身扭曲，梁柱接头处偏差大。（2）原因分析：①柱箍筋间距太大或不牢，钢筋骨架
缩小，或木模钉子被混凝土压力拔出。②测放轴线不认真，梁柱接头处未按大样图安装组合。③成排柱子支模不跟线，不找方，钢筋偏移未扳正
就套柱模。④模板两侧松紧不一，未进行模板柱箍和穿墙螺栓设计。（3）防治措施：①成排柱子支模前，应先在底部弹出通线，将柱子位置兜
方找中。②柱子支模前必须先校正钢筋位置。③成排柱子支撑时应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间各根柱模。
④根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔500～800mm应加设牢固的柱箍，必要时增加对拉螺栓，防止炸模。4、板模板缺陷（1）现
象：板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。（2）原因分析：①模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足
够的刚度及强度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠度过大。②板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。
（3）防治措施：①现浇板模板下的龙骨应有模板设计计算确定，确保足够的刚度和强度，支撑面要平整。②支撑材料应有足够的强度，前后左右
相互搭牢增加稳定性；支撑如支撑再软土地基上，应先将地面夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板，以增加支撑再地面的接触面，保证
在混凝土重量作用下不发生下沉。③板模板应按规定要求起拱。5、墙模板缺陷（1）现象：①炸模、倾斜变形，墙体不垂直。②墙体厚薄不
一，墙面高低不平。③墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。④墙角模板拆不出。（2）原因分析：①模板制作不平整
，厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严，不平，支撑不牢，没有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模。②模板间
支撑方法不当，如只有水平支撑，当1墙振捣混凝土时，墙模受混凝土侧压力作用向两侧挤出，○1墙外侧有斜撑顶住，模板不易外倾；而○1墙与
○2墙间只有水平支撑，侧压力使○1墙模板鼓出，水平支撑推向○2墙模板，使模板内凹，墙体失去平直；当○2墙浇筑混凝土时，其侧压力推向
○3墙，使○3墙位置偏移更大。③角模与墙板拼接不严，水泥浆漏出，包裹模板下口。拆模时间太迟，模板与混凝土粘结力过大。④未涂刷隔
离剂。（3）防治措施：①墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。②墙身中间应根据模板设计书配制对拉螺栓，模板两侧以连杆增强强
度来承担混凝土的侧压力，确保不炸模。两模板之间，应根据墙的厚度用钢管或硬塑料撑头，以保证墙体厚度一致。③模板面应涂刷隔离剂。④
外墙所设的拉顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置应有模板设计确定。6、楼梯模板缺陷（1）现象：楼梯侧帮露浆、麻面，底部不平。（2）原
因分析：①楼梯底模采用钢模板，遇有不能满足模数配齐时，以木模板相拼，楼梯侧帮模也用木模板制作，易形成拼缝不严密，造成跑浆。②底
板平整度偏差过大，支撑不牢靠。（3）防治措施：①侧帮在梯段处可用钢模板，以2mm厚薄钢板模和8号槽钢点焊连接成型，每步两块侧帮必
须对称不使用，侧帮与楼梯培养帮用U形卡连接。②底模应平整，拼缝要严密，符合施工规范要求，若支撑杆细长比过大，应加剪力撑撑牢。③
采用胶合板组膈模板时，楼梯支撑底板的木龙骨间距宜为300-500mm，支承和横托的间距为800-1000mm，托木两端用斜支撑支柱
，下用单楔楔紧，斜撑间用牵杠互相拉牢，龙骨外面钉上外帮侧板，其高底与踏步口齐，踏步侧板下口钉1根小支撑，以保证踏步侧板的稳固。7、
轴线位移（1）现象：混凝土浇筑后拆除模板时，发现柱、墙实际位置与建筑物轴线位置有偏移。（2）原因分析：①翻样不认真或技术交底不清
，模板拼装时组合件未能按规定到位。②轴线测放产生误差。③墙、柱模板根部和顶部无限位措施或限位不牢，发生偏位后又未及时纠正，造成
累积误差。④支模时，未拉水平、竖向通线，且无竖向垂直度控制措施。⑤模板刚度差，未设水平拉杆或水平拉杆间距过大。⑥混凝土浇筑时
未均匀对称下料，或一次浇筑高度过高造成侧压力大挤偏模板。⑦对拉螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成轴线偏位。（3）防治措施：①严
格按1/10-1/15的比例将各分部、分项翻成详图并注明各部位编号、轴线位置、几何尺寸、剖面形状、预留孔洞、预埋件等，经复核无误后
认真对生产班组及操作工人进行技术交底，作为模板制作，安装的依据。②模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收，确认无误后才能支模。
③墙、柱模板根部和预部必须设可靠的限位措施，如采用现浇楼板混凝土上预埋短钢筋固定钢支撑，以保证底部位置准确。④支模时要拉水平、
竖向通线，并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。⑤根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足
够强度、刚度及稳定性。⑥混凝土浇筑前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。⑦混凝土浇筑时，要
均匀对称下料，浇筑高度应严格控制在施工规范允许的范围内。8、标高偏差（1）现象：测量时，发现混凝土结构层标高度及预埋件、预留孔洞的
标高与施工图设计标高之间有偏差。（2）原因分析：①楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部未找平。②模板顶部
无标高标记，或未按标记施工。③高层建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。④预埋件、预留孔洞未固定牢，施工时未重视施工方法。
⑤楼梯踏步模板未考虑装修层厚度。（3）防治措施：①每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须做找平。②模板顶部设标高标记，严格
按标记施工。③建筑楼层标高由首层±0.000标高控制，严禁逐层向上引测，以防止累计误差，当建筑高度超过30m时，应另设标高控制线
，每层标高引测点应不少于2个，以便复核。④预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或
套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件模板。⑤楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。9、
结构变形（1）现象：拆模后发现混凝土柱、梁、墙出现鼓凸、缩颈或翘曲现象。（2）原因分析：①支撑及围檩间距过大，模板刚度差。②组
拼小钢模，连接件未按规定设置，造成模板整体性差。③墙模板无对拉螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小。④竖向承重支撑在地基土上未夯实
，未垫平板，也无排水措施，造成支随部分地基下沉。⑤门窗洞口内模间对撑不牢固，易在混凝土振捣时模板被挤偏。⑥梁、柱模板卡具间距达
大，或未夹紧模板，或对拉螺栓配备数量不足，以致局部模板无法承受混凝土振捣时产生的侧向压力，导致局部爆模。⑦浇筑墙、柱混凝土速度过
快，一次浇灌高度过高，振捣过度。⑧采用木模板或胶合板施工，经验收合格后未及时浇筑混凝土，长期日晒雨淋面变形。（3）防治措施：①
模板及支撑系统设计时，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土的自得及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力、刚度和
稳定性。②梁底支撑间距应能够保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形，支撑底部若为泥土地基，应先认真夯实，设排水沟，并铺放通长
垫木或型钢，以确保支撑不沉陷。③组合小钢模拼装时，连接件应按规定放置，围檩及对拉螺栓间距、规格应按设计要求设置。④梁、柱模板若
采用卡蛤时，其间距要规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小。⑤梁、墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口
宽度。⑥浇捣混凝土时，要均匀对称不下料，严格控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模
板变形。⑦对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3
/1000。⑧采用木模板、胶合板模板施工时，经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止木模板长期暴晒雨淋发生变形。10、接缝不严（1）现
象：由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。（2）原因分析：①翻样不认真或无误
，模板制作马虎，拼装时接缝过大。②木模板安装周期过长，因木模干缩造成裂缝。③木模板制作粗糙，拼缝不严。④浇筑混凝土时，木模板
未提前浇水湿润，使其胀开。⑤钢模板变形未及时修整。⑥钢模板接缝措施不当。⑦梁、柱交接部位，接头尺寸不准、错位。（3）防治措施
：①翻样要认真，严格按1/10-1/50比例将各分部分项细部翻成详图，详细编注，经复核无误后认真向操作工人交底，强化工人质量意识
，认真制作定型模板和拼装。②严格控制木模板含水率，制作时拼缝严密。③木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润
，使其胀开密缝。④钢模板变形，特别是边杠外变形，要及时修整平直。⑤钢模板间嵌缝措施要控制，不能用油毡、塑料布，水泥袋等去嵌缝堵
漏。⑥梁、柱交接部位支撑要牢靠，拼缝要严密（必要时缝间加双面胶纸），发生错位要校正好。11、脱模剂使用不当（1）现象：模板表面用
废机油涂刷造成混凝土污染，或混凝土残浆不清除即刷脱模剂，造成混凝土表面出现麻面等缺陷。（2）原因分析：①拆模后不清理混凝土残浆即
刷脱模剂。②脱模剂涂刷不匀或漏涂，或涂层过厚。③使用了废机油脱模剂，既污染了钢筋及混凝土，又影响了混凝土表现装饰质量。（3）防
治措施：①拆模后，必须清除模板上遗留的混凝土残浆后，再刷脱模剂。②严禁用废机油作脱模剂，脱模剂材料选用原则应为：既便于脱模又便
于混凝土表面装饰。选用的材料有皂液、滑石粉、石灰水及其混合液和各种专门化学制品脱模剂等。③脱模剂材料宜拌成稠状，应涂刷均匀，不得
流淌，一般刷两度为宜，以防漏刷，也不宜涂刷过厚。④脱模剂涂刷后，应在短期内及时浇筑混凝土，以防隔离层遭受破坏。第九章成品保护1
、安装完毕的平台模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台，模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此
保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的
墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板
，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土
的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。4、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。5、模板
吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时，撬棒下要支垫木方，要注意保护模板
下面的海绵条或砂浆找平层。6、冬季施工防止砼受冻，当砼达到规范规定的拆模强度后方准拆模，否则会影响砼质量。附件：模板及脚手架计算木
方按4090mm计算，钢管按照Ф48×2.8计算，墙模板按15mm多层板计算，梁板模板按13mm厚多层板计算。一、墙模板（木模）
安全计算书（一）计算依据1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-201
63、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50
017-2003（二）计算参数基本参数计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土墙厚度h(mm)400混凝土
墙计算高度H(mm)5100混凝土墙计算长度L(mm)4000次楞布置方向竖直方向次楞间距a(mm)200次楞悬挑长度a1(mm)
200主楞间距b(mm)600主楞悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露主楞合并根数ZLn2对拉螺栓横向间距(mm)600
对拉螺栓竖向间距(mm)/材料参数主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×2.7次楞类型矩形木楞次楞规格40×90面板类型覆面木胶合板面板规
格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M16荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土下料方式溜槽
、串筒、导管或泵管下料混凝土重力密度γc(kN/m^3)24混凝土坍落度150混凝土下料产生的水平荷载Q2k(kN/m^2)2混凝
土坍落度影响修正系数β1结构重要性系数Υ01.1可变荷载组合系数Ψcj0.9模板及支架的类型系数α0.9（图1）纵向剖面图（图2）
立面图（三）荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.28γct0βV0.5＝0.28×24×4×1×20.5=38.014kN/
m2F2=γcH＝24×5100/1000=122.4kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝38.014kN/m2承载能力
极限状态设计值S＝Υ0（1.35αG4k+1.4ΨcjQ2k）则：S=1×(1.35×0.9×38.014+1.4×0.9×2)=
48.707kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝38.014kN/m2（四）面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据
施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=
1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验
算q＝bS＝1×48.707=48.707kN/m（图3）面板强度计算简图（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.244kN·
mσ＝Mmax/W＝0.244×106/37500=6.494N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=
1×38.014=38.014kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm)νmax＝0.245mm≤[ν]＝200/
400=0.5mm满足要求（五）次楞验算次楞计算的假定跨数要符合实际工况，荷载统计如下：q＝aS＝200/1000×48.707=
9.741kN/mqk＝aSk＝200/1000×38.014=7.603kN/m1、抗弯强度验算（图7）次楞强度计算简图（图8）
次楞弯矩图Mmax＝0.32kN·mσ＝Mmax/W＝0.32×106/(54×1000)=5.927N/mm2≤[f]＝15N/
mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次楞剪力图(kN)Vmax＝3.131kNτ=VmaxS0/(Ib)=3.131×103×4
0.5×103/(243×104×4×10)=1.305N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）次楞挠度计
算简图（图11）次楞挠度图(mm)ν＝0.157mm≤[ν]＝600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=6.12
3KNRmaxk=4.779KN（六）主楞验算墙模主楞的跨度一般是较大的，主楞计算的假定跨数要符合实际工况，计算简图如下：（图12
）主楞强度计算简图1、抗弯强度验算（图13）主楞弯矩图Mmax＝1.225kN·mσ＝Mmax/W＝1.225×106/(8.24
×1000)=148.621N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主楞剪力图Vmax＝7.658k
Nτ=VmaxS0/(Ib)=7.658×103×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=19.859N/mm2
≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）主楞挠度计算简图（图16）主楞挠度图(mm)ν＝0.711mm≤[ν]＝
450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=18.387kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N
：N＝18.387kN≤Ntb=24.5kN满足要求二、方柱可调钢柱模板计算书已知条件：方柱钢模板面板为6mm厚钢板，横肋为10方
管，最大间距为600mm，柱模板最大1220X1220mm，本工程柱截面最大为（800x800mm），用T型杆φ20的勾栓连接,间
距最大600mm，吊钩为φ20圆钢。2.1面板计算（1）、计算简图：新浇注砼侧压力值取F=101KN/m2，面板按单向受力计算，按
三跨连续计算，取纵向10mm宽板带为计算单元，故q=0.101N/mm，计算简图如图所示：（2）、强度计算按静荷载最大查得弯矩
系数Km=-0.100Mmax=Kmql2=0.100×0.101×3002=909N·mmWx=bh2/6=10×62/6=6
0mm2故面板最大内力值为：σ=Mmax/(rxWx)=909/(1×60)=15.15N/mm2（3）、挠度验算：查表得挠度系数Kf=0.677fmax=Kfql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2
,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故fmax=0.667×0.101×3004/(100×2.06×105×180
)=0.147mm2.2横肋计算（1）、计算简图：横肋的支承点为T型杆φ22的勾栓，按承受均布荷载q=0.101×1200=121
.2N/mm,计算简图如吓所示：（2）、强度验算：横肋下端为悬臂结构，验算下端支座A处强度：MA=qL12/2=121.2×30
02/2=5.45×106N·mm截面特征值：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。σA=MA/W=5.45×10
6/(79.4×103)=68.63N/mm2系数查表得：MB=-0.115qL22=0.115×121.2×6002=5.1×106N·mmσB=MB/W=5.1×106/
(79.4×103)=63.2N/mm2m，跨度最大，故主要验算ＢＣ跨的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度fmax=系数×qL4/24EI,
而系数与Ｋ1=4Mc/qL32及K2=4MB/qL32有关。MC=qL12/2=121.2×3002/2=5.45×106N·
mmMB=由以上计算所得结果，即ＭＢ＝5.1×106N·mm故Ｋ1=4Mc/qL32=4×5.45×106/(121.2×600
2)=0.50K2=4MB/qL32=4×5.1×106/(121.2×6002)=0.48根据Ｋ1、K2查表得系数为：
0.335故fmax=0.335×qL4/24EI=0.335×121.2×6004/(24×2.06×105×396×104)=
0.27mm2.3连接勾栓计算宽度为800mm的柱模板用φ20的勾栓连接：Ｎ=PA=0.101×4400×800=0.31×10
6Nφ20的勾栓截面面积A=201mm2主要受剪:τ=Ｐx/Ａ=0.31×106/（28×201）=55.08N/mm2<[τ
]=125N/mm2故满足要求。2.4焊缝计算主要计算面板与肋之间的焊缝计算：q=0.101×300=30.3N/mm,按两跨
连续梁计算：Ｖ＝0.625qL=0.625×30.3×600=11362.5N,焊缝长度lw=V×a/(0.7Hhffw),焊缝间
距a取300mm，肋高Ｈ＝80mm，焊缝高度hf=5mm，fw=160N/mm2故最小焊缝长度：lw=V×a/(0.7Hhffw)
=11362.5×300/(0.7×80×5×160)=76.1mm实际加工时焊缝为焊150mm，间距300mm，故满足要求。2.
5吊钩计算1.吊钩采用φ20圆钢，截面面积Ａ＝314.22mm2，每块柱模板上设1个吊钩，按吊装6000×1200mm宽模板自
重0.756T计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×0.756=0.9828T.σ=Ｐx/Ａ=9828/(2×3
14.2)=15.63N/mm2<[σ]=215N/mm2均满足要求。三、方柱木模板计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规
范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《
钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数基本参数计算依据《建
筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)800混凝土柱边宽B(mm)800混凝土柱计算高度H(mm)5
400柱长边次楞根数m6柱短边次楞根数n6最低处柱箍距底部距离a(mm)200柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓
根数X1柱短边对拉螺栓根数Y1荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌
落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m^
2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m^2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×2.8次楞类型矩形木楞次楞规格40×
90面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M16（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷
载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218
kN/m2F2=γcH＝24×5400/1000=129.6kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承
载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.3
5G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)
=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可
按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/1
2=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）面板强度计算简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=
51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/37500=4
.424N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）面板挠度计算简图qk＝bSk=1×41.218=41.218
kN/m（图6）面板挠度图(mm)νmax=0.109mm≤[ν]＝160/400=0.4mm满足要求五、次楞验算柱子截面的长短边
分别进行安全验算如下：A、柱长边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：（图7）次楞强度计算简
图次楞上作用线荷载：q＝(L/m)S＝800/(6-1)/1000×51.844=8.295kN/mqk＝(L/m)Sk＝800/
(6-1)/1000×41.218=6.595kN/m1、强度验算（图8）次楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.175kN·mσ＝M
max/W＝0.175×106/(54×1000)=3.237N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次楞剪
力图(kN)Vmax=2.092kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.092×103×40.5×103/(243×104×4×1
0)=0.871N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）次楞挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)ν=0
.048mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.171kNRmaxk=3.316kNB、柱
短边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：（图12）次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(
B/n)S＝800/(6-1)/1000×51.844=8.295kN/mqk＝(B/n)Sk＝800/(6-1)/1000×41
.218=6.595kN/m1、强度验算（图13）次楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.175kN·mσ＝Mmax/W＝0.175×
106/(54×1000)=3.237N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次楞剪力图(kN)Vmax=
2.092kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.092×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.871N/m
m2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）次楞挠度计算简图（图16）次楞挠度图(mm)ν=0.048mm≤[ν]＝
500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.171kNRmaxk=3.316kN六、柱箍验算柱子截面的长短边
分别进行安全验算如下：A、柱长边柱箍验算取s=(800+(90+48)×2)/(1+1)=538mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递
至柱箍。（图17）柱箍强度计算简图1、强度验算（图18）柱箍弯矩图(kN·m)Mmax＝0.963kN·mσ＝Mmax/W＝0.9
63×106/(8.5×1000)=113.254N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图19）柱箍剪力图(k
N)Vmax=8.721kNτ=VmaxS0/(Ib)=8.721×103×5.72×103/(20.38×104×1.12×1
0)=21.854N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图20）柱箍挠度计算简图（图21）柱箍挠度图(mm)
ν＝0.221mm≤[ν]＝538/400=1.345mm满足要求4、支座反力计算Rmax1=17.441kNB、柱短边柱箍验算取
s=(800+(90+48)×2)/(1+1)=538mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍。（图22）柱箍强度计算简图1、强度
验算（图23）柱箍弯矩图(kN·m)Mmax＝0.963kN·mσ＝Mmax/W＝0.963×106/(8.5×1000)=113
.254N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图24）柱箍剪力图(kN)Vmax=8.721kNτ=VmaxS
0/(Ib)=8.721×103×5.72×103/(20.38×104×1.12×10)=21.854N/mm2≤[fv]＝1
20N/mm2满足要求3、挠度验算（图25）柱箍挠度计算简图（图26）柱箍挠度图(mm)ν＝0.221mm≤[ν]＝538/400
=1.345mm满足要求4、支座反力计算Rmax2=17.441kN七、对拉螺栓验算N＝max(Rmax1,Rmax2)=max
(17.441,17.441)=17.441kN≤24.5kN满足要求四、140mm厚楼板模板(碗扣式)计算书一、计算依据1、《建
筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设
计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、
《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ1
66-2016楼板厚度h(m)0.14楼板边长L(m)8楼板宽B(m)5立杆材质Q235模板支架高度H(m)5.8立杆纵向间距1a
(m)1.2立杆横向间距lb(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2主楞布置方向平行于楼板长边结构表面要求表面外露次楞间距a(m)0
.25次楞悬挑长度a1(m)0.3主楞悬挑长度b1(m)0.3立杆规格LG-A-240材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm
(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31次楞类型矩形木楞次楞规格40×90主楞类型圆钢管
主楞规格Ф48×2.8主楞合并根数2钢管类型Ф48×2.8荷载参数可调托撑承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)
/立杆垫板面积A(m^2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.1计算模板及次楞时均布活荷载Q1k(kN/m^2)2.5计算模板及次楞时集中活荷载Q2
k(kN)2.5计算主楞时均布活荷载Q3k(kN/m^2)1.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)2.5是否
考虑风荷载是省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙程度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中小城市郊区基本风压值Wo(k
N/m^2)0.3沿风荷载方向架体搭设的跨数n6结构重要性系数Υ01模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)1000模板支撑架
顶部模板高度Hb(mm)700设计简图如下：（图1）模板设计平面图（图2）模板设计剖面图1（图3）模板设计剖面图2三、面板验算根据
《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24
000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控
制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=1×(1.2×(0.2+(24+1.1)×0.
14)×1+1.4×2.5×1)=7.957kN/m由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b
+1.4×0.7Q1kb}=1×(1.35×(0.2+(24+1.1)×0.14)×1+1.4×0.7×2.5×1)=7.464k
N/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.957,7.464)=7.957kN/m（图4）面板计算简图1B.当可
变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=1×(1.2×(0.2+
(24+1.1)×0.14)×1)=4.457kN/mp1=Υ0×1.4Q2k=1×1.4×2.5=3.5kN（图5）面板计算简图
2（图6）面板弯矩图Mmax=0.062kN·m；σ=Mmax/Wm=106×0.062/24000=2.59N/mm2≤[f]=
31N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(1.1+24)×0.14)×1=3.71
4kN/m（图7）面板挠度图（图8）面板挠度图ν=0.114mm≤[ν]=1mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程
实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。1、强度验算由《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）中4.1.2条第一款规定“当
计算模板和直接支撑模板的小梁（次楞）时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其最大
值”。q1=Υ0×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.
4×0.7Q1k]×a1=1×max(1.2×(0.2+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5,1.35×(0.2+(1.1
+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5)×0.25=1.989kN/m（图9）次楞计算简图q2=Υ0×1.2×(G1k+(G
3k+G2k)×h)×a1=1×1.2×(0.2+(1.1+24)×0.14)×0.25=1.114kN/mp=Υ0×1.4×Q2
k=1×1.4×2.5=3.5kN（图10）次楞计算简图经过分析以上两种不同的受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下（图11）次楞弯
矩图Mmax=0.143kN·mσ=Mmax/Wx=0.143×106/(54×103)=2.652N/mm2≤[f]=15N/m
m2满足要求2、抗剪验算同时经过计算最不利的次楞弯矩图的工况下得到次楞剪力图如下：（图12）次楞剪力图Qmax=0.955kNτm
ax=QmaxS/(Ib)=0.955×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.398N/mm2≤[τ]=2N
/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.2+(1.1+24)×0.14)×0.25=0.9
29kN/m（图13）次楞挠度图（图14）次楞挠度图跨中νmax=0.101mm≤[ν]=3.6mm满足要求五、主楞验算主楞计算跨
数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。由《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）中4.1.2条第一款
规定“当计算直接支撑小梁（次楞）的主梁时，均布活荷载可取1.5kN/m2”。荷载通过次楞以集中力的方式传递至主楞。故需对次楞在活荷
载1.5kN/m2的工况下进行计算其最大的支座反力。A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]
a1+1.4Q3ka1}=1×(1.2×(0.2+(1.1+24)×0.14)×0.25+1.4×1.5×0.25)=1.639k
N/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4×0.7Q3ka1}=1×(1.
35×(0.2+(1.1+24)×0.14)×0.25+1.4×0.7×1.5×0.25)=1.621kN/m取最不利组合得：q=
max[q1,q2]=max(1.639,1.621)=1.639kN此时次楞的荷载简图如下（图15）次楞强度计算受力简图用于挠度
计算时的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.2+(1.1+24)×0.14)×0.25=0.929kN/m此
时次楞的荷载简图如下（图16）次楞挠度计算受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.524kNRkmax=0.864kN还需考虑
主楞自重，则自重标准值为gk=62.4/1000=0.062kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×62.4/10
00=0.075kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图17）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图18）
主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图19）主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.886kN·mσ=Mmax/Wm=0.886×10
6/(8.5×103)=104.194N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图20）主楞剪力图(kN)Vmax
=Qmax=4.782kNτmax=VmaxS/(Ib)=4.782×1000×5.72×103/(20.38×104×1.12×
10)=11.983N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图21）主楞变形图(mm)υmax=1.02mm≤[
ν]=4.8mm满足要求4、支座反力立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力，故：Vmax=8.138kN六、立杆承载力验算根据规范
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2016）中相关规定应如实计算立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值。架
体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-240，立杆长度为LL=2
.4m，故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=5.8/2.4=2.417查规范附录A得单根立杆重量为mLG=13.34×9.8/1
000=0.131kN则立杆总重：GLG=T1×mLG=2.417×0.131=0.316kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一
个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为1.2m、0.9m，故水平杆规格分别为HG-120、HG-90查规范表3.2.5得水平杆重量分别
为mHa=4.78×9.8/1000=0.047kNmHb=3.63×9.8/1000=0.036Kn架体水平杆的步数为：T2=H
/h+1=5.8/1.2+1=5.833则水平杆总重：GHG=T2×(mHa+mHb)=5.833×(0.047+0.036)=0
.481kNC.竖向剪刀撑自重：根据实际施工情况，绝大部分均采用扣件式钢管剪刀撑代替竖向写成杆，故我们按扣件式剪刀撑进行简化计算。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中6.3.9条规定剪刀撑宽度宜为6-9m，剪刀撑间距可按4跨简化，对于
大于4跨的这样计算偏于安全符合构造措施。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）中附录B的规定，扣件式剪刀撑钢
管（48.3×3.6）的自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]0.5+[(4lb
)2+(4h)2]0.5}×0.0397=(((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5+((4×0.9)2+(4×1.2)2)0
.5)×0.0397=0.508kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于8m，且应在架体顶层水平杆设置一道，故剪刀撑道数
可按下式计算：T3=H/8+1=5.8/8+1=1.725水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T
3×2×[(4la)2+(4lb)2]0.5×0.0397=1.725×2×((4×1.2)2+(4×0.9)2)0.5×0.03
97=0.822kNE.可调托撑：根据规范表3.2.5规定，根据施工实际情况，多数情况下选用KTC-60、KTC-75型号的可调托
撑，我们取KTC-75型号可调托座的自重进行计算，这样偏于安全。可调托撑自重为：GTC=0.0969kN架体的底座或垫板自重予以忽
略。根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.316+0.481+0.508
+0.822+0.0969=2.223kN1、不考虑风荷载根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.9
条规定，取立杆伸出顶层水平杆长度a=650mm，立杆计算长度系数μ=1，取立杆计算长度附加系数k=1.155立杆计算长度为：l0=
kμ(h+2a)=1×1.155×(1.2+2×0.65)=2.888m=l0/i=2.888×1000/(1.6×10)=180
.469[]=230满足要求根据值查规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）附录C得到=0.219根据《建筑施
工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.9条规定，应计算立杆自由端高度h0=0.65×1000=650mm的立杆
承载力，其取值应根据a=650mm和a=200mm对应的立杆承载力线性插入取值。P650=φAf/Υ0=0.219×3.98×10
0×205×0.001/1=17.873kNP200=1.2×P650=1.2×17.873=21.448kN根据线性插入法可得：
P650=17.873kN根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.3条规定应分别对由可变荷载控制的组
合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2×[GZ+G1k+
(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4Q4k×la×lb=1.2×(2.223+0.2+(24+1.1)×0.14)×1.2
×0.9+1.4×2.5×1.2×0.9=11.474kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35×[GZ+G1k+(G2k+G3k)
×h]×la×lb+1.4×0.7×Q4k×la×lb=1.35×(2.223+0.2+(24+1.1)×0.14)×1.2×0.
9+1.4×0.7×2.5×1.2×0.9=11.302kNN=max（N1，N2）=max(11.474,11.302)=11.
474kN≤P650=17.873kN满足要求2、考虑风荷载根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中4.2.
6条、5.3.5条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷
载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。查询《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范
》（JGJ166）附录B得：架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μz=1风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：工况1、钢筋未绑扎
，只有支撑架体和底模；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；风荷载对
架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况3、混凝土浇筑完成时；风荷载主要对立杆附加轴力有影响，风荷载对架体的倾覆影
响不是主导工况。首先计算风荷载对立杆附加轴力的影响，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中4.2.6条、5
.3.5条，当计算模板支撑架竖向栏杆围挡（模板）的风荷载标准值ωmk时，封闭栏杆（含安全网）体型系数μs=1.0，模板体型系数取1
.3。封闭栏杆（含安全网）的风荷载标准值为ωmk1=μsμzω0=1×1×0.3=0.3kN/m2封闭栏杆（含安全网）的风荷载为F
wk1=la×(Hm-Hb)×ωmk1=1.2×(1000-700)/1000×0.3=0.108kN侧模的风荷载标准值为ωmk2
=μsμzω0=1.3×1×0.3=0.39kN/m2侧模的风荷载标准值为Fwk2=la×Hb×ωmk2=1.2×700/1000
×0.39=0.328kN则Fwk=Fwk1+Fwk2=0.108+0.328=0.436kN当计算模板支撑架体风荷载标准值ωfk
时，为了计算架体的体型系数须根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表8.3.1中第33项规定n榀桁架相关计算，其中η
的取值需根据架体挡风系数φ=(la+h)×48.3/(la×h)=1.2×(1.2+1.2+0.325×1.2×1.2)×0.04
83/(1.2×1.2)=0.115以及lb/la=0.9/1.2=0.75查表得到η=0.97为。μs=μstw=μst×(1-
ηn)/(1-η)=μs1×φ×(1-ηn)/(1-η)=1.2×0.115×(1-0.976)/(1-0.97)=0.771则ω
fk=μsμzω0=0.771×1×0.3=0.231kN/m2故qwk=la×ωfk=1.2×0.231=0.278kN/m模板
支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值：MTk=0.2×H2×qwk+H×Fwk=0.5×5.82×0.278+5.8×0.
436=7.197kN·m则立杆最大附加轴力标准值为：Nwk=6n×MTk/[(n+1)(n+2)B]=6n×MTk/[(n+1)
(n+2)nlb]=6×6×7.197/((6+1)×(6+2)×6×0.9)=0.857kN模板支撑架由风荷载产生的弯矩标准值为
：Mwk=la×μst×μz×ω0×h2/10=1.2×1.2×0.115×1×0.3×1.22/10=0.007kN·m模板支撑
架由风荷载产生的弯矩设计值为：Mw=1.4×0.6×Mwk=1.4×0.6×0.007=0.006kN·m考虑风荷载情况下：Pw6
50=ΦA(f/Υ0-Mw/W)=0.219×4.93×100×(205×0.001/1-0.006×1000/5150)=
22.013kNPw200=1.2×P650=1.2×22.013=26.416kN根据线性插入法可得：Pw650=22.013k
N根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.3条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合
分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。第一种情况：由可变控制的组合：N3=1.2×[GZ+G1k+(G2k+G
3k)×h]×la×lb+1.4×[(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.2×(2.223+0.2+(24+1.1)
×0.14)×1.2×0.9+1.4×((2+1.35×0.5)×1.2×0.9+0.6×0.857)=12.459kN由永久荷载
控制的组合：N4=1.35×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×[0.7×(Qk+κQk)×la×lb+
0.6×Nwk]=1.35×(2.223+0.2+(24+1.1)×0.14)×1.2×0.9+1.4×(0.7×(2+1.35×
0.5)×1.2×0.9+0.6×0.857)=12.207kNN=max（N3，N4）=max(12.459,12.207)=1
2.459kN≤P650=17.873kN满足要求第二种情况：由可变控制的组合：N5=1.2×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×
h]×la×lb+1.4×(Qk+κQk)×la×lb=1.2×(2.223+0.2+(24+1.1)×0.14)×1.2×0.
9+1.4×(2+1.35×0.5)×1.2×0.9=11.739kN由永久荷载控制的组合：N6=1.35×[GZ+G1k+(G2
k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQk)×la×lb=1.35×(2.223+0.2+(24+1.1)×0
.14)×1.2×0.9+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×0.9=11.487kNN=max（N5，N6）=ma
x(11.739,11.487)=11.739kN≤Pw650=22.013kN满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受
力N=8.138kN≤[N]=30kN满足要求八、架体抗倾覆验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.
3.11条规定，我们计算抗倾覆时按最不利工况考虑，即架体上无集中堆放物料，抗倾覆力矩仅考虑模板支架及附件自重和顶部模板等物料自重。
则抗倾覆判断公式如下：因：GZ/(la×lb)+G1k=2.223/(1.2×0.9)+0.2=2.258kN/m23Υ0×MTk
/[(n×lb)2×la]=3×1×7.197/((6×0.9)2×1.2)=0.617kN/m2故：GZ/(la×lb)+G1k
>3Υ0×MTk/[(n×lb)2×la]满足要求五、碗扣式梁（400X900）模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技
术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124
、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20161、计算参数基本参数
混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)8模板支架高度H(m)5.8计算依据《建筑施工碗扣式钢
管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016模板荷载传递方式可调托座次楞悬挑长度a1(mm)400梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板
厚度hb/剪刀撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立杆间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m)0.9水平杆步距
h1(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度h0(mm)300梁底立杆根
数n1次楞根数m5架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主楞类型几字梁主楞规格44×80次楞类型矩形木楞次楞规格40×9
0面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48×2.8荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力
特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/基本
风压值Wo(kN/m2)/模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自
重标准值G3k(kN/m3)1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)
22、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板
上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm
3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+
(G2k+G3k)h]b+1.4Q3kb}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×2×1)
=27.522kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q3kb}=
0.9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×0.7×2×1)=29.891kN/m取最不利组合
得：q=max[q1,q2]=max(27.522,29.891)=29.891kN/m（图3）面板强度计算简图（图4）面板弯矩图
Mmax=0.037kN·mσ=Mmax/W=0.037×106/24000=1.557N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求
2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1=23.15kN/m（
图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm)ν=0.018mm≤[ν]=400/((5-1)×400)=0.25mm满足要求三
、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0
.2+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(5-1)+1.4×2×400/1000/(5-1))=2.752k
N/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.3
5×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(5-1)+1.4×0.7×2×400/1000/(5-1)
)=2.989kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.752,2.989)=2.989kN/m计算简图：（图
7）次楞强度计算简图1、强度验算（图8）次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.383kN·mσ=Mmax/W=0.383×106/(
54×1000)=7.085N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次楞剪力图(kN)Vmax=1.913k
Nτmax=VmaxS/(Ib)=1.913×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.797N/mm2≤[τ]
=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.5)×90
0/1000)×400/1000/(5-1)=2.315kN/m（图10）挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)νmax=0.7
92mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm满足要求四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节
点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计
算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.45将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至
主楞。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0
.2+(24+1.5)×900/1000)×400/((5-1)×1000)+1.4×2×400/((5-1)×1000))=2.
752kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.
9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×400/((5-1)×1000)+1.4×0.7×2×400/((
5-1)×1000))=2.989kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.752,2.989)=2.989
kN此时次楞的荷载简图如下（图12）次楞强度计算简图用于挠度计算时的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.2+
(24+1.5)×900/1000)×400/((5-1)×1000)=2.315kN/m此时次楞的荷载简图如下（图13）次楞挠度
计算简图根据力学求解计算可得：强度计算时的支座反力：R=3.707kN挠度计算时的支座反力：Rk=2.871kN还需考虑主楞自重，
则自重标准值为gk=60/1000=0.06kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×60/1000=0.0
65kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图14）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图15）主楞挠度计算简图1
、抗弯验算（图16）主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.578kN·mσ=Mmax/W=0.578×106/(166.667×10
00)=3.47N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主楞剪力图(kN)Vmax=6.244kNτma
x=QmaxS/(Ib)=6.244×1000×125×103/(833.333×104×10×10)=0.937N/mm2≤[τ
]=2N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主楞挠度图(mm)νmax=0.037mm≤[ν]=0.9×1000/(1+1)/4
00=1.125mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的
最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=1.202kN非端支座最大支座反力为：R2=16.194kN五、端支座扣件
抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.202kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座
最大支座反力为即为可调托座受力R2=16.194kN≤[N]=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座
考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.2×1000/(1.6×10)=75≤[λ]=150满足要求2、立杆稳定性验
算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.755梁侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1
.4Q3k]la1lb1=(1.2×(0.2+(24+1.5)×140/1000)+1.4×2)×1.2×0.9=7.91kN由第
五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=1.202kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=
max(N1+R1,R2)=16.194kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2×H×gk=16.194+1.2×0.06×(5
.8+(900-140)/1000)=16.666kNf=NB/(φA)=16.666×1000/(0.755×(3.98×100
))=55.462N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求六、碗扣式梁（400×1200）模板安全计算书一、计算依据1、《建筑
施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施
工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范
》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-20031、计算参
数基本参数计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016混凝土梁高h(mm)1200混凝土梁宽b(mm)4
00混凝土梁计算跨度L(m)6模板支架高度H(m)5.8模板荷载传递方式可调托座次楞悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧
有板梁侧楼板厚度hb(mm)140剪刀撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立杆间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距l
b(m)0.9水平杆步距h1(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度h0
(mm)400梁底立杆根数n1次楞根数m5架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主楞类型几字梁主楞规格44×80主楞合并
根数/次楞类型矩形木楞次楞规格40×90次楞合并根数/面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48×2
.8荷载参数可调托座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2模板（不含支架）自重
标准值G1k(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工荷载标准
值Qk(kN/m2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35脚手架安全等级2
级脚手架结构重要性系数γ01是否考虑风荷载否省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板支撑架
顶部模板高度Hb(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根
据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面
板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=40.705kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=44.202kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(40.705,44.202)=44.202kN/m（图3）面板强度简图1、强度验算（图4）面板弯矩图Mmax=0.055kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.055×106/24000=2.302N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×1=30.8kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm)ν=0.024mm≤[ν]=400/((5-1)×400)=0.25mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×400/1000/(5-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×400/1000/(5-1)=4.071kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×400/1000/(5-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×400/1000/(5-1)=4.42kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(4.071,4.42)=4.42kN/m（图7）面板强度计算简图1、强度验算（图8）次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.33kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.33×106/(54×1000)=6.119N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次楞剪力图(kN)Vmax=2.203kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1×2.203×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.918N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×400/1000/(5-1)=3.08kN/m（图10）挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)νmax=0.406mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=4.192kNRkmax=2.921kN四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.45主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=60/1000=0.06kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.2×60/1000=0.072kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图12）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图13）主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图14）主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.654kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.654×106/(166.667×1000)=3.923N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图15）主楞剪力图(kN)Vmax=7.058kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×7.058×1000×125×103/(833.333×104×10×10)=1.059N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算（图16）主楞挠度图(mm)νmax=0.038mm≤[ν]=0.9×1000/(1+1)/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=1.358kN非端支座最大支座反力为：R2=18.308kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.358kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=18.308kN≤[N]=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.44×(1.2+2×400/1000)=2.881ml02=kμ2h=1×2.292×1.2=2.75m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.881,2.75)=2.881mλ=l0/i=2.881×1000/(1.6×10)=180.042≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=2.881×1000/(1.6×10)=180.042根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.22根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.9×0.45+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.45=16.486kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.9×0.45+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.45=17.902kNN=max（N1，N2）=max(16.486,17.902)=17.902kNΥ0×N/(φA)=1×17.902×1000/(0.22×3.98×100)=204.527N/mm2≤f=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.75×1000/(1.6×10)=171.9根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.24此处还应考虑架体的自重产生的荷载由可变控制的组合：N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.9×0.45+1.2×5.8×0.147+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.45=17.507kN由永久荷载控制的组合：N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.9×0.45+1.35×5.8×0.147+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.45=19.051kNN=max（N3，N4）=max(17.507,19.051)=19.051kNΥ0×N/(φA)=1×19.051×1000/(0.24×(3.98×100))=199.193N/mm2≤f=205N/mm2满足要求 |
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