模板施工方案目录一、编制依据11.1施工图纸11.2施工组织设计及合同11.3主要规范、规程1二、工程概况12.1建筑概况12.2结构
概况22.3模板工程概况2三、施工部署33.1施工进度计划33.2劳动组织及职责分工33.3劳务分包层职责43.4技术准
备43.5物资准备43.6现场准备5四、主要施工方法及措施54.1施工流水段划分54.2模板及支撑选型设计6五、模板的加工
与存放185.1木模板的现场制作185.2模板制作加工的管理和验收的具体要求195.3模板的存放19六、模板的拆除与养护196.1
模板拆除196.2模板的维护与修理20七、质量保证措施217.1质量目标217.2质量保证体系217.3模板工程质量控制程序217
.4模板工程质量标准及控制21八、安全文明施工238.1安全生产及文明施工保证措施238.2成品保护措施248.3环境保护措施25
8.4节约材料措施25九、附录：模板验算计算书259.1楼板模板计算259.2梁模板计算369.3柱模板计算57一、编制依据1.1
施工图纸图纸类别图纸名称建筑施工图纸《》建筑施工图纸结构施工图纸《》结构施工图纸1.2施工组织设计及合同文件名称《》施工组织设计《
》建筑安装工程施工总承包合同1.3主要规范、规程类别名称编号规范、规程混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015建筑结
构荷载规范GB50009-2012木结构设计规范GB50005-2003建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013混凝土
结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162—2008建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20
16建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008钢管脚手架
扣件GB15831-2006建筑工程资料管理规程JGJ/T.185-2009标准建筑施工安全检查标准JGJ59-2011二、工程概
况2.1建筑概况总建筑面积207382.90m21#建筑13655.58㎡建筑占地面积146294.60m22#建筑47755.
96m23#建筑53718.20m24#建筑28565.11㎡5#建筑41668.78㎡生产配套机电设备房7361.05㎡建筑层高
1#建筑3层建筑高度20.55m2#建筑3层（局部4层）建筑高度22.81m3#建筑3层建筑高度20.81m4#建筑3层（局部4层
）建筑高度28.55m5#建筑3层建筑高度20.60m生产配套机电设备房2层建筑高度17.55m建筑性质多层工业厂房设计使用年限5
0年建筑防火设计生产火灾危险性等级丙类，建筑耐火等级一级2.2结构概况基础结构筏板基础结构形式1~5#建筑，钢框架结构生产配套机
电设备房，框架结构抗震设防烈度7度建筑抗震设防类别丙类构件主要截面尺寸底板厚度（mm）1-5#建筑，400生产配套机电设备房，50
0楼板厚度（mm）130,150梁截面尺寸（mmmm）200400，200500，250700，300900，3009
50,4001000，4001200，5001200，5501300,5501600框架柱（mmmm）75075
0外墙厚度（mm）300剪力墙厚度（mm）3002.3模板工程概况本工程1-5#建筑为钢框架结构，生产配套机电设备用房为混凝土框
架结构，本工程仅此框架结构单体涉及模板应用。本方案内容涵盖生产配套机电设备用房、水池墙体、楼梯、后浇带等，基础底板及集水坑、电梯井
坑模板施工详见《混凝土施工方案》，地下管廊模板施工详见《管廊施工方案》，模板工程施工概况见下表：部位模板体系备注降板、电梯基坑、集
水坑15厚双面覆膜多层板+50×100木方次龙骨+A48.33.6双钢管水池墙体18厚双面覆膜多层板+50×100木方+A48
.33.6双钢管三段式止水螺栓框架柱15厚双面覆膜多层板+50×100木方+A48.33.6双钢管M14对拉螺栓梁模板15厚
多层板+50×100木方次龙骨+A48.33.6双钢管M14对拉螺栓楼板模板15厚多层板+50×100木方次龙骨+10010
0木方主龙骨楼梯模板15厚多层板底模+50×100木方龙骨楼板后浇带快易收口网三、施工部署3.1施工进度计划时间部位开始时间结束
时间备注筏板2017年3月2017年4月F1层、F1夹层2017年4月2017年5月F2层2017年4月2017年6月屋顶201
7年5月2017年8月3.2劳动组织及职责分工总包需成立专门的模板质量控制领导小组，综合协调、解决模板工程施工过程中出现的技术、
施工、质量、材料等相关问题。总包主要管理人员职责划分如下：序号总包负责人职位职责1项目经理负责模板方案的总体策划及决策2项目副
经理对模板的加工、质量、施工进度、安全管理、物资消耗等负责，确保其按计划、按图纸、按合同施工。3总工组织编制模板方案，根据实际情况
优化方案，进行方案交底，审核技术交底，检查监督方案的落实及执行情况。4现场经理负责模板工程总体施工安排，进度控制，现场总体施工组织
协调。5技术部经理模板技术问题收集处理6模板工长模板加工及安装进度计划以及质量制。按模板方案组织施工，向作业班组详细技术交底，是现
场模板工程质量及安全的执行和实施者，负责组织模板工程验收。7质量经理负责模板施工过程中的质量控制，并监督检查模板是否按方案施工，加
工及安装质量是否符合规范要求。8安全经理负责模板工程施工过程中的安全检查及安全控制。9物资经理负责模板工程物资供应除各主要系统负责
人外，模板施工时项目管理部各部门职责如下：管理层部门及职责序号项目部门职责1技术部提供模板施工方案与深化节点3物资部负责模板施工
时的物资供应4商务部与模板施工有关的设备与材料供应合约保障5财务部保证模板施工时临时资金使用的畅通6机电部机电相关所有内容7工程部
全面负责模板施工现场管理8安全部负责模板所有安全检查监督实施9质量部负责模板所有质量检查监督实施10行政部全程后勤保障3.3劳务
分包层职责土建劳务分包商，作为模板工程劳务队伍，在木工人员配备上必须满足模板工程施工要求；对于项目部编制的技术方案，要及时给班组交
底，监督严格实施。工人数量见下表：工人数量单体工程工种人数备注生产配套机电设备用房木工80模板制作、安装力工80物料配合架子工60
支撑架支设3.4技术准备（1）熟悉图纸及相关规范，了解设计意图，掌握模板的施工工艺。根据结构图纸和项目部的施工进度计划，合理安排
材料、机具、人员进场施工。（2）在模板进场施工前，由总工程师牵头，技术部组织工程部、质量部、分包队伍的技术人员，就方案、现场施工的
各方面问题进行讨论、交底，保证模板工程能够顺利进行。施工过程中，技术人员密切跟踪现场，随时解决技术问题，并做好现场方案实施跟踪工作
。（3）做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。（4）技术部负责
结构施工阶段模板问题的收集和措施编制，并根据现场实际问题及时作技术措施及方案措施的补充。3.5物资准备1、材料准备所用材料应该有
产品合格证，相应的检测报告；租赁厂家的相关资质、材料合格证、检测报告等相关内容。2、机具准备：序号名称型号单位数量使用部位1木工平
刨MB206台2模板的制作2木工亚刨MBS/4B台23木工圆锯MJ109台24手持电锯台55手电钻台56圆盘锯台27空压机台2模板
清理8扳手个10模板的安拆9木工锤个10模板的安拆10钢卷尺把10模板安装的检查和控制11水平尺把10模板安装的检查和控制3.6
现场准备1、施工前认真查阅图纸（包括与建筑图对应情况）、方案、找出模板工程中特殊部位。在进行配模时在变化范围内综合考虑。2、测量放
线：为保证砼浇筑后能满足设计要求，支模整个过程中，必须严格做好模板定位工作，协力队伍均要安排专门人员负责此项工作，项目经理部质量经
理要对各部位模板放线定位逐一核实。3、其它准备：施工前汇总平面模板需要材料计划，根据进度情况，分阶段提取，要求工程部对协力队伍在材
料使用上加强现场监督。四、主要施工方法及措施4.1施工流水段划分本工程针对生产配套机电设备用房膨胀加强带位置，自西向东分为3个施
工段进行施工，施工段划分如下图所示：生产配套机电设备用房施工段划分4.2模板及支撑选型设计4.2.1底板导墙、电梯井坑及集水坑模
板详见《混凝土施工方案》4.2.2水池木模板1、模板设计水池采用1220mm2440mm18mm厚复合多层木模板，次龙骨为50
mm100mm木方，净距@150mm，竖向排列；主龙骨为Ф48.33.6双钢管，横向排列，间距@500mm，底部3排加强间距@
400mm，最底部一排距地200mm。模板用三节止水螺杆，螺杆间距@500600（底部3排间距@400600）。池壁木模板的板
缝采用硬拼缝，不得贴胶条。池壁模板如下图所示：池壁木模板配置水池墙体木模板拼接示意图2、模板的安装与拆除（1）施工流程测量、放线→
搭设操作架→检查模板限位钢筋是否到位→安装模板→安装主次背楞及穿墙螺栓→调整模板垂直度→紧固穿墙螺栓及钢管架斜撑可调托撑→检查验收
（2）模板安装a．验收准备工作模板安装前首先复核验线、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕。办理隐检手续，应确保在模板安装前钢筋工程的
隐蔽、机电预留预埋工程等相关验收项目已经完成，报监理方验收合格。b．测量、放线、搭设操作架待墙体钢筋完成隐蔽工程验收后，弹好墙身边
线、标高控制线。将模板安装处楼面清理干净，保证模板与楼面能贴合，以防止漏浆。池壁加固示意图因水池高7.9m，为保证墙体模板稳定，在
水池外侧采用A48.3X3.6钢管按照上图所示加固，水池外侧为结构边缘，此部位设置有外脚手架，墙体模板支撑时，支撑架与外脚手架为两
种独立体系，支撑架钢管不得与外架钢管扣接。水池墙体外侧预埋A20钢筋，将短钢管套于钢筋上，支撑斜杆同短钢管扣接。水池内墙两侧搭设碗
扣满堂架加固，墙体模板斜撑同满堂架扣接。c.检查模板限位钢筋是否到位墙体钢筋工程施工时，在绑扎墙筋时，设置了竖向梯子筋及水平梯子筋
，既可以保证墙钢筋位置准确，又可以起到墙体模板限位的作用。在安装模板之前，需要再次检查梯子筋尺寸及位置是否按照要求放置，如不符合的
要求的需要进行调整或者重新加设模板限位筋。d.安装模板安装面板前应保证模板底部基层面或楼地板面平整，并沿墙体边线向外3～5mm贴好
海绵条，检查模板是否清理干净，预埋件是否安装到位。安装时应由下往上依次安装面板及背楞，安装完一侧面板后，需用钢管架斜撑临时撑住该侧
模板，之后完成另一侧面板的安装。e.安装双钢管背楞及穿墙螺栓按照方案设计间距安装双钢管背楞、三段式止水螺栓，并初步旋拧螺栓，作为
临时固定。用短钢筋点焊在墙体附加钢筋上作模板定位撑，短钢筋长度为墙体厚度。f.调整模板垂直度结合使用2米靠尺和铅垂来调整模板垂直度
，在保证模板下口位置准确。g.紧固穿墙螺栓、钢管架斜撑可调头在模板调直后，紧固所有螺栓、钢管“U”形可调头，完成墙体模板安装。（3
）模板的拆除a.模板拆除时应保证混凝土表面及棱角不受损伤、不缺楞掉角。b.模板拆模的流向为先浇先拆，后浇后拆，与施工流水方向一致，
拆除模板的顺序与安装模板正好相反。拆下三段式止水螺栓，使模板完全脱离混凝土墙面，当局部有吸附或粘接时，可在模板上口松动，但不得用大
锤砸模板。拆下的止水螺栓、垫片等应清点后，放入工具箱内，以备周转使用。c.模板落地或周转至另一工作面时，必须一次安放稳固；然后及时
消除粘附的砂浆和隔离剂残渣，然后涂刷新的隔离剂。4.2.3梁及楼板模板1、楼板模板楼板板模板采用15mm厚复合多层板，次龙骨采用
50mm100mm木方，主龙骨采用100mm100mm木方。模板采用碗扣式钢管脚手架支撑体系，局部采用钢管脚手架配合搭设，搭设
示意图见下图。梁、板模板支设形式顶托采用可调托撑，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，可调托撑钢板厚度不得小于5mm，可调丝杆与调节
螺母的啮合长度不得少于6扣，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，碗扣式模板
支撑架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向
剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°~60°之间，并且斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度大于4.
8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于等于4.8m。模板支架在下层楼板顶面，立杆底部应铺设垫板。垫板可
采用50mm100mm木方，长度不应小于300mm，垫板方向统一为东西向。上下层支架的立柱垂直在同一中心线上。楼板模板主、次龙
骨及碗扣架立杆间距见下表：楼板厚度130mm、150mm、200mm支撑体系碗扣式钢管支撑架次龙骨间距250mm主龙骨间距1200
mm碗扣架立杆间距1200mm1200mm步距1200mm水平剪刀撑架体顶部底部各设一道，当架体高度超过8米时中间每隔4步设置一
道竖向剪刀撑架体外侧四周及内部纵、横向间隔4.5米设由下至上的连续剪刀撑水平安全网梁底设置一道，当架体高度大于8米时中间每隔4步设
置一道2、梁模板梁模板均采用15mm厚复合多层木模板。梁侧次龙骨采用50mm100mm木方，主龙骨采用Ф48.33.6双钢管,
M14对拉螺栓卸荷。梁底次龙骨采用50mm100mm木方，主龙骨采用Ф48.33.6钢管，模板采用扣件式钢管脚手架支撑体系,立
杆顶部采用可调托撑。梁模板支撑架顶托的可调托撑，螺杆与支托板焊接应牢固，可调托撑钢板厚度不得小于5mm，可调丝杆与调节螺母的啮合长
度不得少于6扣，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，扣件式钢管模板支撑架顶
部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm。梁模板支架在下层楼板顶面，立杆底部铺设50mm100mm木方，长度不应小于300
mm。结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置，立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于1
50mm。梁下横向水平杆应伸入梁两侧楼板模板支架内不少于2根立杆，并与立杆扣接。梁板模板主、次龙骨及钢管架立杆间距见下表：序号材料
规格梁截面积A（m2）b≤0.3m（A≤0.21m2）0.3m＜b≤0.5m（A≤0.45m2）B＞0.5m（A＞0.35m2)
间距（mm）1面板15mm厚多层板------2梁侧次龙骨50×100木方2502502003梁侧主龙骨双钢管1000100010
004梁底次龙骨50100木方1501501505梁底主龙骨48.33.6钢管12006006006梁底扣件脚手架支撑立杆纵距
1200600600立杆横距梁下2根立杆梁下2根立杆梁下3根立杆步距1200900900梁模板支撑示意图3、梁柱节点模板梁柱节点模
板每套共配制四块单片模板，采用15mm厚多层板，同梁模板一起支设、固定。在柱与梁相交的位置，有梁一侧梁柱节点模板上开口，开口宽度为
梁宽＋2倍多层板厚，开口高度为梁高－顶板厚+多层板厚。支模时，梁柱节点模板压梁模板，将梁的侧模及梁底模模板伸入梁柱节点模板预留开口
处，与其靠紧接平，并在接缝处粘贴海绵条，梁豁以下的柱模长度为500mm，并在梁豁以下模板加两道柱箍，间距300mm，用柱箍将柱模四
面抱死，见下图。梁柱节点模板支设4、排水沟节点模板排水沟模板支设同集水坑，详见《混凝土施工方案》。5、支撑架体稳定措施为了防止架体
失稳，用短钢管将框架柱抱紧，并与碗扣架体立杆连接，每层竖向不少于3道。支撑架体抱柱示意图6、梁板模板搭设方法及注意事项（1）施工
工艺流程：弹出梁轴线及梁板水平线并复核→搭设梁板模支撑架→安装梁主次龙骨→铺梁底模板并起拱→绑扎梁钢筋→安装梁侧模板→支设梁侧模主
次龙骨→复核梁模尺寸、位置→安装顶板的主次龙骨→调整板下皮标高并起拱→铺顶板模板→检查顶板模板上皮标高、平整度→绑扎板钢筋→混凝土
浇筑、养护（2）顶板支模时，按规范及设计要求起拱：梁、板的起拱要求：当梁跨度≥4m或为悬臂梁时，按梁跨度的3‰进行起拱；当板跨度≥
4米时，按板跨度的2‰进行起拱。（3）模板的维护：在模板的加工过程中，应注意裁板的合理性，尽量减少边角料，裁过后的板材应进行封边处
理，以保证模板的周转次数；拆除后的木模板应及时进行清理并涂刷水性脱模剂，然后按大小规格码放整齐，以备下次周转使用。（4）由于主、次
梁间存在高差，在主、次梁模板接头处单独设木方加模板进行搭接调节，木方及模板宽为次梁宽，模板高为主次梁高的差值。主次梁模板拼接（5）
楼板面板拼接处下设置通长木方，防止在此处漏浆。顶板模板与墙柱接触处加海绵条，以防止漏浆。顶板模板面板的拼缝采用硬拼法，不允许粘海绵
条或胶带。顶板模板与竖向结构接缝处模板支设示意图（6）碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm，丝杆伸出长
度不得超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；扣件式钢管模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm，其丝
杆伸出长度不得超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。4.2.4膨胀加强带模板支设楼板、梁膨胀加强带模板均采用快易收口
网，快易收口网与板、梁钢筋绑扎固定，并加设两道固定钢筋，在浇筑膨胀加强带混凝土前，必须将膨胀加强带按要求清理干净后，方可进行下道工
序。如下图所示。膨胀加强带模板支设示意图4.2.5楼梯模板设计施工前应根据楼梯详图中的实际层高放样。框架结构楼梯两侧无剪力墙的
楼梯施工缝，应留在楼梯段自休息平台向上1/3处；框架结构楼梯两侧有剪力墙的楼梯施工缝，应留在休息平台自踏步向外1/3处，楼梯梁入墙
应有大于等于1/2墙厚的梁窝。（1）楼梯模板设计平台板及平台梁采用木模板，面板为15厚多层板；次龙骨采用50mm×100mm木方，
间距300mm；主龙骨采用100mm×100mm木方，间距为900mm；支撑体系采用钢管架+“U”形托，立杆间距不大于900mm，
横杆步距不大于1200mm，根据结构实际尺寸调整。楼梯模板支设示意图（2）模板安装工艺流程：检查楼梯两端标高线→搭设楼梯梯段及平台
支撑架→搭设楼梯梯段及平台主次背楞→平台及平台梁模板→梯段底模板→绑扎钢筋并校正→梯段侧模板→踏步模板→检查标高尺寸→浇筑混凝土。
楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线和
侧板位置线，再安装踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致。（3）施工注意事项：1）楼梯各点标
高及各部分必须准确。模板支设后应复合标高、尺寸、位置，确保模板支设准确。2）梯底板应平整，上下顺平。3）整体楼梯模板必须牢固、稳定
。4）楼梯要根据楼面及楼梯踏步采用的装饰材料、做法来确定梯段的起步和最上一步踢脚板高度。4.2.6门窗洞口模板本工程中门窗洞口采用
木模板+钢护角的模板做法，该做法模板尺寸调整方便，阴角设置角钢可以保证洞口直角的成型质量。洞口采用15mm厚多层板作面板；面板周边
安装2道50100的木方，框内立杆为50mm100mm木方，横杆为50mm100mm木方；阴角处用可拆卸的角钢+螺栓，角钢型
号为L14010、L906。洞口模板支设完成后，沿洞口模板四周粘贴10mm厚海绵条以防止混凝土浇筑时漏浆，保证棱角顺直美观。为
保证窗下墙的混凝土质量，在窗底模板上钻2~3个透气孔，便于排出振捣混凝土时产生的气泡。为防止门窗模跑模，用短钢筋作为限位筋焊在附加
筋上，以限制门窗模板的位置，每边的限位筋不少于3根，限位筋在靠模板一端做防锈漆处理。洞口模板的支设图及模板定位筋示意图见下图：门
窗洞口模板支设示意图洞口模板定位筋示意图五、模板的加工与存放5.1木模板的现场制作1）根据本工程的设计施工图，针对梁、板等结构画
出详细排版图，根据排版图对进场的木模板进行裁剪。2）在木模板的加工制作过程中，应注意裁板的合理性，尽量减少边角料，裁过后的板材应进
行封边处理，以保证模板的周转次数；3）木模板上对拉螺栓孔不得随意开孔，一定要按照方案要求施工。4）木模板加工质量标准如下：A、任意
部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。B、公称幅面内不得有板边缺损。C、每平米单板脱胶≤0.001m2。D、每平米污染面积≤0.005m2。
E、每400mm2最大凹陷深度≤1mm，且≤1个。F、四周封边涂料涂刷必须均匀、牢固、无漏涂。G、模板加工质量标准检查项目允许偏差
（mm）检查方法表面平整2靠尺或楔尺平面尺寸-2～-1钢卷尺对角线误差2钢卷尺5.2模板制作加工的管理和验收的具体要求（1）首先对
操作工人做好详细交底，在木模板现场加工制作过程中，必须做全过程监控。（2）模板加工完成后，木工工长要对每块板进行质量验收，表面平整
、平面尺寸等必须符合模板加工质量标准。5.3模板的存放（1）模板堆放场地必须经过路面硬化，平整坚实满足堆放模板的强度要求；（2）木
模板堆放时放用木方垫高，防止受潮；（3）设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型，集中堆放。六、模板的拆除与养护6.
1模板拆除6.1.1模板拆除要求（1）模板拆除应遵循先支后拆，先拆非承重结构，后拆承重部位，自上而下拆除。模板及支架的拆除顺序及安
全防护措施应严格执行相关技术规范、规程的要求。为防止由于过早拆模、混凝土强度不足而造成混凝土构件损伤，底模及其支架拆除时的混凝土强
度应检查同条件养护试件的强度试验报告，并填写拆模申请单，经监理工程师及技术负责人同意后方可拆模。对水平构件混凝土强度应符合下表要求
：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8
≥100悬臂构件-≥100（2）侧模拆除时，混凝土强渡应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏（现场以手指略用力压，混凝土表面无指痕
）后，方可开始拆除。预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。（3）悬挑构件模板拆除混凝土抗压强度需达到100%，且施工层间隔三层，
方可拆除当前层模板。（4）遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。（5）梁、板模板为1
5mm厚多层板，现场装拆时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，要求加强监督，避免不必要的浪费。拆除时严禁碰撞晚拆支撑。（6）梁侧模
、板底模等模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。（7）支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。（8）拆下的模板和
配件均应分类堆放整齐，现场责任师加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。6.1.2模板支撑架拆除要求（1）支撑架立柱水平拉杆超出2层
时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和立杆同时拆除。（2）当拆除4～8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对
称地分别向两端拆除。拆除时，禁止采用连同梁底模板向旁侧一片拉到的拆除方法。（3）结构拆除底模、支架，对其结构上部施工荷载及堆放料具
应进行严格的控制，或在底部增加临时支撑。悬挑结构应保持三层支撑。6.2模板的维护与修理（1）在木模板的加工过程中，应注意裁板的合理
性，尽量减少边角料，裁过后的板材应进行封边处理，以保证模板的周转次数。（2）拆除后的模板及时进行清理并涂刷脱模剂，然后按大小规格码
放整齐，以备下次周转使用。（3）模板下放时用木方垫高，防止受潮。（4）木模板上对拉螺栓孔不得随意开孔，一定要按照方案要求施工。（5
）设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型，集中堆放。七、质量保证措施7.1质量目标拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺
直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连
接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。7.2质量保证体系建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经
理和质量总监中间控制，专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、劳务队伍、专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。7.3模
板工程质量控制程序模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格后依次报项目专业责任师、质量总监进行核定，并按
照《建筑工程资料管理规程》填写预检记录表格、质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质
量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。7.4模板工程质量标准及控制7.4
.1模板安装质量标准必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》中的模板质量要求。（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应
具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板，垫板应采用50100木方，木方长度不小于300
mm。（2）在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。（3）对跨度不小于
4m的现浇混凝土梁、板，其模板应按规范要求起拱。（4）对固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。（5）模板安
装的允许偏差及检验方法现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项次项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置5尺量2底模上表面标高±5水
准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5楼梯相邻踏步高差54柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m1
05相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度22m靠尺和塞尺量测注：检查轴线位置，当有纵横两个方向时，沿纵、横两个方向量测，并取其中偏
差的较大值。7.4.2质量控制注意点（1）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模
，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（2）混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。（3）梁、柱交接处接缝处加粘海绵
条。（4)模板支好后,应将模板内清理干净，不得有杂物、积水,以免影响混凝土质量。（5）模板支撑部分需要安装在基土上的，应保证基土
坚实，并有排水措施；且在基土上应加设垫板，垫板应有足够的强度和支承面积。（6）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固
定设施。（7）已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。7.4.3质量通病的防止及质量保证措施序号项目防治措施1混凝土
柱、墙底烂根墙柱模板下口100mm范围混凝土板采用铁抹子找平压光，模板施工前粘贴海绵条2墙、柱混凝土面不平、粘连墙、柱混凝土达到强
度后方可拆模板,清理大模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经
校正后如遇较大的冲撞,应重新较正,变形严重的大模板不得继续使用。4凸凹不平加强模板的维修,每次拆除模板后，及时对模板检修。板面有缺
陷时,应随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振大模板,撬棍击打大模板。5钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,或使用钢筋撑铁。6阴角不垂
直,不方正及时修整模板,阴角处的钢板角模,支撑时要控制其垂直偏差,并且用顶铁加固，保证阴角模的每个翼缘必须有一个顶铁，阴角模的两侧
边粘有海棉条,以防漏浆。7外角不垂直加工独立的大角模,使角部线条顺直,棱角分明。8梁柱接头处漏浆支设梁模板时采用下包形式，并在下端
粘贴海绵条来保证不漏浆。9脱模剂污染钢筋或接茬混凝土用去油污强的专用洗涤剂马上清洗。八、安全文明施工8.1安全生产及文明施工保证措
施8.1.1安全保证体系根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首,各施工单位安全生产负责人参加的“安全
生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。8.1.2安全、文明施工具体措施（1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。
（2）搭设脚手架、碗扣架等特殊工种持证上岗，有关证件须符合东莞市有关规定。（3）起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的
安全距离，吊钩重物下不得站人。模板吊运由持证信号工指挥，符合相关安全操作规程。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动
。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（5）经常检查支设模板吊钩、斜支撑是否松动
，发现问题及时组织处理。（6）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨
必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，
电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50mm或厚度
大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（7）施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一
机一闸并设漏电保护开关。（8）发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触。（9）现
场木工加工棚全封闭并采取隔音措施，防止噪声污染。（10）木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。（11）施工
场所保持道路通畅，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。（12）在现场高空模板施工必须有操作架，
操作架上必须铺跳板，绑好防护拦杆及踢脚板。临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。（13）严禁上下同时交叉作业，
严防高空坠落。（14）传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。（15）所有钢管架料及配件进场必须经过喷漆处理,满足CI要求.（16）
模板整装整拆，选择平整坚实的场地进行堆放。（17）材料堆放严格按项目经理部指定位置码放整齐，材料码放高度等满足安全要求。（18）外
围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。（19）夜间施工要有足够照
明。（20）模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。（21）操作机械严守机械操作规程。（22）模板工程的其它操作必须符合相关安全
操作规范要求。（23）混凝土楼板上的预留洞在模板拆除后将洞口及时盖好。（24）脚手架料、钢筋在塔吊吊运时，捆绑绳人与千斤绳分开，
捆绑绳必须对被起吊物缠绕一圈四点起吊，防止杆件滑落伤人。（25）脚手架作业层上的施工荷载不能超过3KN/m2，不得将模板支架、泵送
混凝土及输送管等固定在脚手架上，严禁挂起重设备。（26）当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作
业应有防滑措施。（27）脚手架的构配件质量要符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》
中相关要求。8.2成品保护措施（1）上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。（2）为防止破坏模板成品工序必须做到：不
得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定线盒）或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料
；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。（3）拆下的模板,如发现板面不平或肋边损坏变形应及时修
理。（4）做好模板的日常保养工作和维修工作。8.3环境保护措施（1）噪音的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。模
板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。使用木工机械加工模板必须在木工加工棚中，减少噪音的污染强度。（2）模板面涂刷水性
绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内，不得随意丢放。（3）模板拆除后，清除模板上的粘结物
如混凝土等，现场要及时清理收集，做到工完场清，收集后集中运送到北京市垃圾集中堆放场。（4）梁板模板内锯沫、灰尘等清理后将垃圾装袋送
入垃圾场分类处理。8.4节约材料措施（1）在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，应满足一定的工程模
数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。（2）木方要分类堆放，不得随意切断或锯、割。（3）根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少
拼缝。（4）安装多余的扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。（5）模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。（6）拆除模板按
标识吊运到堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。九、
附录：模板验算计算书为保证支撑体系稳定，确保现场施工安全，在进行模板稳定性验算时，对钢管按Ф48×3计算考虑。9.1楼板模板计算1
、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板支架高度(m)7.9立杆纵距la(m)1.2立杆横
距lb(m)1.2水平拉杆步距h(m)1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(m)0.2主梁布置方
向垂直于楼板长边结构表面要求表面外露次梁间距a1(m)0.25次梁悬挑端计算长度(m)0.3主梁悬挑端计算长度(m)0.4楼板边长
L(m)3.35楼板宽w(m)3楼板厚度h(m)0.15材料参数面板类型覆膜多层板面板规格15mm次梁类型矩形木楞次梁规格50×1
00主梁类型矩形木楞主梁规格100×100主梁合并根数/钢管类型Ф48×3荷载参数可调托撑承载力容许值(N/mm2)30地基承载力
(kPa)/立柱垫板面积(m2)0.2是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市东莞是否考虑风荷载否设计简图如下：模板设计平面图模
板设计立面图2、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6
=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4（1）强度验算q1=0.9ma
x[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a
1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15
)+1.4×0.7×2.5)×0.25=1.885kN/m面板计算简图1q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3
×0.25=0.081kN/mP=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN面板计算简图2面板弯矩图Mmax=0
.198kN·m；σ=Mmax/Wm=106×0.198/37500=5.267N/mm2≤[f]=30N/mm2满足要求（2）挠
度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.25=1.016kN/m面板挠度图
面板挠度图ν=0.016mm≤[ν]=1mm满足要求3、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计
算模型进行最不利组合。（1）强度验算q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2
.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5)×0.25=1.885kN/m次梁计算简图q2=0
.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.25=0.081kN/mp=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5
=3.15kN次梁计算简图次梁弯矩图Mmax=0.949kN·mσ=Mmax/Wx=0.949×106/(166.667×103)
=5.692N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求（2）抗剪验算次梁剪力图Qmax=3.174kNτmax=QmaxS/(Ib
)=3.174×103×62.5×103/(833.333×104×5×10)=0.476N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求
（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.25=1.016kN/m次
梁挠度图次梁挠度图跨中νmax=0.126mm≤[ν]=4.8mm满足要求4、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主
梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为
立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k
+G3k)h]a1+1.4Q1ka1}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25+1.4×1.5×0.2
5)=1.57kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4×0.7Q1k
a1}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25+1.4×0.7×1.5×0.25)=1.565kN/
m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(1.57,1.565)=1.57kN此时次梁的荷载简图如下次梁承载能力极限状态
受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25
=1.016kN/m此时次梁的荷载简图如下次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.052kNRkmax=1
.328kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=60/1000=0.06kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1
.2×60/1000=0.065kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的
受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图（1）抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax=1.135kN·mσ=Mmax/Wm=1.
135×106/(166.667×103)=6.807N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求（2）抗剪验算主梁剪力图(kN)V
max=Qmax=5.598kNτmax=VmaxS/(Ib)=5.598×1000×125×103/(833.333×104×1
0×10)=0.84N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求（3）挠度验算主梁变形图(mm)υmax=0.537mm≤[ν]=4.
8mm满足要求（4）支座反力Vmax=6.674kN5、立柱承载力验算根据规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ16
6-2008）中5.6.2条条文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于10m时可不考虑架体的自重，但当架体高度大于10m时架
体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。”为了统一计算，按考虑架体自重进行计算。这样做符合实际工况，且对于小于10m高度的架体偏于
安全。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-120，立杆长度为
LL=120/100=1.2m故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=7.9/1.2=6.583查规范表3.2.5得单根立杆重量为m
LG=7.05×9.8/1000=0.069kN则立杆总重：GLG=T1×mLG=6.583×0.069=0.455kNB.水
平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为1.2m、1.2m，故水平杆规格分别为HG-120、HG-120查
规范表3.2.5得水平杆重量分别为mHa=4.78×9.8/1000=0.047kNmHb=4.78×9.8/1000=0.047
Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=7.9/1.2+1=7.583则水平杆总重：GHG=T2×(mHa+mHb)=7.5
83×(0.047+0.047)=0.71kNC.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于4.5m，我们只计算有竖向剪
刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按48×3.6的钢管取自重，每米取0.0397kN/m。竖
向剪刀撑自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]0.5+[(4lb)2+(4h)2]0.5}×0.0397=(((4×1.2)
2+(4×1.2)2)0.5+((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.539kND.水平剪刀撑：按规范规
定水平剪刀撑间距不大于4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/4.8+1=7.9/4.8+1=2.646水平剪刀撑的假定形式
可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T3×2×[(4la)2+(4lb)2]0.5×0.0397=2.646×2×
((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5×0.0397=1.426kNE.可调托撑：根据规范表3.2.5规定，选用KTC-6
0型号的可调托撑可调托撑自重为：GTC=0.0831kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立柱的荷载为
：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.455+0.71+0.539+1.426+0.0831=3.213kNN=0
.9×1.2[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Q1k+Q2k)×la×lb=0.9×1.2×(3.21
3+0.3+(24+1.1)×0.15/1000)×1.2×1.2+0.9×1.4×(1.5+2)×1.2×1.2=11.82kN
允许长细比的验算:=(h+2a)/i=(1.2+2×0.5)×1000/(1.58×10)=139.241[]=150满足要求根据
值查规范JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.353N/(φA)=11.82×1000/(0.353×506)=66.17
7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求6、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=6.674kN≤[N]=30kN满足要求
7、斜杆扣件连接强度验算ωs1为最顶横杆处风荷载产生的斜杆内力，因支模架体搭设完成后，顶部模板迎风面积可以简化为h×la，其中h为
侧模高度。故ωs1=ωk×h×la=0.034×0.5×1.2=0.021kN/m2n={n≤H/h，n∈Z}=6自上而下叠加斜杆
最下端处最大内力∑ωs=ωs1+(n-1)ωs=0.021+(6-1)×0.068=0.361kN∑ωs≤QC=8.0kN满足要求
9.2梁模板计算9.2.1300mm＜b≤500mm，0.21㎡＜A≤0.45㎡时，取该范围最大梁300950进行验算1、计算
参数基本参数混凝土梁高h(mm)950混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)12模板支架高度H(m)7.9梁跨度方向立
柱间距la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.6水平杆步距h(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加
立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数2斜撑（含水平）布置方式普通型
是否采用底座是材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆膜多层板面板规格15mm钢管规格
Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷
载否架体搭设省份、城市东莞市地面粗糙度类型/2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上
，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4（1）强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4
×2.5×1=33.17kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1
.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=35.829kN/m取最不利组合得：q=m
ax[q1,q2]=max(33.17,35.829)=35.829kN/m面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控
制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1=29.67k
N/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b
=1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1=33.379kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2
.5=2.45kN面板简图面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.215kN·mσ=Mmax/W=0.215×106/37500=
5.725N/mm2≤[f]=27N/mm2满足要求（2）挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+
1.5)×950/1000)×1=24.725kN/m简图挠度图ν=0.097mm≤[ν]=300/((3-1)Χ400)=0.3
75mm满足要求3、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a
+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×300/1000/(3-1)+1.4×2.5×300/1
000/(3-1)=4.976kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k
a=1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×300/1000/(3-1)+1.4×0.7×2.5×300/100
0/(3-1)=5.374kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(4.976,5.374)=5.374kN/m计
算简图：简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.2×(0.
5+(24+1.5)×950/1000)×300/1000/(3-1)=4.45kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5
kN简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.5+(24+1.5)×950/10
00)×300/1000/(3-1)=5.007kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN简图（1）
强度验算次梁弯矩图(kN·m)Mmax=1.014kN·mσ=Mmax/W=1.014×106/(85.333×1000)=11.
884N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求（2）抗剪验算次梁剪力图(kN)Vmax=4.613kNτmax=VmaxS/(I
b)=4.613×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.689N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要
求（3）挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×3
00/1000/(3-1)=3.709kN/m变形计算简图次梁变形图(mm)νmax=0.059mm≤[ν]=0.6Χ1000/4
00=1.5mm满足要求4、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化
符合工况，且能保证计算的安全。根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主
梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递
至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(
0.5+(24+1.5)×950/1000)×300/((3-1)×1000)+1.4×1.5×300/((3-1)×1000))
=4.289kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}
=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×300/((3-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×3
00/((3-1)×1000))=4.705kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(4.289,4.705)=
4.705kN此时次梁的荷载简图如下次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)
h]a=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×300/((3-1)×1000)=3.709kN/m此时次梁的荷载简图如下
次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.831kN正常使用极限状态下在支座反力：R
k=2.232kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2
gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图则主
梁正常使用极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图（1）抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.853kN·mσ=
Mmax/W=0.853×106/(8.986×1000)=94.872N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求（2）抗剪验算
主梁剪力图(kN)Vmax=4.268kNτmax=QmaxS/(Ib)=4.268×1000×6.084×103/(21.56
6×104×1.2×10)=10.033N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求（3）挠度验算主梁变形图(mm)νmax=0.
539mm≤[ν]=0.6Χ1000/400=1.5mm满足要求（4）支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大
支座反力，故经计算得：Rzmax=4.268kN5、立柱验算（1）长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2
011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.816×(0.9+2×400/1000)=3.088ml02=kμ2h=1×3
.251×0.9=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.088,2.926)=3.088mλ=l0
/i=3.088×1000/(1.59×10)=194.199≤[λ]=210满足要求（2）立柱稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l0
1/i=1.155×1.816×(0.9+2×400/1000)×1000/(1.59×10)=224.3根据λ1查JGJ130-
2011附录A.0.6得到φ=0.191N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=(1
.2×(0.5+(24+1.5)×150/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6=3.38kNf=N1/(φA)=3.3
8Χ1000/(0.191Χ(4.24Χ100))=41.742N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求（3）立柱稳定性验算(
非顶部立杆段)λ2=l02/i=1.155×3.251×0.9×1000/(1.59×10)=212.542根据λ1查JGJ130
-2011附录A.0.6得到φ=0.16N3=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+1.
2×H×gk=(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6+1.2×0.065×
7.9=12.812kNf=N3/(φA)=12.812Χ1000/(0.191Χ(4.24Χ100))=158.207N/mm2
≤[σ]=205N/mm2满足要求6、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=4.268kNN=4.268kN
≤[N]=150kN满足要求9.2.2500mm＜b≤800mm，0.45㎡＜A时，取该范围最大梁6501600进行验算1、
计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1600混凝土梁宽b(mm)650混凝土梁计算跨度L(m)12模板支架高度H(m)7.9梁跨度
方向立柱间距la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.6水平杆步距h(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁
底增加立柱根数n3梁底支撑小梁根数m5次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数2斜撑（含水平）布置方式
普通型是否采用底座是材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆膜多层板面板规格15mm钢
管规格Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考
虑风荷载否架体搭设省份、城市东莞市地面粗糙度类型/2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧
模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500
mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4（1）强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的
组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×1
+1.4×2.5×1=53.06kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1
kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=58.205kN/m取最不利组合
得：q=max[q1,q2]=max(53.06,58.205)=58.205kN/m面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由
可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×1=
49.56kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G
3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×1=55.755kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.
4×0.7×2.5=2.45kN面板简图面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.306kN·mσ=Mmax/W=0.306×106
/37500=8.154N/mm2≤[f]=27N/mm2满足要求（2）挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0
.5+(24+1.5)×1600/1000)×1=41.3kN/m简图挠度图ν=0.222mm≤[ν]=650/((5-1)Χ40
0)=0.406mm满足要求3、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+（G2k+G
3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×650/1000/(5-1)+1.4×2.
5×650/1000/(5-1)=8.622kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4
×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×650/1000/(5-1)+1.4×0.7×2.5
×650/1000/(5-1)=9.458kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(8.622,9.458)=9.
458kN/m计算简图：简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a
=1.2×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×650/1000/(5-1)=8.053kN/mp1=1.4Q1k=1
.4×2.5=3.5kN简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.5+(24+1
.5)×1600/1000)×650/1000/(5-1)=9.06kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2
.45kN简图（1）强度验算次梁弯矩图(kN·m)Mmax=1.127kN·mσ=Mmax/W=1.127×106/(85.333
×1000)=13.203N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求（2）抗剪验算次梁剪力图(kN)Vmax=5.513kNτma
x=VmaxS/(Ib)=5.513×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=2.019N/mm2≤[τ]
=2.4N/mm2满足要求（3）挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)
×1600/1000)×650/1000/(5-1)=6.711kN/m变形计算简图次梁变形图(mm)νmax=0.097mm≤[
ν]=0.6Χ1000/400=1.5mm满足要求4、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主梁的验算力学模型简化为3
-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规
定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，
通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k
a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×650/((5-1)×1000)+1.4×1.5×650
/((5-1)×1000))=7.555kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]
a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×650/((5-1)×1000
)+1.4×0.7×1.5×650/((5-1)×1000))=8.369kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=ma
x(7.555,8.369)=8.369kN此时次梁的荷载简图如下次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=
[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1600/1000)×650/((5-1)×1000)=6.71
1kN/m此时次梁的荷载简图如下次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5.036kN
正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.039kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图（1）抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.274kN·mσ=Mmax/W=0.274×106/(8.986×1000)=30.526N/mm2≤[f]=205
N/mm2满足要求（2）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax=3.233kNτmax=QmaxS/(Ib)=3.233×1000×
6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=7.601N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求（3）挠度验算主
梁变形图(mm)νmax=0.024mm≤[ν]=0.6Χ1000/400=1.5mm满足要求（4）支座反力计算因立柱在验算需用到
主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=11.503kN5、立柱验算（1）长细比验算验算立杆长细比时取k=
1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.816×(0.9+2×400/1000)=3.
088ml02=kμ2h=1×3.251×0.9=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.088,2
.926)=3.088mλ=l0/i=3.088×1000/(1.59×10)=194.199≤[λ]=210满足要求（2）立柱稳
定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=1.155×1.816×(0.9+2×400/1000)×1000/(1.59×10)=2
24.3根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.191N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(
Q1k+Q2k)]lalb=(1.2×(0.5+(24+1.5)×150/1000)+1.4×(1+2))×0.6×0.6=3.3
8kNf=N1/(φA)=3.38Χ1000/(0.191Χ(4.24Χ100))=41.742N/mm2≤[σ]=205N/mm
2满足要求（3）立柱稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=1.155×3.251×0.9×1000/(1.59×10)=21
2.542根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.16N3=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(
Q1k+Q2k)]lalb+1.2×H×gk=(1.2×(0.5+(24+1.5)×1600/1000)+1.4×(1+2))×0
.6×0.6+1.2×0.065×7.9=19.973kNf=N3/(φA)=19.973Χ1000/(0.191Χ(4.24Χ1
00))=246.625N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求6、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=11.503kNN=11.503kN≤[N]=150kN满足要求9.3柱模板计算1、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)750混凝土柱边宽B(mm)750混凝土柱计算高度H(mm)7900柱长边次梁根数m6柱短边次梁根数n6最低处柱箍距底部距离a(mm)250柱箍间距b(mm)900柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X3柱短边对拉螺栓根数Y3混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格48×3次梁类型矩形木楞次梁规格50×100面板类型覆膜多层板面板规格15mm对拉螺栓规格M142、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×7900/1000=189.6kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。承载能力极限状态受力简图（1）强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.146kN·mσ＝Mmax/W＝0.146×106/37500=3.888N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求（2）挠度验算正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m面板变形图(mm)νmax=0.084mm≤[ν]＝900/400=2.25mm满足要求3、小梁验算柱箍的道数：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=7900-250-8×900=450mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝125/1000×51.844=6.48kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝125/1000×41.218=5.152kN/m（1）强度验算次梁弯矩图Mmax＝0.656kN·mσ＝Mmax/W＝0.656×106/(83.333×1000)=7.874N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求（2）抗剪验算次梁剪力图Vmax=3.184kNτ=VmaxS0/(Ib)=3.184×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.955N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求（3）挠度验算正常使用极限状态受力简图次梁变形图ν=1.127mm≤[ν]＝900/400=2.25mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=6.226kNRmaxk=4.95kN4、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((750+(100+48)×2)/(3+1),(750+(100+48)×2)/(3+1))=261.5mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。承载能力极限状态受力简图（1）强度验算弯矩图(kN·m)Mmax＝0.292kN·mσ＝Mmax/W＝0.292×106/(8.986×1000)=32.492N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求（2）抗剪验算剪力图(kN·m)Vmax=7.3kNτ=VmaxS0/(Ib)=7.3×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=17.163N/mm2≤[fv]＝125N/mm2满足要求（3）挠度验算正常使用极限状态受力简图变形图ν＝0.018mm≤[ν]＝261.5/400=0.654mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=11.941kN5、对拉螺栓验算N＝Rmax=11.941kN≤17.8kN满足要求 |
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