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序号 出现的主要问题 处理办法 备注 1. 床上油枪耗油量大 调试期间冷态启动最高用油110吨，最低用油63吨。每次启动用油基本在70～80t左右。 节油措施： 1）优化启动，降低投煤温度。 2）控制启动床料粒径，减少启动点火最低流化风量。 3）提高运行操作技术，减少煤油燃烧份额，快速转化燃烧状态。 5）加强汽轮机和锅炉协调操作，挖掘汽轮机旁路潜力，缩短启动时间，减少燃油时间。 4）节油目标冷态启动一次控制在50吨内 与床下油枪点火存在一定差距，进一步技改为床下油枪 2. 炉底热一次风至水冷风室连接非金属膨胀节撕裂漏风 安装过程控制不好，损坏、质量不合格的产品进入工程。 3. 分离器、回料器震动、晃动，返料脉动，返料不畅。 1）上锅厂进行结构加固，增加止晃点，加固。 2）运行加强燃烧调整，主要是降低一次风量，降低床压，减少外循环量，适当放大入炉煤的颗粒度。通过调整震动晃动减少，但调整仅能满足基本运行，负荷变动依然出现震动和晃动。无规律，一旦出现失稳震动，需很长时间才能达到自平衡状态。 3)需进一步完善结构，解决晃动、震动、回料不畅的根本原因。 需进一步完善结构，技改。 4. 流化床锅炉与北重机组配合不佳 通过调试启动多次分析，很难按照锅炉负荷曲线进行，一般锅炉4小时投煤，6小时撤油，而汽轮机经常出现暖机达到1小时以上，冲转、并网等需要8个小时，这样锅炉不能撤除油枪，延长了燃油时间，若提高床温，会出现过热温度、再热温度很难控制，很难满足汽轮机温度要求，造成调节困难，胀差异常等现象，旁路虽然设计较大，但减温水余量不够，一般很难达到锅炉停油的需要，增加了启动耗油量。 5. 分离器阻力大（远大于设计值）
实际负荷对应分离器阻力为： 主要原因：分离器结构、外循环灰量、飞灰密度大、旋风筒深度及直径。 需进一步改造，减少分离器阻力，降低引风机电流，节省厂用电。分离器阻力大造成尾部烟道负压大，漏风增加、危险点增加。 6. 分离器锥段漏灰 安装问题，焊接焊缝开裂 7. 回料器烧红（立管、返料段） 浇注料出现裂缝、或浇注料脱落等造成高温循环物料烘烤回料器外壳，建议每次检修必须检查修复浇注料裂缝，运行上加强巡检，对回料器进行测温，发现烧红及时通知检修处理。一般解决方法：轻微的高温可以外加压缩空气进行吹扫冷却，严重的应在烧红的外壳处焊接密封盒，内浇筑浇注料，达到延长运行周期。 8. 返料腿非金属膨胀节撕裂、烧坏 停炉三次、修补过多次，回料腿的非金属膨胀节损坏的主要是内套筒的耐火耐磨料脱落，造成内套筒过热变形，高温物料漏进膨胀节内，堆积在膨胀节中，膨胀节失去应有的伸缩能力，造成膨胀节损坏。主要原因：1）非金属膨胀节与锅炉厂配合余量不够；2）非金属膨胀节安装施工未严格按照施工图进行，非金属膨胀节质量差，施工工艺达不到要求；3）非金属膨胀节浇注料施工未达到要求；4）运行中返料量过大，返料不畅或返料堵塞，造成返料压力过大，非金属膨胀节作为返料腿的薄弱环节，泄压，高温灰冲击，烧坏膨胀节；5）炉后给煤加上回料不畅或堵塞返料，造成物料二次燃烧，严重超过了非金属膨胀节的设计温度，烧坏。 建议：在返料腿非金属膨胀节处增加周圈密封冷却风，防止高温物料进入非金属膨胀节，烧坏。 增加双层导流护板，进行迷宫式密封改造 9. 返料腿存在返料 “轰隆隆” 响声 返料腿抖动 一直存在，原因不明，调整无法解决。 10. 后墙二级给煤故障多 1） 给煤机密封风严重不足，很难满足运行需要，现已技改，增加了一路直径168的密封风管，现基本能满足运行需要。 2） 返料压力高造成返料腿给煤点反串热烟气，现技改在返料退落煤点增加周圈返料风，高负荷情况下可以通入高压返料风，防止热烟气反串（基本没用过）。 3） 刮板给煤机漏粉、出口电动、气动门漏粉严重。 4） 二级给煤皮带给煤机坡度大，距离长，容易出现皮带打滑现象。 5） 二级给煤皮带给煤机坡度大，距离长，清扫链容易断链。 11. 炉后刮板给煤机给煤分配不均 建议技改为刮板第一个落煤口刮板给煤机箱底部增加手动插板门，利用手动插板的开度分配煤量，解决给煤量的分配问题。 12. 床压失稳、波动 调试运行以来锅炉床压一直不稳定，经常出现床压失稳，两侧偏床，调整办法增加一次风量，基本解决床压波动失稳的问题，但加大一次风会降低床温、增加一次风机电流、增加外循环量、增加磨损、飞灰含碳量增加等问题。 主要原因：布风板阻力偏小、布风不均等问题。 建议：更换风帽（钟罩式为好）、或风帽出口管径增加节流圈，提高风帽喷速。 13. 空预器漏风大 按照空预器运行进出口氧量计算，现漏风在12%以上，与设计偏离较大，厂家保证值为1年内保证漏风率小于6%，两年内漏风率小于8%，需要厂家继续调试，达到保证值以内。减小引风机电流，节省厂用电。也可以技改空预器密封装置，减少漏风率。 14. 空预器液力耦合器熔断塞熔断，排烟温度升高188℃锅炉BT 原因1）液力耦合器油位过低出现温度高；2）空预器密封扇形板摩擦，造成液力耦合器过热。 加强巡检，定期加油，防止空预器油温过高。 15. 空预器辅助电机不具备带负荷能力，造成主电机出现问题，空预器跳闸，机组停运，增加机组非停 建议技改，更换辅助电机，具备主电机带负荷能力，主电机故障辅电机联启，锅炉负荷不变，既能减少非停，又能满足实际运行。 16. 引风机动叶调节机构死区太大，灵敏度差 现引风机至少有5%的动叶调节死区，灵敏度很难满足运行要求，在变负荷情况下经常出现炉膛负压波动在±1000Pa,为了限制炉膛负压，逻辑上增加了炉膛负压闭锁引风机动叶开度，防止出现负压波动大，造成事故。必须对风机动叶调节机构进行技改，满足生产运行，防止事故的发生。 17. 引风机出口挡板连杆断裂，挡板销子断裂脱落 出现过2次，加强巡检，重点检查，加强点检维护，及时处理消缺. 18. 引风机动叶调节执行机构与动叶液压缸连接处漏油 出现过1次，漏油严重，停运该风机进行处理。 19. 引风机联轴器连接螺母断裂 出现过1次，停运该风机检查处理，加强巡检、点检，及时发现问题消除。 20. 引风机动叶3个叶片安装角度发生错位，引风机运行有异音 安装问题，每次停炉加强点检检查维护 21. 引风机液压润滑油站油温高 试运期间多次出现引风机液压润滑油站油温高，最高达到60℃，增加风扇进行吹风加强冷却，更换冷油器，现在基本能满足运行，但夏季可能会更高，影响机组运行，需要技改。 22. 滚筒冷渣器冷却水进回水空心轴抱死 调试期间出现过多次滚筒冷渣器冷却水进回水空心轴抱死事故，造成滚筒冷渣器冷却水管拉坏，凝结水母管压力低、凝结水漏流量大、滚筒冷渣器流量低跳闸、无法单一隔离，只能停运所有滚筒冷渣器，开启滚筒冷渣器旁路，检修，造成停机处理。 现技改为，每一滚筒冷渣器进回水增加手动截门，一旦出现某一冷渣器冷却水管道泄漏，可以及时关闭该冷渣器的进回水手动截门隔离。每一滚筒冷渣器空心轴段增加轴向位移保护测点，一旦出现空心轴抱死，发生位移，立即动作，跳开冷渣器，防止拉坏冷却水管。 23. 滚筒冷渣器冷却水进回水软连接管道经常出现泄漏，设计承压能力偏小 滚筒冷渣器经常出现软连接管道处漏水，严重影响冷渣器的运行，特别是凝结水泵由变频更换为工频运行时，凝结水母管压力达到3.5MPa以上，经常出现软连接管道泄漏。 滚筒冷渣器设计承压能力为5MPa，冷却水安全阀设计起座压力为4.2 MPa，当冷却水压力超过4 MPa时联锁停运冷渣器，而冷渣器软连接管道没有按照凝结水管道压力设计，造成凝结水压力一高，软连接处很容易出现漏水。建议进行技改必须达到冷渣器设计耐压能力，防止出现漏水事故。 24. 滚筒冷渣器内漏（焊缝处） 滚筒冷渣器内漏几乎每天都会发生，严重影响锅炉排渣运行，冷却水母管焊接工艺质量差，很难改变现状，均属于厂家质量问题，要求更换质量合格的产品，或更换厂家，否则将严重制约着锅炉运行。现在通过补焊暂时可以运行，但没有解决根本问题，几乎每天都存在类似问题发生，严重影响正常生产运行。 25. 滚筒冷渣器旋转接头薄弱处崩开泄露 正常运行期间出现过3次滚筒冷渣器空心轴旋转接头突然崩开泄露，造成冷却水压力低、凝结水流量增加。运行上加强巡检，发现问题及时联系消缺，维护人员加强点检，发现漏水量大应及时检修，防止事故扩大。 26. 滚筒冷渣器进渣管膨胀节严重变形，喷红灰及着火 滚筒冷渣器进渣管膨胀节喷灰几乎每天都要发生，很多电厂已经淘汰了此种膨胀节，而滚筒冷渣器厂家却一直未改，建议调研，更换滚筒冷渣器进渣管膨胀节，防止事故发生。 27. 滚筒冷渣器排渣自流 滚筒冷渣器在排渣过程中出现过4次排渣自流现象，导致滚筒冷渣器出口排渣温度急剧升高，跳闸。主要原因1）滚筒冷渣器内筒设计阻力小，技改：在滚筒冷渣器内筒间隔增加阻力格栅板，提高通流阻力，防止排渣自流。2）排渣粒径太细，自流性好，控制排渣量突然加大造成喷灰自流。主要解决办法：运行中均匀排渣，排渣过程中慢慢提升排渣转速，防止突然提速过快，造成自流，一旦出现移动床堵渣，在捅渣过程中把滚筒冷渣器转速降至最低，当下渣时，慢慢提速排渣，防止突然下渣，喷流。 28. 滚筒冷渣器空心轴端轴承过热损坏 调试期间出现过5次滚筒冷渣器空心轴端轴承损坏，导致停运该滚筒冷渣器更换轴承。 29. 滚筒冷渣器底座支撑滚轮轴承损坏 出现过1次，停运该滚筒冷渣器进行处理，建议易损部件多增加备品备件。 30. 移动床冷渣器炉内排渣口堵渣 造成排渣困难，床压升高，降负荷，最终停炉处理；现锅炉厂设计对每个移动床增加4个捅渣孔，定期捅渣，基本解决堵渣问题，但经常出现堵渣现象，捅渣24小时不间断。建议1）改造移动床排渣口，由原来的8个80×300排渣口合并为4个160×300；2）增加捅渣孔；3）增加移动床排渣旁路，当移动床冷渣器出现问题时，及时开启旁路排渣，不影响锅炉运行。 31. 滚筒冷渣器进渣管堵渣 建议增设捅渣孔 32. 一、二级减温水投自动很难跟踪 调节门设备特性差（温度测点离减温器太近）。 33. 过热器减温水远大于设计值 原因：1）设计受热面布置问题2）减温水源为高加后，水温高3）锅炉上部稀相区燃烧份额过大，造成受热面换热增强，减温水变大。330MW一二级减温水量达到80t/h，远大于设计大约为10t/h。 34. 协调CCBF负荷曲线经常出现超压、超负荷 投入协调负荷曲线经常出现超调，AGC跟踪变负荷频繁，造成煤量叠加、床温升速率超标，风量波动很大，负压波动大，减温水投自动无法跟宗，必须手动调节。 35. 前墙给煤机量程扩大至45t/h（来满足前墙满负荷的需要） 因炉后给煤机故障点多，调试期间大多不投用炉后给煤，并试验用炉前6台给煤机带满负荷，若燃烧3500以上煤种，炉前给煤基本能满足运行需要，若考虑燃烧劣质煤种，必须投用炉后给煤，建议可以技改为炉前8台给煤机，既能满足燃烧劣质煤的要求，也能减少二级给煤故障点。 36. 风帽磨损问题 试运期间因风帽磨损严重漏渣，造成停机一次，主要磨损部位为炉后回料口对冲风帽，切削造成风帽磨损严重，风室漏渣约300吨，严重堵塞炉底热一次风管，更换了14个风帽。现已技改在炉内每个回料口处增加防磨凸台，减少对风帽的对冲。两台炉均已技改。 37. 锅炉吹管投煤问题，投煤不够大胆，燃油量大 上锅厂建议吹管期间不投煤，纯用床上油枪，理由是吹管投煤会加剧浇注料的磨损，浇注料只经过低温烘炉，强度远不够耐磨，若是吹管期间加床料，投煤，将会存在大量的物料对浇注料冲击磨损，吹管期间又是中高温烘炉阶段，应严格按照中高温烘炉曲线为主，当浇注料经过中高温烘炉后，已经具备陶瓷耐磨特性，可以放心投入使用。经调研多数300MW循环流化床锅炉在吹管期间均投煤，基本未对浇注料产生磨损影响，浇注料厂家也同意投煤。最终确定投煤吹管方案，但电科院调试受上海锅炉厂建议影响，未在吹管期间大胆投煤，造成燃油加大。 1号炉吹管准备不从分，造成因缺水中间停运一次，并且吹管打靶超过90次。二号炉吹管期间，投煤加多，节省了大量燃油，吹完管后进炉膛进行检查，浇注料几乎不存在磨损现象。 38. 轻微结渣、结焦现行 停炉在清床料过程中发现有结渣、低温结焦焦块，特别是在移动床冷渣器排渣口，原因分析1）低温结焦主要是流化不良造成的，在停炉前出现过床压波动很大现象，一侧被压死现象。2）入炉煤的颗粒度控制严重超标，入炉煤粒径筛分表明超过20mm的超过5%以上，甚至对于30mm的达到2%，严重偏离规定小于13mm。3）冷渣器经常检修排渣不连续造成排渣口堆积不流化，容易在排渣口培养焦块，造成排渣不畅，全国流化床锅炉几乎都设计有排渣口岛礁孔，以便排渣困难时疏通。4）由于设备和煤市场原因，煤中存在石块，造成设备很难达到破碎要求，尽管有两级破碎、和筛分，还是很难达到流化床入炉没的标准，粒径过大，排渣置换很难，床层上沉积较大粒径床料，流化分层，流化出现死角，造成结焦。 必须加强入炉煤的管理，必须满足入炉煤粒径的要求；要求严格进行点检，及时找出设备原因，进行治理，加强煤源管理，严禁参入石块较多的煤进入煤场，建立煤场筛分设备，及时清除煤场石块。运行上加强流化风量管理，经常进行大风量流化排渣工作，进行大颗粒排渣置换。 39. 炉膛出口至分离器入口烟道积灰严重 上锅厂设计的分离器进口烟道几乎是水平的，很容易积灰，原设计水平烟道底部安装吹灰7字型吹灰管道，气源为二次风，但效果很差，每次停炉检查，均存在严重积灰，经讨论更改为压缩空气作为吹扫气源，但一直未技改。 40. 播煤风管道金属膨胀节拉裂漏风 安装、膨胀余量、磨损问题，一次风室漏渣及一次风携带空预器的细灰，造成磨损。 41. 二次风管金属膨胀节漏灰 安装、膨胀余量、晃动问题 42. 返料腿与炉膛连接密封盒处漏灰 安装、抖动、结构问题 43. 下二次风管道与炉膛连接密封盒处漏灰 安装、晃动、磨损问题 44. 炉内下二次风管口有磨损现象 浇注料、磨损、运行调节问题 45. 锅管泄漏 省煤器3次，包覆墙过热器与个墙过热器1次，安装、材质问题 46. 链斗输渣机、斗提机输渣设备问题 设备运行中经常出现卡涩、跳闸、断链、积灰等问题，检修时间较长，一旦出现一套检修，很难满足运行正常要求。建议增加事故排渣，以防输渣问题影响生产。 47. 尾部烟道出现高频振动 原因与尾部烟道风速、涡流、积灰、结构等有关，加强调整，摸索规律尽可能调整运行方式，减少震动，结构上在共振区增加减震导流板。一般震动与尾部烟道的烟速以及燃煤的灰份关系密切，建议锅炉厂认真核算风速及结构布置造成的影响，尽快增加防振隔板，减少消除震动。 |
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