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铁路货车常用的托板体约23种，起到固定车钩，防止运行中在动载荷的作用下产生变形位移的作用；常用的安全托板约12种，起到防止车钩或托板体的脱落，造成行车事件的作用。两者合计35种，相对应的模具多达7套，加大备品备件的订货数量，会显著增加工装模具的制造费用。原托板体成形工艺为热压成形，板料加热不仅增加了生产制造成本，而且产品质量勉勉强强，同时板料加热相应降低了板料含碳量，导致板料的机械性能降低。因此，有必要重新审视新工艺方法和模具结构，实现热压到冷压的工艺转变。 现状调查托板体和安全托板板料的厚度均为16mm，材质为Q235A，均为厚板成形件。托板体产品图如图1所示，压形深度为16mm、24 mm、35 mm、40 mm、45 mm、50 mm、55 mm，热压后工件成垛码放，在热应力和重力的作用下，两翼平面度下凹为1.1～1.4mm（图2），下部A平面度圆弧状上隆0.8～1.2 mm（图3），不能满足产品的技术要求。安全托板的结构与托板体形状、结构、尺寸类似，同样存在平面度超差的质量问题。 我读高中，是在本县最大的县中。离家远，只好住校，可那时学校的条件差，只提供宿舍，没有床，要学生自己带。  图1 托板体产品图  图2 两翼热压图  图3 底部热压图 工艺分析成形力的计算按冲压模具设计手册冷压成形力P=4×0.6×1.3×210×16×16×38/(16+15)=205t，4为板料的折弯次数，0.6为理论常数，1.3为工况系数，210为板料宽度，16为板料厚度，38为材料抗拉强度，15为工件的成形圆角半径，所以在315吨油压机上冷压成形是可以的。 回弹角的确定压形模具的设计关键在于回弹角和反变形量的确定，成形工件相对弯曲半径是成形圆角半径与板料厚度（图4）的比值，15/16=0.94，数值较小，故不考虑成形圆角的回弹，仅考虑折压角的回弹，回弹角反变形量的数值与板料的厚度、材料的屈服强度、材料的抗拉强度、成形的角度、工件的形状、设备的压力吨位、模具成形的间隙有关，影响因素众多，其理论计算公式为经验公式，工件的回弹角难以准确控制，为此进行冷压逼真试验并在JSTAMP软件上进行数值模拟分析。  图4 工件角度示意图 ⑴按模具设计手册，理论计算的回弹角数值为1.0°，推算出两翼平面度为1.31mm，下部平面度为3.32mm，数值相对偏大。 将“秦琼”译成“Door God”，译者并未采用为“秦琼”加注，为其提供相应的文化历史背景的译法，而是直接侵入它的核心，抓住其本质，将“秦琼”一词的本质意义译出。这样既简洁明了又保证译入语读者的阅读节奏。  图5 压形模具照片  图6 压形及钻孔照片 表1 托板体冷压平面度数值统计表(mm)  频次项目 1 2 3 4 5 6 平均值两翼 1.2 1.4 1.5 1.3 1.3 1.6 1.38底部 1.8 2.0 1.9 2.2 1.8 2.0 1.95 ⑵用既有的热压模具（没有回弹角和反变形，如图5所示，在油压机240t压力下，进行冷压试验，冷压试验后工件再修形后钻孔（图6），保证试验料不废。平面度数值如表1所示，可以看出两翼实际的回弹量大于理论计算数值，底部实际的回弹量小于理论计算数值。 ⑶用STAMP软件，在260t状态下进行3次回弹数值模拟运算分析，回弹量仅为0.48 mm，小于理论计算的数值。工件回弹趋势模拟曲线如图7所示。 要制定一个完善的实验方案，学生必须具备以下能力：明确实验目的、陈述自变量和因变量的关系、描述观察或测量变量的方法、列出重要的步骤和实验器具。其中实验目的已给定，不列入本次量表要素。本探究实验中，如枝条的选择、处理、芽的处理等无关变量均会影响实验结果；实验周期较长，涉及到实验数据记录的问题；同时本实验涉及到的枝条处理方式、浓度的选择等都是课堂教学未涉及到的需要学生自行查阅。所以增加三个要素：具有控制变量的意识、设计表格记录实验数据、资料查阅。量表制定见表1。  图7 工件回弹趋势模拟曲线 对比热压、冷压和模拟分析三者之间的数值差别，同时兼顾模具可能调整的方便性，确定回弹角和反变形量的数值，两翼的回弹角为1.2°，底部的反变形挠度值为2.5 mm。 模具设计 图8 工件数学模型图  图9 原模具结构示意图  图10 模具结构示意图 1、3、8-上模镶块；2、6、7-下模镶块；4-下模体；5-上模体 根据回弹角和反变形量确定压形模具的数学模型，如图8所示，两翼向下旋转1.2°，底部上翘2.5mm，圆弧中心250的尺寸调整到直线交点尺寸261, 圆弧中心380的尺寸调整到直线交点尺寸370，保证中性层的展开尺寸相等，也就是当模具压形结束后，期望回弹到工件初始状态下，使折压线总长度保持不变，保证模具设计的精准。在CREO2.0三维设计软件下进行参数化设计，当数学模型发生变化后，相应的压形镶块和模体对应的特征以及二维图纸随之变化调整，圆角半径R15在模具的工作部件设计完成后进行标注修饰，如图9所示，便于模具三维零部件快速准确的再生，提高设计的效率，最终得到的模具结构如图10所示。 原有模具的上下镶块全部固定在止口里，当模具压形镶块胀形或镶块与模体止口之间存在杂质时，模具更换镶块就需要过多的内外部时间，不符合快速换模的精益理念。而镶块的固定方式改为上镶块取消止口的自由方式，其受力有向中心位移的趋势，却没有变更尺寸工作链的可能，下镶块依然固定在模体的止口里，限制镶块受力有向外位移改变尺寸工作链的可能（图10）。当模具更换其他产品时，仅仅更换外侧的4个镶块，而不是更换全部的压形镶块，减少模具的更换时间，并降低模具制造和维修成本。 验证及结论⑴反变形量由2.5 mm调整到1.5 mm，模具已批量生产，实现了冷压的工艺转变。 ⑵适当增加设备压力，力求弯角处弹性变形回弹角减小，保证工件刚度和尺寸的稳定性。 李扬应用现金比率法对我国1984—1997年的游资相对量进行了分析。〔3〕在此基础上，刘超对1997年至2005年10月国内的社会游资相对量进行了测算。根据李扬和刘超的测算，从1984年以来，M0/(M1-M0)、M0/M1的比率从1984年以来呈现先上升，后下降的过程。M1/(M2-M1)、M0/(M2-M1)的比率总体呈现下降趋势。尤其1992年全面建立社会义义市场经济以来，M0/(M1-M0)、M0/M1比率就一直呈下降的趋势。 ⑶尽可能进行柔性化模具设计，避免模具镶块全部更换。 |
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