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奥氏体不锈钢在不同变形条件下的流变应力曲线如图1(a)、(b)所示。从图1可以看出，随着变形温度的升高，合金的变形抗力及其最大值在降低。应变量较小时，流变应力随着应变量的增加迅速增加，当超过一定应变后，流变应力趋于恒定或略有降低。在低温条件(900和950 ℃)下，不同的应变速率下的流变应力曲线呈现明显的加工硬化现象。
1）随着变形温度的升高，合金的变形抗力及其最大值在降低。随着变形量的增加和变形温度的升高，位错密度不断提高，使动态回复加快，软化作用增强，加工硬化逐渐被动态回复软化作用抵消，此时表现为曲线斜率逐渐减小。2）应变量较小时，流变应力随着应变量的增加迅速增加。变形量继续增加，变形量达到一定程度时，位错应力场造成的畸变能累积到足够程度时，材料发生了动态再结晶。当流变应力达到峰值时，加工硬化和动态回复再结晶软化达到平衡，随着变形的继续进行，动态再结晶继续发展，使流变应力继续下降，最后达到一稳定值。 
图2(a)～(f)为应变速率 ε =0.1 s-1时不同温度下组织的变化规律。当变形温度为900 ℃时，由于温度较低，界面迁移率较慢，没有足够的能量使晶粒发生再结晶，因而显微组织的形状与变形方向一致，仍保持着纤维状或扁平状，此时加工硬化机制起主要作用，软化作用仅仅是动态回复；变形温度升高到950 ℃，可以观察到大量的不规则的锯齿状晶界以及局部晶界弓出，显微组织中动态再结晶晶粒已占绝大多数，仅存在少量的拉长变形纤维组织，说明在此温度条件下界面迁移率迅速增大，动态再结晶晶粒长大速率迅速增大，奥氏体一旦形核，很快长大为动态再结晶晶粒，此时动态再结晶软化发生了明显的作用；温度继续升高到1000 ℃，显微组织由纤维状完全转变为再结晶等轴晶组织，表明此温度下已经发生了完全再结晶；随着变形温度继续升高，再结晶晶粒开始发生长大，但从图2(d)～(f)可以看出，晶粒长大的趋势不太明显。
图3(a)～(f)为应变速率 ε =1 s-1时不同温度下组织的变化规律。 在此应变速率下，变形温度为900、950 ℃时，显微组织呈拉长的纤维状和扁平状；变形温度达到1000 ℃时，只有少量的小晶粒开始发生再结晶；温度直到 1100 ℃时，显微组织才发生完全再结晶。3）相同温度下及同样变形量下，低的应变速率有利于动态再结晶的发生，这主要是因为应变速率较低时，变形纤维组织有足够的时间发生回复与再结晶；4）相同变形温度下，采用较高的应变速率导致在各温度下停留时间变短，使得储存能和畸变能相应降低，回复与再结晶的驱动力减小，因而最终得到的再结晶晶粒较细小。
图4为应变速率为0.1和1 s-1时，不同温度变形后试样的显微硬度变化曲线。 由图4明显可以看出，材料310S在950 ℃变形后显微硬度明显发生了降低，变形温度在1000 ℃以后材料的硬度基本维持在同一水平，说明在950 ℃变形时材料310S已开始发生再结晶，且在1000 ℃变形后再结晶发生完全，这与图 1 中试样显微组织的变化也是相一致的。同时，由图 4 不难发现，材料 310S 在 900和950 ℃变形后仍保持较高硬度，加工硬化作用明显；1000℃变形后显微硬度显著下降，说明材料开始发生再结晶；1100℃变形后硬度变化不再明显，材料再结晶已完全，同样与图 2 中试样显微组织的变化规律完全一致。
结论
(1) 对于 310S 不锈钢，变形温度对变形抗力的影响明显，在应变速率为0.1和1 s-1时，变形抗力随变形温度的升高而降低。
(2) 相同变形量条件下，变形温度越高，应变速率越小，动态再结晶越容易发生。当应变速率为0.1s-1时，动态再结晶在1 000℃时发生完全；当应变速率为1 s-1时，完全动态再结晶温度升高至1 100℃。
(3) 相同变形量条件下，采用较高的应变速率，310S不锈钢发生完全动态再结晶时晶粒较细小。
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