型钢悬挑式脚手架施工方案

在这里我给大家看一看本人在烟台南山丽景花园所做的一个悬挑脚手架施工方案
此方案是用(pkpm) 施工安全计算软件制作            
目    录
一、工程概况    
二、编制依据    
三、材料及其要求    
四、设计构思及工艺原理    
五、外脚手架构造    
六、悬挑脚手架布置及节点大样    
七、节点构造    
八、悬挑外脚手架的安全验算    
九、结论    



型钢悬挑脚手架施工方案
一、工程概况
烟台南山• 丽景花园一期工程位于烟台市莱山新区，由烟台南山置业发展有限公司开发建设。总建筑面积约283818 ㎡（其中地下室面积约114360 ㎡），共十九栋。其中：高层住宅32层的两栋、28层的四栋、18层的两栋；小高层住宅11层的六栋、9层+11层的四栋；多层公寓4层的一栋。
本方案编制的对象是丽景花园30#楼，共28层，标准层层高2.90m，屋面为多层次坡屋面，主要檐口高度为81.55m（相对于建筑物±0.00），结构形式为框架剪力墙结构，基础顶至8.65标高混凝土强度等级为C40， 8.65~37.65标高段混凝土为C35，37.65标高以上结构混凝土为C30。为了配合业主的要求，不影响地下室顶板上部的土方回填、园建、管线施工，拟在本楼的3F（5.80m标高）、12F（31.90m标高）、21F（58.00标高）设置三道悬挑式脚手架，满足上部各分项工程的施工需要。
序号    槽钢悬挑位置    本次悬挑脚手架搭设跨度    本次悬挑脚手架搭设高度(m)    脚手架架体总搭设高度(m)
一    3F    9层    26.10    77.20
二    12F    9层    26.10    
三    21F    8层    25.00    
二、编制依据
1、《烟台南山丽景花园工程施工图纸》
2、《建筑施工手册》
3、《建筑施工计算手册》
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及施工实例
三、材料及其要求
1、钢管：钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。
钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm，其材质符合GB700-79《普通碳素结构钢技术要求》中A3钢的技术要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。
2、扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件T型螺栓、螺母、垫圈等。
扣件及其附件应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严密，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。
3、钢丝绳（吊索）：钢丝绳选用6×19φ14光面钢丝绳，抗拉设计强度≥1700Mpa，断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。
4、悬挑型钢：12#槽钢。
5、脚手板：脚手板采用钢筋网片。
6、安全网：采用密目式安全网。
四、设计构思及工艺原理
1  整个体系由铺设于楼板处的悬挑槽钢、钢丝绳拉索和钢管扣件双排脚手架、分段卸载用的钢丝绳等四部分组成。通过楼板上布置预埋钢筋悬挑槽钢和斜拉钢丝绳作为支撑体系承受双排架底部荷载，并通过设置在脚手架高度中部卸载钢丝绳分段承受架体荷载。
2  所有悬挑槽钢、钢丝绳斜拉索通过双排脚手形成一个空间体系协同受力，作为双排架的受力支撑平台，承受整个搭设单元架子自重恒载和两排施工活载、部分风载。
3  本工程脚手架按照结构脚手架的荷载标准取值计算。
4  烟台市地区的基本风压为0.60kN/m2，由于脚手架属于临时设施，风荷载按照30年一遇标准计算，基本风压见计算书。
五、外脚手架构造
从3层、12层、21层楼面开始悬挑，具体构造说明如下：
1、平面布置：立杆纵向间距1500mm，横向间距1000mm，内排立杆距离建筑物的距离为300mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的直接头应相互错开0.5个节长，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3。
2、立面布置：大横杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，剪刀撑要求满设，并沿架高连续布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在450~600之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加2~4个节点。立杆和大横杆交点处必须设小横杆。
3、搭设步骤：
3.1、在地下室顶板-2.40m标高处搭设落地式双排脚手架至三层楼面处，立杆间距1.5m，排距1.0m，步距1.8m。
3.2、第一道悬挑
在三层楼板钢筋绑扎过程中，按照本方案槽钢平面布置图的槽钢位置预埋楼板预埋件。待三层楼板砼浇筑后开始布置悬挑槽钢，并按悬挑式脚手架的纵距、排距、步距搭设脚手架，高度不超过6m。四层楼板钢筋绑扎时预埋斜拉钢丝绳吊环预埋件，并在砼强度达到80%后对悬挑钢梁进行钢丝绳张拉。经检查符合方案要求后，架体方可继续向上搭设。同时，地下室顶板以上的落地式脚手架进行拆除。架体搭设到8F时，在楼板内埋设吊环预埋件，对架体分段卸载，钢丝绳张拉要求同四层斜拉钢丝绳，架体搭设至12F底部。
3.3、第二道悬挑
在12F楼板中预埋槽钢钢筋吊环，布置槽钢完全卸载，17F埋设钢丝绳卸载预埋件，具体施工要求同第一道悬挑层，架体搭设至21F底部。
3.4、第三道悬挑
位于21F楼板，布置槽钢完全卸载，26F埋设钢丝绳卸载预埋件，具体施工要求同第一道悬挑层，架体搭设直至顶部。
六、悬挑脚手架布置及节点大样
1    各卸载层槽钢平面布置图




2    节点大样


转角处加强槽钢示意图
七、节点构造
1、连墙杆：为增强脚手架的侧向刚度及稳定性，脚手架于建筑物之间设置连墙杆，连墙杆用短钢管制成，长度约1500mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端用双扣件固定在预埋在混凝土内的钢管上，预埋在混凝土里的钢管长度为300mm，要求伸出楼面150~200mm，连墙杆设置间距为两步两跨，垂直间距每层楼应均设置，除吊索下连杆外，其它连杆应上下错开，成菱形布置。连墙杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。
2、预埋件
楼板固定悬挑槽钢预埋件和分段卸载钢丝绳吊环选用A16钢筋制作，槽钢斜拉钢丝绳吊环选用A16钢筋制作。楼板固定悬挑槽钢预埋件分别埋设于框架梁中和槽钢端部100mm位置，见悬挑架架体侧立面图。
八、悬挑外脚手架的安全验算
为了安全的角度出发，本工程悬挑式脚手架验算选取最上部的第三道悬挑架作为计算对象。风荷载按30年一遇标准取值，风荷载高度系数按83m计算，梁板混凝土强度按C30计算。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 26.1 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取一步二跨，竖向间距 1.8 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处山东烟台市，查荷载规范基本风压为0.500kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.971，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；
脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用12.6号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 1.6 m。
楼板预埋的钢筋吊环直径(mm):16.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):2.900；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳拉结点距框架梁边 1.3 m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1/(2+1)=1 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1=1.4 kN/m；
                
          图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
                
          图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
                
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.4×1.52 =0.345 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
                
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×1.4×1.52 =-0.406 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.345×106,0.406×106)/5080=79.921 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 79.921 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
                
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m；
    活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m；
最大挠度计算值为：
ν= 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.185 mm；
大横杆的最大挠度 2.185 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1×1.5/(2+1)=0.150 kN；
活荷载标准值：Q=3×1×1.5/(2+1) =1.500 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.15)+1.4 ×1.5 = 2.349 kN；


                      小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
                
Mqmax = 1.2×0.038×12/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
                
Mpmax = 2.349×1/3 = 0.783 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.789 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.789×106/5080=155.276 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =155.276 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
                
νqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900) = 0.02 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
                
νpmax = 1707.6×1000×(3×10002-4×10002/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.414 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；
小横杆的最大挠度为 2.434 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
                         R ≤ Rc    
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1/2=0.019 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1×1.5/2=0.225 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1×1.5 /2 = 2.25 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4×2.25=3.512 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!  
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：    
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
  NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×26.10 = 4.092kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2
  NG2= 0.3×4×1.5×(1+0.3)/2 = 1.17 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
  NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
  NG4 = 0.005×1.5×26.1 = 0.196 kN；
经计算得到，静荷载标准值
  NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.908 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
  NQ= 3×1×1.5×2/2 = 4.5 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
                
其中  Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
    Wo = 0.5 kN/m2；
    Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
    Uz= 1.971 ；
    Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
   Wk = 0.7 ×0.5×1.971×1.128 = 0.778 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
   N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.908+ 1.4×4.5= 13.39 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
   N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.908+ 0.85×1.4×4.5= 12.445 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
  Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.778×1.5×
      1.82/10  = 0.45 kN.m；
六、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。
卸荷净高度为11.6m;
                
经过计算得到
a1=arctg[2.900/(1.000+0.300)]=65.854度
a2=arctg[2.900/0.300]=84.094度
卸荷处立杆轴向力为：
P1 = P2 = 1.5×13.39×11.6/26.1 =8.927 kN；
kx为不均匀系数，取1.5
各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1 = P1/sina1 = 8.927/0.913 = 9.782 kN
T2 = P2/sina2 = 8.927/0.995 = 8.974 kN
G1 = P1/tana1 = 8.927/2.231 = 4.002 kN
G2 = P2/tana2 = 8.927/9.667 = 0.923 kN
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =9.782 kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
                
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
     Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
     计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
     α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；
     K  -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 9.782kN，α=0.82，K=6，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×9.782×6.000/0.820)0.5 = 12.0 mm。
吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f]
其中  [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；
       N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg]；
       A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f]/π)0.5 =（2×9.782×103/50/3.142）0.5 = 12 mm。
本工程钢丝绳选用直径为 14.0 mm，必须拉紧至 9.782 kN，吊环预埋件直径为 16 mm。
七、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
                
立杆的轴向压力设计值 ：N = 13.39×14.5/26.1 =7.439 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 7439/(0.186×489)=81.787 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 81.787 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
                
立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.445×14.5/26.1 =6.914 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 6913.82/(0.186×489)+450035.734/5080 = 164.604 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 164.604 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
      Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.778 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.4 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.883 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.883 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
     Nf = φ•A•[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
        由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：  A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 10.883 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 10.883小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
                
                        连墙件扣件连接示意图
九、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 391.47 cm4，截面抵抗矩W = 62.14 cm3，截面积A = 15.69 cm2。
受脚手架集中荷载 P=(1.2×5.908 +1.4×4.5)×14.5/26.1= 7.439 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×15.69×0.0001×78.5 = 0.148 kN/m；

                        悬挑脚手架示意图

                       悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

                        悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

                         悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)


                        悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 8.714 kN；
R[2] = 6.94 kN；
R[3] = -0.332 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.185 kN.m；
最大应力  σ =M/1.05W+N/A= 1.185×106 /( 1.05 ×62137 )+
           7.439×103 / 1569 = 22.91 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 22.91 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
十、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用12.6号槽钢,计算公式如下
                
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
                
            φb = 570 ×9×53× 235  /( 1300×126×235) = 1.66
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.9。
经过计算得到最大应力 σ = 1.185×106 /( 0.9×62137 )= 21.194 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 21.194 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
十一、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
        
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力  RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=9.55 kN；
十二、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=9.55 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
                
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
     Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
     α --     钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
     K  -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝9.55KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=9.55kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
                
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(9550×4/3.142×50) 1/2 =16mm；
十三、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.332 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
                
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[332.313×4/(3.142×50×2)]1/2 =2.057 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
九、结论
          通过上述力学验算，对本工程的悬挑脚手架采用以下搭设形式能满足安全要求：
    立杆纵向间距1500mm，横向间距1000mm，大横杆步距1800mm，栏杆高度1200mm，连墙杆布置形式为一步两跨；
    悬挑型钢为12#槽钢；
    斜拉钢丝绳和卸载钢丝绳选用A14mm 6×19（抗拉强度1700Mpa）的光面钢丝绳;
    预埋吊环选用A16mm圆钢。

中建六局南山丽景花园项目部
编制人:   李中清
大样图和布置图复不上去,有哪位需要的话我可以发过去,我的qq号460498377