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瑞安华龙一品园二标段工程 脚 手 架 施 工 方 案 温州中城建设集团有限公司 瑞安市华龙一品园二标段工程项目经理部 二零零九年十月 目 录 第一节 编制依据…………………………………………………………………………2 第二节 工程概况……………………………………………………………………………2 第三节 施工方案的选择……………………………………………………………………3 第四节 脚手架材料选择……………………………………………………………………3 第五节 脚手架搭设工艺流程及要求………………………………………………………5第六节 脚手架的劳动力安排及进度要求…………………………………………………13 第七节 脚手架的检查与验收………………………………………………………………14第八节 脚手架搭设安全技术措施…………………………………………………………14 第九节 脚手架拆除安全技术措施…………………………………………………………16 第十节 脚手架工程计算书…………………………………………………………………17 普通型钢悬挑脚手架专项施工方案 第一节 编制依据 本悬挑脚手架工程的编制依据如下内容： 1．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)； 2. 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)； 3. 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)； 4. 《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)； 5. 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)； 6. 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 7. 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 8. 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 9. 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 10. 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社； 11. 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 12. 本工程的施工图纸； 13. 本工程施工组织设计。 第二节 工程概况 1. 工程设计概况 本工程全称为瑞安市华龙一品园二标段4#、5#、6#楼工程；工程建设地点位于温州瑞安市瑞祥新区E-6/E-9地块、院士路以北、罗阳大道以东；属于框架、抗震墙结构结构； 4#楼地上30层，地下1层，建筑高度为 2. 本工程各参与单位 建设单位：华龙置业有限公司投资建设 设计单位：上海东方建筑设计研究院有限公司设计 勘察单位：浙江省工程物探勘察院地质勘察 监理单位：浙江天成项目管理有限公司监理 施工单位：温州中城建设集团有限公司组织施工；由魏秀良担任项目经理，潘三豹担任项目技术负责人。 第三节 施工方案的选择 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1．架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2．在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3．选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4．结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5．综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。 6．结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案： a.3层楼面以下采用钢管落地脚手架； b.3层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架，分五个悬挑段：悬挑段1，<3层~8层>，悬挑段2<9层~14层>，悬挑段3<15层~20层>，，悬挑段4<21层~26层>，悬挑段5<27层~构架顶>。 c.南.北.东.西四个入口处标高在54.8M~ 第四节 脚手架材料选择 一、钢管落地脚手架 L．钢管落地脚手架，选用外径 2．本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 3．搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4．脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5．安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／ 6．连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q 二、普通型钢悬挑脚手架 L．普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径 2．本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 3．搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4．脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5．安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／ 6．连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q 7．型钢水平悬挑杆采用 8．预埋螺栓的直径为 9．选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径 第五节 脚手架搭设工艺流程及要求 一、钢管落地脚手架 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1．主杆基础 本工程脚手架基础利用基坑支护平台混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于 2．立杆间距 (1) 脚手架立杆纵距 (2) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开 (3) 立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座 (4) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 (5) 立杆及纵横向水平杆构造要求： 3．大横杆、小横杆设置 (1) 大横杆在脚手架高度方向的间距 (2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 4．剪刀撑 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于 5．脚手板、脚手片的铺设要求 (1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为 (2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3) 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6．防护栏杆 (1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2) 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3) 脚手架外侧必须设 (4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设 (5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东，西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。 7．连墙件 (1) 脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过 (2) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每 (3) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 (5) 连墙件构造示意图 8．架体内封闭 (1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为 (2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 二、普通型钢悬挑脚手架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1．立杆间距 (1) 脚手架立杆纵距 (2) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开 (3) 立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座 (4) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 2．大横杆、小横杆设置 (1) 大横杆在脚手架高度方向的间距 (2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 (3) 大小横杆连接构造要求 3．剪刀撑 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于 4．脚手板、脚手片的铺设要求 (1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为 (2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3) 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5．防护栏杆 (1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2) 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3) 脚手架外侧必须设 (4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设 6．连墙件 (1) 脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过 (2) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每 (3) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 7．架体内封闭 (1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为 (2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150 第六节 脚手架的劳动力安排和进度要求 1．为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。 2．建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3．外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 4. 本脚手架工程的搭设、拆除以必须满足总体施工的进度要求为原则，并以此原则来配置足够数量脚手架施工人员。 第七节 脚手架的检查与验收 一、钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1．脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 2．高度在 3．验收时应具备下列文件： (1) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (4) 脚手架工程的施工验收报告。 4．脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 (1) 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2) 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3) 基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4) 连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； (5) 垂直度及水平度是否合格。 第八节 脚手架搭设安全技术措施 1．技术保障措施 (1) 架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 (5) 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 (3) 脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (7) 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 二、钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1．钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。 2．外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3．定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4．外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5．外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6．严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7．保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8．结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9．严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10．结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 11．当作业层高出其下连墙件 12．各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 第九节 脚手架拆除安全技术措施 一、钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1．拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2．拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3．拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4．拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5．拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6．连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7．拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8．拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9．在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10．拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11．高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12．输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13．当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14．如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15．翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。 第十节 脚手架工程计算书 落地脚手架因搭设高度只有两层，根据施工经验一般均满足要求，故不做验算。以下计算书均为[ 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 搭设尺寸为：立杆的纵距为 内排架距离墙长度为 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处浙江瑞安市北麂，基本风压1.6 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用 锚固压点螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.300； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q 跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN·m； 支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN·m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ =Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： νmax = (0.677q 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 大横杆的最大挠度 三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = ql2/8 Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = Pl/3 Mpmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN·m ； 最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.868 kN·m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: νqmax = 5ql4/384EI νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: νpmax = Pl( νpmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.929 = 小横杆的最大挠度为 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.00 = 2.822kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.622 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.622+ 0.85×1.4×4.725= 11.17 kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.622+1.4×4.725=12.162kN； 六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0 其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 1.6 kN/m2； μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74； μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×1.6×0.74×0.214 = 0.177 kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.177×1.5×1.82/10 = 0.103 kN·m； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.170 kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 12.162kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 长细比: L0/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时 σ = 11169.63/(0.186×489)+102576.233/5080 = 142.997 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 142.997 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 不考虑风荷载时 σ = 12161.88/(0.186×489)=133.715 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 133.715 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝1.6， Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×1.6 = 0.221 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.334 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.334 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN； Nl = 8.334 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 8.334小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为 水平支撑梁的截面惯性矩I = 受脚手架集中荷载 N=1.2×4.622 +1.4×4.725 = 12.162 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 16.409 kN； R[2] = 8.728 kN； R[3] = -0.027 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.849 kN·m； 最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.849×106 /( 1.05 ×108300 )+ 8.95×103 / 2195 = 20.338 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 20.338 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用 σ = M/φbWx ≤ [f] 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb = (570tb/lh)×(235/fy) 经过计算得到最大应力φb = (570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 3000×160×235) = 0.75 由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.69。 经过计算得到最大应力 σ = 1.849×106 /( 0.69×108300 )= 24.634 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 24.634 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = ΣRUicosθi 其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=17.46 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=17.46 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径 [Fg] = aFg/K 其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝152KN； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85； K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。 得到：[Fg]=21.533KN>Ru＝17.46KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=17.46kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(17460×4/(3.142×50×2)) 1/2 = 实际拉环选用直径D= 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: h ≥ N/πd[fb] 其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.027kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 27/(3.142×20×1.43)= 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.027kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！ 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: N ≤ (b2-πd2/4)fcc 其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.728kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d= fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2； (b2-πd2/4)fcc=(1002-3.142×202/4)×14.3/1000=138.508kN>N=8.728kN 经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=8.73 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! |
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