悬挑式脚手架 扣件式脚手架计算书(计算软件:品茗安全计算软件V12.0) 计算依据:
一、脚手架参数
二、荷载设计
计算简图: 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.916kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))=(0.033+0.1×0.9/(2+1))=0.063kN/m 计算简图如下: 计算简图 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·m σ=γ0Mmax/W=1.1×0.206×106/4490=50.49N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.063×15004/(100×206000×107800)=0.098mm νmax=0.098mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×0.063×1.5=0.104kN 四、横向水平杆验算承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.511kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=0.104kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 计算简图 弯矩图(kN·m) σ=γ0Mmax/W=1.1×0.457×106/4490=111.935N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 计算简图如下: 计算简图 变形图(mm) νmax=0.134mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.529kN 五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算: 纵向水平杆:Rmax=1.1×1.511/2=0.756kN≤Rc=1×8=8kN 横向水平杆:Rmax=1.1×1.529kN≤Rc=1×8=8kN 满足要求! 六、荷载计算
立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆:NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×45=7.054kN 单内立杆:NG1k=7.054kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(45/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.878kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆:NG2k1=0.878kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆:NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(45/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.315kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆:NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×45=0.675kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆:NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.878+3.315+0.675=4.867kN 单内立杆:NG2k=NG2k1=0.878kN 立杆施工活荷载计算 外立杆:NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN 内立杆:NQ1k=2.7kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 单外立杆:N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+4.867)+ 1.4×2.7=18.085kN 单内立杆:N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+0.878)+ 1.4×2.7=13.297kN 七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳卸荷 钢丝绳绳卡作法 钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186° α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864° 钢丝绳竖向分力标准值,不均匀系数KX取1.5 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时,立杆所受力按上面计算取标准值。 P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×10.631×24/45×1.5/1.5=6.804kN P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×14.621×24/45×1.5/1.5=9.358kN 钢丝绳轴向拉力标准值 T1=P1/sinα1=6.804/sin86.186°=6.819kN T2=P2/sinα2=9.358/sin69.864°=9.967kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值[Fg]=max[T1,T2]=9.967kN 绳夹数量:n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×9.967/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 满足要求! 钢丝绳: 查表得,钢丝绳破断拉力总和:Fg=125kN [Fg]'=α× Fg/k=0.85×125/6=17.708kN≥[Fg]=9.967kN 满足要求! 吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=(4×9.967×103/(65π))1/2=14mm d=22≥dmin 满足要求! 注:[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm,必须拉紧至9.967kN,吊环直径为22mm。 满足要求! 八、立杆稳定性验算
1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 满足要求! 轴心受压构件的稳定系数计算: 立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m 长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132 查《规范》表A得,φ=0.188 2、立杆稳定性验算 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)×(hx1+(1-Kf) ×(hx顶-hx1)+max[6,(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(7.054+4.867)+1.4×2.7) ×(21+(1-0.8)×(21-21)+max[6,(1-0.8)×24])/45=10.851KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(H-hx顶)/H =(1.2×(7.054+4.867)+1.4×2.7)×(45-21)/45=9.646kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=10.851KN Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.367×1.5×3.62)=0.18kN·m σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1.1×[10851.3/(0.188×424)+179788.896/4490]=193.791N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 九、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.367×2×1.8×2×1.5=5.549kN 长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规范》表A.0.6得,φ=0.896 (Nlw+N0)/(φAc)=(5.549+3)×103/(0.896×424)=22.503N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求! 扣件抗滑承载力验算: Nlw+N0=5.549+3=8.549kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求! 十、立杆地基承载力验算
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=10.851/(1×0.25)=43.405kPa≤γufg=1.254×115 =144.21kPa 满足要求! (责任编辑:小熊) 欢迎大家讨论,有问题或者不理解,我尽量回复! |
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