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金永锡 ( 上海圣德曼铸造有限公司, 上海 201805 ) 摘要: 介绍球铁件抗缩孔、缩松专用孕育剂的作用机理: 在孕育剂中加入一定浓度的非金属元素 S 和 O , 后者能与孕育 剂中的金属元素产生较多数量的石墨核心。加入这种孕育剂能使球铁共晶凝固后期析出大量细小的石墨球, 此时冒口 的补缩作用早已停止, 这种后期析出石墨产生的膨胀能有效地抵消球铁凝固后期的收缩。试验表明, 这种孕育剂对复杂 铸件热节部位的缩松缺陷消除尤其有效。 关键词: 球铁; 缩孔、缩松; 专用孕育剂 中图分类号: TG255 文献标识码: B 文章编号: 1003- 8345 ( 2008 ) 02- 0030- 07 Development and Application of QKS Inoculant for Reducing Shrinkage Tendency of Nodular Iron Castings JIN Yong- xi ( Sentman Foundry Co. Ltd., Shanghai 201805 , China ) Abstract: The shrinkage reducing mechanism of a new developed special inoculant used for reducing shrinkage tendency of nodular iron castings was described: Some concentration level of non- metal elements oxygen and sulphur was added into the inoculant. These two elements can combine with the metal elements contained in the inoculant and produce a large numbers of graphite nuclei. It is possible by adding this inoculant to promote precipitation of a large numbers of small graphite nodules in the later period of eutectic solidification of nodular iron. The feeding effect of the feeder has stopped before this period, the expansion produced by these graphite nodules precipitating in the later period can effectively compensate the later period contraction of nodular iron. Key words: nodular iron; shrinkage cavity and porosity; special inoculant 球铁铸件的缩孔和缩松缺陷一直是令铸造 工作者十分头疼的问题, 而随着工业技术的发 展, 现今用户对铸件致密度和无缺陷的要求越来 越高。以汽车球铁铸件为例, 不仅对铸件的化学 成分、材料性能、表面质量有严格的要求, 而且对 铸件内部致密度的要求也很严格。例如, 对球铁 曲轴内部致密度要求做本体解剖和 X 射线探伤, 对加工后的表面进行 100% 磁粉探伤; 又如, 制动 钳等安全件在认可前要进行纵向和横向的逐片 解剖, 然后进行 X 射线探伤, 均不允许有缩孔和 缩松缺陷。然而, 这些球铁件由于材料、工艺和铸 件结构等方面的原因, 要达到这些要求比较困 难。 1 球墨铸铁的凝固特点和缩孔缩松 倾向 为说明问题, 首先对球墨铸铁的凝固特点进 行分析。 ( 1 ) 由于球化剂的作用, 球铁共晶凝固方式 是离异共晶凝固, 球状石墨和奥氏体两个相的析 出在时间和场合上都是分离的, 石墨在先, 奥氏 体在后, 两个相没有灰铁共晶凝固那样的共同结 晶前沿。石墨球是在奥氏体外壳包围下长大, 石 墨长大的膨胀力全部通过奥氏体壳的接触传递 到铸件的外壳, 所以球铁的石墨化膨胀比灰铁大 得多。据资料 [1] 介绍, 在湿型铸造时, 球铁的共晶 膨胀力约为灰铁的 5 倍。而球铁共晶凝固的过冷 度较大, 共晶温度较低, 共晶时间相对滞后。使共 晶膨胀不能像灰铁那样充分抵销液态收缩和凝 固收缩。 收稿日期: 2007- 10- 30 修定日期: 2007- 12- 14 作者简介: 金永锡( 1943- ) , 男, 回族, 教授级高工, 总经理顾问, 主要从事铸造工艺及材料的研究工作。 灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁 Gray and Nodular Irons 现代铸铁 2008 / 2 30 ( 2 ) 球铁共晶凝固是容积凝固, 内生生长方 式使其在整个凝固过程中糊状外壳没有承载能 力, 故石墨化膨胀力几乎全作用在铸型上, 若是 湿型、壳型、紧实不够的树脂砂型等刚性较差的 铸型, 就会发生型壁位移使铸件尺寸胀大, 若没 有足够的铁液补充, 必然产生缩孔和缩松。 ( 3 ) 球铁石墨形核和生长过程决定了其糊状 凝固的特点, 凝固后期未凝固的液相被相互搭接 的晶粒或枝晶网络分割成许多孤立的小熔池, 使 液态补缩十分困难。而且, 由于球铁的共晶团数 是灰铁的 50~200 倍 [2] , 这些小熔池比灰铁分散得 多, 凝固收缩产生的体积亏损更加难以得到补 偿, 因而容易形成缩孔和缩松。 这三个凝固特点决定了球墨铸铁具有比灰 铁大得多的缩孔、缩松倾向。 2 解决球墨铸铁件缩孔缩松缺陷的 途径 众所周知, 防止和消除球铁铸件的缩孔缩松 主要有以下途径。 ( 1 ) 改进铸件的结构设计, 尽可能考虑铸件 的工艺性, 尽量减少几何结构上的热节。或者使 之位于容易补缩的位置, 这对于形状结构复杂汽 车铸件来说是很重要的。由于结构设计不尽合 理, 铸造工艺性很差的球铁铸件的缩孔、缩松常 使铸造工作者头痛不已, 往往要花费更多的时间 和更大的成本才能解决。 ( 2 ) 进行合理的铸造工艺设计, 计算和设置 合理的浇注系统和补缩冒口。这一点周亘先生在 球墨铸铁件应当如何补缩的系列文章中作了详 细阐述, 本人十分赞同其观点 [3] 。 ( 3 ) 提高铸型的刚度或选用刚性铸型。干型 砂型、水泥砂型, 经充分紧实和固化的树脂砂型 可认为是能防止型壁移动的刚性铸型。在较低浇 注温度和合理的浇冒口系统条件下能有效防止 缩孔缩松缺陷产生。采用高比压湿砂型由于浇注 后水分迁移层的存在, 刚度虽较一般湿型好, 但 仍然是非刚性弱砂型 [4] 。 ( 4 ) 提高铸件的冷却速度, 对铸件的凝固方 式有重要影响。冷却速度越快越易从容积凝固转 变为逐层凝固, 缩松易转变为集中的缩孔, 从而 通过补缩解决。因此, 工艺上常采用冷铁加快热 节冷却, 配合冒口补缩解决缩松缩孔缺陷。 ( 5 ) 壳型背面填充钢丸紧固、铁型覆砂工艺、 金属型工艺既是加快冷却速度又是在不同程度 上提高铸型刚度来解决缩孔缩松缺陷的有效途 径。 ( 6 ) 调整和控制球铁件的化学成分, 如提高 碳当量, 控制残余镁量和残余稀土量, 改进熔炼 过程, 提高铁液冶金质量等也是消除缩孔缩松缺 陷重要的辅助手段。 虽然有以上途径来解决球铁件的体积亏损 缺陷, 但在实际球铁铸件生产中, 有时仍感到不 够和困难。如汽车球铁件, 基本上是小模数、结构 形状复杂的高性能薄壁小件, 本身缩孔缩松倾向 大; 而且由于批量大, 适合于采用高速湿型造型 线生产, 铸型刚度较低; 有些部位由于几何位置 和工艺局限, 不能设冒口或补缩距离过大; 下冷 铁提高冷速的方法在高速造型线上亦难以采用; 因此缩松问题往往难以被解决。 是否有另一种途径来帮助我们解决此类缩 松问题呢? 自 2002 年以来, 在欧洲出现了抗缩孔 缩松的孕育剂和球化剂, 采用这种专利的新型孕 育剂和球化剂进行球化或孕育处理, 可以减少或 消除球铁件的缩孔和缩松。 3 欧洲的专利抗缩松孕育剂 3.1 Ultroseed 抗缩孔缩松孕育剂 [5] 在球铁生产的传统观念中, S 和 O 被看作是 有害元素。 S 是很强的反球化元素, 一般要求原 铁液 w ( S ) 量小于 0.02% ; 对要求高的球铁件, 原 铁液 w ( S ) 量要求小于 0.012% 。球铁件希望采用 电炉熔炼, 铁液经过热静置后 w ( O ) 量小于 50 ppm 。球化处理时, Mg 与铁液中的 S 、 O 反应生成 Mg 的硫化物和氧化物, 即脱 O 、脱 S , 为球状石墨 的形核和生产创造条件, 因此对 O 、 S 避之尤不 及。 但新型孕育剂的发明者从另一角度看问题。 从球铁石墨形核机理的研究出发, 认为在球状石 墨中心存在尺寸约 1 μm 的外来夹杂微粒, 是球 状石墨的晶核, 这些微粒具有双层结构, 晶核最 中心部分是由 Mg 和 Ca 的硫化物组成, 其尺寸 约 0.05 μm , 晶核的外层则由 Mg 、 Si 的氧化物及 其硅酸盐相组成, 因此 O 和 S 是石墨球形核的重 灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁 Gray and Nodular Irons 2008 / 2 现代铸铁 31 要元素。使用含 Ce 、 Ca 、 Al 的孕育剂后, 外层的镁 硅酸盐被孕育剂中的活性元素 Ce 、 Ca 、 Al 等硅酸 盐取代或覆盖。这些活性元素的硅酸盐相与石墨 的适配度小, 成为有效的石墨结晶核心, 见图 1 [5] 。 球化处理后, 铁液中的 S 、 O 大量损耗, 进入 熔渣, 使铁液中 S 和 O 数量很有限, 孕育处理的 有效程度被可能形成的石墨核心数量所限制。因 此新孕育剂思路是通过引入一定浓度的非金属 元素 S 和 O , 使之能与孕育剂中的金属元素产生 更多数量的石墨核心。这就产生了含 Ca 、 Ce 、 S 、 O 的硅铁孕育剂 - Ultroseed 。 3.2 抗缩孔缩松孕育剂的作用机理 孕育剂中金属元素 Ca 在孕育时是主要的形 核元素, Ce 与 S 及 O 有强的亲和力, 能形成非常 稳定的 Ce 的氧化物、硫化物和氧 - 硫化物, 是球 墨形核的重要物质, Ce 还能中和微量元素的有 害作用。 这种孕育剂的直接效果是大大增加了细小 的石墨球数, 更重要的是这些细小的石墨球是在 共晶凝固的后期析出, 而后期产生的石墨化膨胀 才能有效地抵消球铁的凝固收缩。 此时冒口的补缩作用早已停止, 后期大量石 墨球的析出和石墨化膨胀大大减少缩孔缩松的 形成倾向, 对复杂铸件热节部位的缩松缺陷消除 尤其有效。 通过热分析仪冷却曲线的分析, 以及石墨尺 寸大小悬殊不均匀分布, 可以证明大量细小石墨 球是在共晶凝固后期产生的。 但是使用该孕育剂时, 必须改变要求石墨大 小均匀分布的传统观念, 因为大小不同的石墨球 提高球铁铸件的致密度和力学性能, 是比尺寸较 大均匀分布石墨球更好的石墨结构。 3.3 阶梯试块不同截面上石墨球数的试验结果 用该孕育剂与 Sr 孕育剂分别浇注的 5 、 10 、 20 、 40 mm 的阶梯试块上比较石墨球数, 见图 2 [5] 。 SrSiFe 孕育剂在 5 mm 断面上石墨球数与 CaCeOS 孕育剂相近, 为 300 个 /mm 2 ; 但随着壁厚 增加, 其石墨球数明显减少, 40 mm 断面上仅为 150 个 /mm 2 。 BaSiFe 、 75SiFe 等大多数商业孕育剂 都是如此。 而 CaCeOS 孕育剂显示出完全不同的变化, 壁厚对石墨球数影响很小, 几乎都在 300 个左 右, 在 40 mm 断面上石墨球数量反而更多些, 达 340 个 /mm 2 。 以上是文献 [5] 的报道, 我们在试验工场多次 浇注阶梯试块进行试验, 得到了同样的结果。 3.4 在十字试块热节截面上收缩缺陷的试验结果 由于较厚断面上石墨球数的大量增多, 能使 铸件热节部位的缩孔和缩松缺陷大大减轻或消 除。采用 3 种不同孕育剂浇注的十字试块断面收 缩情况非常不同, 见图 3 [5] 。 使用含 Ba 和含 Sr 孕育剂的十字试块热节 图 1 球化处理后显微夹杂物的结构示意图 [5] Fig.1 Sketches showing the structures of micro- inclusions in the nodularized iron melt [5] 外壳: MgO · SiO 2 2MgO · 2SiO 2 核心: MgS CaS XO · SiO 2 或 XO · Al 2 O 3 / 2SiO 2 X=Ca , Sr 或 Ba ( a ) 未孕育处理 ( b ) 孕育处理后 图 2 CaCeOS 硫孕育剂与含 Sr 孕育剂在不同厚度 板状铸件上的石墨球数 [5] Fig.2 Nodule count of plate- shaped castings with different thicknesses treated with Ca- Ce- O- S inoculant and Sr- containing inoculant [5] 5 mm SrSiFe 孕育剂 石墨球数 400 350 300 250 200 150 100 50 0 CaCeOS 孕育剂 10 mm 20 mm 40 mm 不同壁厚断面石墨球数 灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁 Gray and Nodular Irons 现代铸铁 2008 / 2 32 断面有较大缩孔缩松, 而 CaCeOS 孕育剂使缩孔 基本消除。 前两者产生的石墨球数约 200~220 个 /mm 2 , 而后者的球数高达 350 个 /mm 2 。 较厚断面后期活化的成核部位产生第二次 石墨形核, 这种后期的石墨化膨胀有效抵消了收 缩。 我们在试验工场多次浇注的十字试块解剖 亦证明以上试验结果。 利用 CaCeOS 孕育剂的抗缩松性能, 我们在 EA111 曲轴和荣威 750 曲轴等铸件上使用该孕 育剂, 消除了在曲轴断面以及平衡块与曲拐颈交 界处易出现的缩松。但该孕育剂为挪威 Elkem 公 司的进口产品, 价格 23 000~26 000 元 /t , 使用成 本过高, 迫切需要试制一种有自主知识产权的国 产抗缩松孕育剂来代替。历时一年多, QKS 孕育 剂取得了成功。 4 QKS 孕育剂的研制 4.1 QKS 孕育剂的研制思路 根据对 Ultraseed 的 CaCeOS 孕育剂的抗缩 松机理的分析, 新孕育剂中必须含有 S 和 O 是肯 定的。 在孕育剂中可使用不同的稀土元素, 如 Ce 、 混合稀土、 La 等, 要进行试验, 以比较其对球铁 凝固时石墨球数和缩松倾向的影响。 孕育剂中添加 Bi , 并与稀土复合使用, 已被 证明能提高孕育效果, 增加石墨球数, 减小白口 倾向, 也是可考虑的孕育元素。 Si 是孕育剂的基本元素, 其既是石墨晶核的 主要元素, 又是产生铁液中 C 活度起伏的重要因 素。孕育剂中 Si 提供的 C 高活度微区为异质成 核创造了必要的条件。因此孕育剂中含有较高 w ( Si ) 是必须的。 4.2 QKS 孕育剂试验 试验铁液在 150 kg 中频感应炉熔化, 用冲 入法进行球化处理。控制化学成分为: w ( C ) 3.7%～3.8% , w ( Si ) 2.6%～2.7% , w ( Mn ) 0.4%～ 0.5% , w ( P ) <0.05% , w ( S ) <0.015% , w ( Mg ) 0.04% ～0.05% 。 浇注 5 mm 、 10 mm 、 20 mm 、 40 mm 阶梯试块 和十字形缩孔( 松) 试块。 对阶梯试块各截面进行金相分析, 统计石墨 球数, 并比较 40 mm 截面的缩松情况。 解剖十字试块评定缩孔缩松大小。 4.3 试验结果 用 3 种配方的孕育剂与进口 Ultraseed 孕育 剂及 75SiFe 孕育剂进行对比试验。 石墨球数对比如表 1 , 石墨球大小及分布见 图 4 , 十字试块缩孔缩松大小见图 5～7 。 4.4 试验结果讨论 在石墨球数方面, 75 SiFe 孕育剂最少, 进口 Ultraseed 孕育剂次之, QKS 配方 3 孕育剂最多; 尤其在 40 mm 截面上, 进口孕育剂与 QKS 孕育 剂石墨球数都能保持 300 个以上, 且后者比前者 图 3 用不同孕育剂处理的十字形断面铸件的缩 孔对比 [5] Fig.3 Shrinkage comparison of cross- shaped castings treated with different inoculants [5] 含 Ba 孕育剂 含 Sr 孕育剂 含 CaCeOS 孕育剂 灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁 Gray and Nodular Irons 2008 / 2 现代铸铁 33 表 1 石墨球数对比 Tab.1 Graphite nodule count comparison Ultraseed 孕育剂 75 硅孕育剂 QKS 孕育剂配方 1 QKS 孕育剂配方 2 QKS 孕育剂配方 3 孕育量 ( 包内加入) 0.3% 0.3% 0.3% 0.3% 0.3% 5 mm 608 416 612 544 704 10 mm 365 220 300 334 415 20 mm 297 210 275 305 371 40 mm 309 210 276 319 350 孕育剂种类 阶梯试块各截面石墨球数 个 /mm 2 图 4 在 40 mm 截面上石墨照片 100× Fig.4 Graphite size and distribution on the section of 40 mm 100× 75SiFe 孕育剂 Ultraseed 孕育剂 QKS 孕育剂 更多( 见图 8 ) 。 石墨球的大小分布对比: 75SiFe 孕育剂尺寸 较大且比较均匀, 而进口孕育剂和 QKS 孕育剂 分布情况是: 少量较大石墨球和大量细小石墨 球, 石墨球大小不均。这是凝固后期析出大量石 墨球的特征, 是减少或消除缩孔缩松所希望得到 的石墨分布形式。 由于存在大量来不及长大的细小石墨球, 减 少了石墨球长大时产生石墨球畸变的可能性, 使 球化率得到提高。 从十字试块解剖照片可见: 75SiFe 孕育剂的 缩孔缩松较大, 进口孕育剂有轻微的缩松, 而 QKS 孕育剂则完全消除了缩孔和缩松。 图 5 75SiFe 孕育剂十字试块断面照片 Fig.5 Section photo of cross casting inoculated with 75SiFe 较大缩孔及缩松 图 6 Ultraseed 孕育剂十字试块断面照片 Fig.6 Section photo of cross casting inoculated with Ultraseed 轻微缩松 图 7 QKS 孕育剂十字试块断面照片 Fig.7 Section photo of cross casting inoculated with QKS 灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁 Gray and Nodular Irons 现代铸铁 2008 / 2 34 5 QKS 孕育剂的初步应用实例 实例之一: 上海圣德曼铸造公司生产的 EA1111.6L 曲轴采用钢丸背壳型铸造, 底注立浇 工艺。试制时铸件经解剖发现在轴径中心部位有 缩孔, 经工艺改进和使用 0.5%Ultraseed 孕育剂 包内孕育后, 缩孔消除。现改用 QKS 孕育剂 0.12% 随流孕育来替代进口孕育剂, 多次生产性 试验, 经解剖没有发现缩孔缩松。加工料废 1% 以 下。图 9 为曲轴纵剖面解剖照片。 实例之二: 上海圣德曼铸造公司生产荣威 750 六缸曲轴, 采用钢丸背壳型铸造, 底注立浇 工艺。精加工后 100% 磁粉探伤时, 曾在曲拐颈与 平衡块交界处出现磁痕缺陷, 报废量大。经反复 分析, 确定是表面轻微缩松所致, 经工艺改进和 采用 0.5%Ultraseed 孕育剂包内孕育后得到解 决。现改用 QKS 孕育剂 0.12% 浇口杯孕育代替 进口孕育剂也取得成功( 见图 10 ) 。 实例之三: 上海圣德曼公司生产的 CD345 转向节, 材料要求为 QT400- 18 , 由于在本体取样 部位存在微量缩松( 图 11 ) , 试棒力学性能中伸 长率有时不能达标。为此改用 QKS 孕育剂随流 孕育, 有效地解决了显微缩松问题, 使试棒力学 性能稳定达到牌号要求。 实例之四: 戚墅堰某厂生产涡轮增压器壳, 使用 SiBa 孕育剂随流孕育, 废品率较高; 试用 QKS 孕育剂后废品率大幅下降。对比试验中使用 SiBa 孕育剂的废品率为 20% , 使用 QKS 孕育剂 后, 废品率下降为 4.5% 。 实例之五: 无锡某厂生产电梯绳轮盘, 在绳 轮槽和法兰盘交界热节处加工后出现缩孔缩松, 废品率高, 使用 QKS 孕育剂后, 生产 8 件经加工 后没有缩孔缩松, 全部合格。 6 结束语 ( 1 ) 自行研制的 QKS 孕育剂在增加石墨球 图 8 石墨球数对比 Fig.8 Graphite nodule count comparison 75SiFe 孕育剂 Ultraseed 孕育剂 QKS 孕育剂 800 700 600 500 400 300 200 100 0 石墨球数 5 mm 10 mm 20 mm 40 mm 壁厚 图 9 曲轴纵剖面解剖照片 Fig.9 Photos of dissected crankshafts 图 10 荣威 750 六缸曲轴显微缩松位置 Fig.10 Micro- shrinkage porosity location of Rongwei 750 crankshaft with six cranks 显微缩松部位 试样取样部位 缩松部位 图 11 CD345 转向节试棒取样部位及缩松位置 Fig.11 Sampling location and shrinkage location of CD345 knuckle 灰 铸 铁 及 球 墨 铸 铁 Gray and Nodular Irons 2008 / 2 现代铸铁 35 数和抗收缩缺陷方面已达到或超过了进口的 Ultraseed 孕育剂的水平, 现已投入生产性试验或 应用。 ( 2 ) 由于球铁收缩的体积缺损不是光靠石墨 化膨胀就能解决的, 因此必须强调球铁件收缩缺 陷主要还是要依靠浇冒口补缩工艺以及提高铸 型的刚度、控制合理的材料成分等传统的办法来 解决, 抗缩松孕育剂只是当收缩缺陷较小而且冒 口补缩、冷铁等办法使用有困难时的一种补充手 段或辅助手段。 参 考 文 献 [1] 陈国桢 . 铸件缺陷和对策手段 [M]. 北京: 机械工业出版社 2004 : 155. [2] 钱立 . 铸铁的孕育 [M]. 北京: 出版社北京科学技术, 1987 : 197. [3] 周亘 . 球铁件应当如何补缩 [J]. 现代铸铁, 2005 , 25 ( 3 ) : 9. [4]Rio Tinto Iron & Titanium Inc. Ductile Iron The essentials of gating and risering system design [R]. 2000. [5] 斯卡兰 . 石墨成核、生长与球铁收缩的控制 [J]. 造型材料, 2003 ( 2 ) : 1. ( 编辑: 袁亚娟) 灰铸铁孕育的几个问题 肖 彬 ( 韶关金宝铸造有限公司, 广东 韶关 512031 ) 摘要: 为了使灰铸铁得到较好的孕育效果, 进行了孕育量的生产试验, 认为降低出铁槽孕育剂加入量, 同时增加随流孕 育加入量是解决孕育衰退的最好方法; 为了避免随流孕育量过大造成孕育剂不能完全熔解, 选择了出铁槽 0.3%+ 随流 0.18% 的孕育方式。介绍了孕育剂的选择、使用和贮存方法, 特别提出了含 Sr 孕育剂解决缩松的局限性问题, 以及孕育 不良或过量对铸件品质的影响。 关键词: 灰铸铁; 孕育; 孕育剂; 白口; 随流孕育 中图分类号: TG223 文献标识码: B 文章编号: 1003- 8345 ( 2008 ) 02- 0036- 04 Some Problems with Inoculation of Gray Irons XIAO Bin ( Cambo Foundry Co. Ltd., Shaoguan 512031 , China) Abstract : In order to improve the inoculation effect for gray irons, an experiment to find the proper inoculant addition amount was conducted under conditions of practical production. It was concluded that reducing inoculant amount added in tapping launder and increasing stream inoculant amount is the best way to avoid inoculation effect fading. In order to avoid that the stream inoculant couldn ’ t be melted completely due to addition amount being too large, the inoculant addition amount of two inoculation steps was adopted as ’ adding 0.3% in the launder+ adding 0.18% in pouring stream ’ . The selection, usage and storage of inoculant were described. It was specially pointed out that Sr- containing inoculant only has a little shrinkage porosity reducing effect, and the negative influence of insufficient inoculation on casting quality was also mentioned. Key words: gray iron; inoculation; inoculant; chill; stream inoculation 我公司拥有 1.5 t 中频炉 3 台, 1 t 保温浇注 炉 1 台, 迪砂线主要以生产冰箱压缩机件和小型 汽车零部件为主。自 2000 年投产以来, 为改善和 提高铁液质量, 使用过的孕育剂不下十种, 其间 遇到过各种问题, 走过不少弯路, 现总结出来供 同行参考。 1 孕育量的确定 孕育量一般是根据产品的金相组织确定的, 要考虑的金相组织主要有石墨形态及长短、是否 收稿日期: 2007- 11- 06 修定日期: 2008- 01- 05 作者简介: 肖彬( 1948.12- ) , 男, 汉族, 广东英德人, 1969 年毕业 于广东省机械学校( 现广东工业大学) , 工程师, 从事铸造工作 四十余年, 现主要从事铸造熔炼技术工作。
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