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目 录

一. 编制依据 1

二. 工程概况 1

三. 脚手架搭设方法 1

四．脚手架拆除 5

五. 安全操作规定 5

六．脚手架计算 6

附图一 脚手架拉结点、卸载点布置示意图

附图二 9～10轴通道处南立面搭设示意图

附图三 外墙脚手架南立面图

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一. 编制依据

1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）

1.2《建筑施工手册（3）》

1.3《扣件式钢管脚手架搭设要求与设计计算》

1.4《简明计算手册（第3版）》

二. 工程概况

2.1工程特点

本工程为框剪结构公共建筑，地下一层，地上11层，建筑高度为47.0m，建筑面积19471m²，东西长63m，南北宽23.8m，呈长方形平面，南面靠西侧有3层医技楼裙房。南立面原为陶瓷锦砖饰面，现根据设计要求做真石漆喷涂面层，需要搭设外脚手架用于外墙装饰施工。因除1～3层外以上各层均已投入使用，外架子不能影响病房使用，与楼层的拉结只能考虑与阳台边梁相连，搭设落地架子。

2.2本脚手架工程特点

2.2.1 脚手架封顶高度47.0m，属于高层脚手架。在施工中应遵守国家、北京市和总公司有关高层脚手架的要求和规定。

2.2.2 本工程脚手架用于外墙面装修。架子外形随建筑物外形变化而变化，应保证变交接处架体稳定。

三. 脚手架搭设方法

本工程采用落地式钢管扣件脚手架，根据工程需要搭设双排脚手架。

本工程脚手架在施工中，用作外墙喷涂真石漆装修施工，脚手架排距1.20m，脚手架里侧立杆距距阳台外立面0.25m。在装修中，作业面上必须连续满铺两层脚手板。下层作为作业，上层作为作业防护。

3.1 立杆搭设

3.1.1 立杆间距1.50m，因建筑物外形和用途需要，立杆间距可稍作调整，立杆排距1.20m。里排立杆与阳台外立面之间净距0.25m，架体下段用双立杆，高度为由采光井底到地面上标高24.00m，上段用单立杆。

3.1.2 相邻立杆接头应错开2～3m，必须使用一字扣件连接，不得用十字扣件接在大横杆上或用转轴扣件搭接，立杆必须垂直，允许偏差1/200立杆高度。里、外排两立杆的连线要与墙面垂直。

3.1.3 脚手架搭设到建筑物顶层时，里排立杆要低于建筑物檐口40～50cm,外排立杆高出

建筑物檐口1～1.5m，搭设两道护身栏。架子外立面满挂密目安全网。

3.1.4 旧病房楼西侧和大厅入口局部脚手架需要坐落在裙楼屋面上，因屋面板结构情况不清楚，不考虑屋面承受架子荷载，在裙楼屋面上一层及8层病房楼阳台悬挑梁上开洞穿钢丝绳卸力，并在两侧可以落地的架子上打斜撑，使裙楼屋面的架子产生的竖向荷载传到地面上，架子立杆在屋面仅起到稳定作用。

3.1.5脚手架跨出入口做法：宽度不大于4.5米的通道口按照规范图例施工。宽度较大的过街楼通道宽度6.3米，采用设置工字钢梁跨越洞口做法，工字钢梁两端架设在立杆构架柱上，每端4根立杆作为支撑柱，沿立杆高度方向每隔600mm相邻立杆用小横杆连接固定，并沿竖向每两个小横杆之间打斜撑。洞口上立杆站立在工字钢上，工字钢相应位置焊出钢筋头固定立杆。在上一层及8层阳台悬挑梁上打孔穿钢丝绳卸力，减轻工字钢上架子的荷载。

3.2 大横杆搭设

3.2.1脚手架纵、横方向必须各设置一道扫地杆，扫地杆距地200mm，立杆下铺通长脚手板，各处立杆下端支撑点不在同一标高上，因此不可能设置通长扫地杆，应随形就势分段设置，但不可因变化复杂而不设置。

3.2.2 大横杆步距1.8m，可以根据楼层高度作适当调整，以满足楼层操作的需要。

3.2.3 大横杆搭设必需水平连接，使用一字卡通长连接，不得用转轴卡连接，同步的内排接头及同排的上下步接头均需错开一个竖杆间距。大横杆与立杆的连接应使用十字卡，不得使用转轴卡替代，因转轴卡强度大大低于十字卡，替用易发生安全事故。

3.3 小横杆搭设

小横杆间距随立杆间距1.50m左右，靠墙端距阳台外立面0.15m，否则会影响装修时外檐装修，外端探出竖杆外不小于5cm，小横杆铺板时，间距不得大于1.5m，不铺板时不得大于3.0m。小横杆和竖杆的固定用十字卡，不得用转轴卡替代。小横杆应压在大横杆之上，不得吊在其下使用 。

3.4剪刀撑的搭设

本工程脚手架高度超过20m，属高层脚手架，从两端起每7根立杆从下到上连续设剪刀撑，剪刀撑钢管连接应用三只旋转扣件搭接，接头长度不得小于500，剪刀撑与地面的夹角为45⁰～60⁰，剪刀撑应用旋转扣件与立杆扣牢。剪刀撑全部采用单杆搭设。

3.5脚手板

本工程采用5cm厚木脚手板，采用松木或杉木制作，长度为4～5m，宽度为20～

25cm，单块重量不大于30Kg。施工作业层脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板、飞跳板，脚手板接头平接，接头处必须设双横向水平杆。脚手板上用Φ12或Φ14钢筋横压脚手板，用8＃铅丝与小横杆绑牢，压脚手板钢筋间距2.0m，且每块脚手板上不得小于3道。作业层脚手架外侧必须设置挡脚板，高度不得小于18cm。

3.6拉结和卸载

双排脚手架水平方向沿建筑物水平方向每间隔6m左右必须用刚性材料与建筑物阳台边梁拉结，拉结点每层设置，拉结点每两步4跨一点。拉结方法是：在阳台边梁上打φ50孔洞，穿一根脚手管，在梁两侧分别用两个卡扣将脚手管固定，脚手管与架子用扣件连接，形成一个整体。架子东西两端无阳台部分的拉结点采用膨胀螺栓2Φ16固定10mm厚钢板焊接小横杆拉牢，边部拉结点每两步一点。详见下图：

本工程脚手架高度超过20m，必须按照规定要求进行卸载，具体方法是：在4层与8层分别设置一道卸载，在阳台悬挑梁上打孔穿钢丝绳兜住脚手架立杆和横杆交点处，并用花篮螺栓锁死，水平方向在每个悬挑梁上（间距为6.3m）设置一道卸载点。 详见下图：

3.7安全防护

3.7.1 栏杆设置在操作面外侧的上、下两道大横杆之间，高度1/2步距，随操作面而设置。施工期间，设在外排竖杆上。栏杆与竖杆相交处应用十字卡卡牢，一字卡连接做法与大横杆相同。

3.7.2 密目网应从下至上全部封平，并与脚手板同层处的大横杆绑紧，防止漏人。密目网封在外排架立面上。

1) 外脚手架沿竖直方向首层顶板处及向上每四层高要固定一层水平安全网，平网为大眼网。

2) 挡脚板，高度不低于18cm，沿操作面通长连续设置，两端头用8^＃铅丝与竖杆绑牢，挡脚板随操作面设置，装修施工用在外排架上。

3) 封顶横杆高出女儿墙顶1.2m，沿压顶通长连续设置。

3.7.3脚手架首层护头棚搭设：首层南侧出入口两处，一处进大厅口，一处过街楼通道口。护头棚宽与通道相同，长度出架子外6米，两侧两排立杆间距不大于1.5米与顶上横杆交角设斜戗杆支撑，横杆上纵向设分布杆加强，横杆上满铺脚手板和双层密目网防砸防尘。

3.8搭设材料要求

3.8.1 钢管：管身应平直，外径48毫米，壁厚3.5毫米，长度以六米、四米和二米使用最多其次为四米杆，钢管进场前应该检查其生产厂家的营业执照和资质证明，进现场须有质量保证单（合格证）并检查外观质量，壁厚不够、有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹的禁止使用。

3.8.2 扣件：需是经劳动部门批准的单位生产的玛钢扣件，外表无缺陷，连接转动灵活，有出厂合格证明，并检查其外观质量，发现有脆裂、变形、滑丝、脱轴的禁止使用

3.8.3 脚手板材：松木或杉木质，长度为2～6米，厚5厘米，宽23～25厘米，购买后用铅丝打箍。腐朽臂裂有活动节点，偏移和变形严重的脚手板禁止使用。

3.8.4 安全立网宽度1.8米，长度6米。安全网必须用维纶、绵纶和尼龙等材料纺织的符合国粗标准的安全网，严禁使用拉坏和腐朽的安全网，丙纶小眼网只准当立网使用。

3.9 防雷接地措施

3.9.1 防雷接地装置可隔50米长设一处，南侧脚手架设置两处，并使最高点到接地装置和脚手架上的过渡电阻值不超过10欧姆，如达不到要求，要增加接地装置，

3.9.2 接地装置可采用长度 1.5米，40mm×4mm壁厚不小于2.5毫米的扁钢，将一端打尘垂直打入地下，顶端离地面50厘米，接地线使用 E6钢筋，其与接地体的焊接长

度40毫米双面焊。

3.9.3 接地线（E6钢筋）与脚手架钢管连接用两道螺栓卡箍，与钢管接触面不小于10平方厘米，连接时应该将接触表面所有防雷措施必须经过遥测合格后才能使用，遥测每年至少一次。

3.10脚手架的保管与维护

3.10.1 钢管和扣件要分类堆放，钢管露天堆放时必须用防水材料覆盖，堆场要平坦，排水流畅，堆垛下加垫木板。脚手架扣件要装袋集中保存，以免丢失。

3.10.2 为防止锈蚀，钢管外壁经彻底除锈后涂防锈漆一道，面漆一道内壁应涂刷防锈漆两道，每二年涂一次。扣件及螺栓在每次使用后，应用煤油洗净，并涂上机油，以免影响扣件紧牢固。

3.10.3 脚手板应按长度分类码地不低洼不积水，脚手板两端应用10＃镀锌铝丝缠绕3～4圈并用钉固定丝头，安全网应存放在库房内叠放整齐，下面应设垫术防潮通讯。

四．脚手架拆除

4.1 架子的拆除程序，应由上而下按楼层按步的拆除，先拆保护安全网，脚手板和排木，再依次拆十字盖的上部扣件和接杆。拆除下一道剪刀撑以前，必须绑好临时斜支撑，防止架子倾侧禁止采用推侧或拉侧的方式拆除。

4.2 拆杆或放杆时，必须协同操作，拆下来的钢管要逐根传递下来，不要从高处丢下来。以防将钢管摔坏或发生事故，拆下来的扣件要集中放在工具袋内装满后平稳吊运下来，不要从上面丢下来。

4.3 拆除架子时，作业面周围及进出口处必须派专人了望，严禁作业人员进入危险区，拆除架子应该加临时围挡，作业区内电线及其设备有防碍时，应该事先与有关单位联系拆除转移或加防护。

五. 安全操作规定

5.1 从事脚手架搭设的工人必须经培训考核合格，持特种作业操 作证上岗作业，非架子工未经同意不得单独进行作业。

5.2 架子工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够以及不适合登高的，不得从事登高架设作业。

5.3 脚手架要结合工程进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开作业岗位时，不得留有未固定构件和不安全隐患，确保架子稳定。

5.4 脚手架搭设前应清除障碍物、清理场地、做好排水。

5.5

脚手架未经验收合格前，禁止上架子作业。脚手架使用荷载不得超过2.0KN/㎡，严禁集中堆料。散料必须袋装存放，零星物件防止坠落伤人。

5.6 六级以上强风和大雨、大雪、大雾天气，应停止高空作业。

5.7 作业中出现不安全险情时，必须立即停止作业，组织撤离危险区域，报告领导解决，不准冒险作业。

六．脚手架计算

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）.

计算脚手架为双排脚手架，搭设高度为47.0m，立杆下部采用双立杆，高度为20m，上部采用单立杆。脚手架使用荷载不得超过2.0KN/m²。

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8m。

6.1小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

6.2.1荷载值计算

大横杆的自重标准值 P₁=0.038×1.500KN/m=0.058KN

脚手板的荷载标准值 P₂=0.350×1.200×1.500/3 =0.210KN

活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.500/3=1.200KN

荷载的计算值 p=1.2×0.058＋1.2×0.210＋1.4×1.200=2.001KN

6.2.2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

M_qmax = ql²/8

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M_pmax = PL/3

则：M=（1.2×0.038）×1.200²/8＋2.001×1.200/3=0.809 KN.m

σ= M_max/w =0.809×10⁶/5080.0=159.201N/mm²<205.0N/mm²,满足要求。

6.2.3 挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载。

最大挠度计算公式如下：

V_qmax =5ql⁴/384EI

集中荷载最大挠度计算公式如下：

V_pmax = pl（3l²－4l²/9）/72EI

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度为：

V₁ =5.0×0.038×1200⁴/（384×2.060×10⁵×121900）=0.04mm

集中荷载标准值p=0.058＋0.210＋1.200=1.468 KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度为：

V₂ =1468.00×1200.0×（3×1200²－4×1200²/9）/（72×2.06×10⁵×121900.0）=3.585mm

最大挠度和为

V= V₁＋V₂=3.626mm<1200.0/150与10mm，满足要求。

6.2大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

6.1.1均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P₁=0.038KN/m

脚手板的荷载标准值 P₂=0.350×1.200/3=0.140KN/m

活荷载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800 KN/m

静荷载的计算值 q₁=1.2×0.038＋1.2×0.140=0.214KN/m

活荷载的计算值 q₂=1.4×0.800=1.120KN/m

6.1.2 抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

M_1max = 0.08q₁l²＋0.10 q₂l²

=（0.08×0.214＋0.10×1.120）×1.5²=0.291 KN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

M_2max = －0.10q₁l²－0.117 q₂l²

=－（0.10×0.214＋0.117×1.120）×1.5²=－0.343 KN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ= M_max/w =0.343×10⁶/5080.0=67.521N/mm²<205.0N/mm²,满足要求。

6.1.3 挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

V_max =0.677 q₁l⁴/100EI＋0.990 q₂l⁴/100EI

静荷载标准值 q₁=0.038＋0.140=0.178 KN/m

活荷载标准值q₂=0.800KN/m

则V=（0.677×0.178＋0.990×0.800）×1500⁴/（100×2.06×10⁵×121900.0）=1.840mm<1500/150与10mm，满足要求。

6.3扣件抗滑力的计算：

纵向活横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

R≤R_c

其中 R_c — 扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN：

R — 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：

6.3.1 荷载值计算

横杆的自重标准值 P₁=0.038×1.200KN/m=0.046KN

脚手板的荷载标准值 P₂=0.350×1.200×1.500/2 =0.315KN

活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.500/2=1.800KN

荷载的计算值 R=1.2×0.046＋1.2×0.315＋1.4×1.800=2.953K

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

当直角扣件的拧紧力矩达到40—65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN；

双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。

6.4脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

6.4.1静荷载标准值包括以下内容：

1）每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m），查表得0.1248

N_G1=0.125×47.0=5.875KN

2）脚手板得自重标准值（KN/m²）；采用木脚手板，标准值为0.35

N_G2=0.35×1.500×2×（1.200＋0.300）/2=0.788KN

3）栏杆与挡脚板自重标准值（KN/m）；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

N_G3=0.14×1.500×2/2=0.210KN

4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m²）；0.005

N_G4=0.005×1.500×47.000=0.3525KN

经计算得到，静荷载标准值N_G = N_G1＋N_G2＋N_G3＋N_G4=7.23KN。

6.4.2活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值N_Q =2.0×2×1.5×1.2/2=3.60KN

6.4.3风荷载标准值应按照以下公式计算

ω_k =0.7μ_z·μ_s·ω₀

其中ω_k — 风荷载标准值（KN/m²）；

μ_z — 风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；μ_z =1.67

μ_s — 脚手架风荷载体型系数；μ_s =1.200

ω₀ — 基本风压（KN/m²），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；ω₀ =0.450

经计算得到，风荷载标准值ω_k=0.7×1.67×1.2×0.45=0.63 KN/ m²考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N =1.2 N_G＋0.85×1.4 N_Q

=1.2×7.23＋0.85×1.4×3.60=12.96KN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N =1.2 N_G＋1.4 N_Q

=1.2×7.23＋1.4×3.60=13.72KN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩M_w计算公式

M_w =0.85×1.4ω_k l_a h²/10

=0.85×1.4×0.63×1.5×1.8²/10=0.364KN·m

其中ω_k — 风荷载标准值（KN/m²）；

l_a — 立杆的纵距（m）；

h — 立杆的步距（m）。

6.5立杆的稳定性计算：

6.5.1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

σ=N/ψA≤[ f ]

其中N —立杆段的轴向力设计值，N=13.72KN;

ψ —轴心受压构件的稳定系数，由长细比l₀/i的结果查表得0.18；

i —计算立杆的截面回转半径，查表得i=1.58cm；

l₀ —计算长度（m），由公式l₀ =kμh确定，l₀ =3.22m；

k —计算长度附加系数，其值取1.155；

μ—考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表得1.55；

h — 立杆步距，h = 1.8m；

A — 立杆的截面面积，查表得4.89cm²；

W — 立杆的净截面模量，查表得5.08 cm³；

σ— 钢管立杆受压强度计算值（N/mm²）；经计算得到σ=155.87；

[ f ] — 钢管立杆抗压强度设计值，[ f ] = 205.00 N/mm²；

不考虑风荷载时，立杆得稳定性计算σ＜[ f ]，满足要求。

6.5.2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

σ=N/ψA＋M_w / W≤[ f ]

其中N —立杆段的轴向力设计值，N=12.96KN;

ψ —轴心受压构件的稳定系数，由长细比l₀/i的结果查表得0.18；

i —计算立杆的截面回转半径，查表得i=1.58cm；

l₀ —计算长度（m），由公式l₀ =kμh确定，l₀ =3.22m；

k—计算长度附加系数，其值取1.155；

μ—考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表得1.55；

h — 立杆步距，h = 1.8m；

A — 立杆的截面面积，查表得4.89cm²；

M_w — 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M_w =0.364KN·m

W — 立杆的净截面模量，查表得5.08 cm³；

σ— 钢管立杆受压强度计算值（N/mm²）；经计算得到σ=189.89；

[ f ] — 钢管立杆抗压强度设计值，[ f ] = 205.00 N/mm²；

不考虑风荷载时，立杆得稳定性计算σ＜[ f ]，满足要求。

6.6最大搭设高度的计算：

6.6.1不考虑风荷载时，采用单立杆的敞开式、全封闭和半封闭的脚

手架可搭设高度按照下式计算：

Hs =[ψAσ－（1.2N_G2K＋1.4∑N_QK）]/1.2g_k

其中N_G2K — 脚手架结构自重标准值产生的轴向力，

N_G2K =7.230－5.875=1.355KN；

∑N_QK — 施工荷载标准值产生的轴向力总和，∑N_QK = 3.60KN；

g_k — 每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m），g_k = 0.1248；

则 Hs = [0.18×4.89×10^－4×155.87×10³－（1.2×1.355＋1.4×3.60）]/1.2×0.1248 = 75.23m

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过

50米；

[H] = Hs/（1＋0.001 Hs）

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H] = 50.000米。

6.6.2考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手

架可搭设高度按照下式计算：

Hs =｛ψAσ－[1.2N_G2K＋0.85×1.4(∑N_QK＋M_WKψA/W]｝/1.2g经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs =57.65m

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米；

[H] = Hs/（1＋0.001 Hs）

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H] = 50.000米。

6.7连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

N_l = N_lw＋N₀

其中N_l — 连墙件轴向力设计值（KN）；

N_lw — 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），应按照下式计算：

N_lw = 1.4×ω_k×A_w

ω_k — 风荷载基本风压标准值，ω_k =0.63 KN/ m²；

A_w — 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：

A_w =3.60×6.00=21.6 m²

N₀ — 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）；N₀ = 5.00

经计算得到N_lw =1.4×0.63×21.6=19.05，连墙件轴向力计算值

N_l = 19.05＋5.00 = 24.05KN

连墙件的轴向力设计值N_f =ψA[f]

其中ψ— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=47.00/1.58 =29.75查表得到ψ= 0 .92；

A = 4.89cm²；[f] =205.00 N/mm^2。；则：

N_f = 0.92×4.89×205×10^－1=92.225 KN＞N_l= 24.05KN，连墙件

的设计满足要求。

6.8立杆的地基承载力计算：

立杆基础地面的平均压力应满足下式的要求

P≤f_g

其中P — 立杆基础底面的平均压力（N/mm²），P =N/A =54.88；

N — 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（KN），N=13.72；

A — 基础底面面积（m²），A = 0.25；

f_g — 地基承载力设计值（N/mm²），f_g = 170.00

地基承载力设计值应按下式计算

f_g = k_c×f_gk

其中k_c — 脚手架地基承载力调整系数，k_c = 1.00

f_gk — 地基承载力标准值，f_gk = 170.00

则地基承载力的计算满足要求！

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