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我国普速铁路站内以97型25 Hz相敏轨道电路为主要制式,多采用BE 型扼流变压器。而随着铁路高速、重载的发展,牵引电流和牵引功率也相应增大,钢轨中不平衡牵引电流干扰危害增加,当干扰达到一定程度时,将会影响轨道电路正常工作,进而给铁路运营带来安全隐患。为有效改善不平衡牵引电流脉冲干扰信号设备的问题,在大秦线2万t重载大电流牵引扩能改造以及客运专线中应用了抗干扰性能优异的适用于ZPW—2000A 轨道电路的BES 型扼流适配变压器（简称扼流适配器）,解决了其适应大牵引电流干扰问题［1］。此外,随着普速铁路的提速和电气化改造,在牵引电流干扰严重的区段,特别是干扰大的道岔区段,也广泛采用适用于25 Hz 相敏轨道电路的扼流适配器替换原BE型扼流变压器［2］。在更换扼流适配器时,无须更改轨道电路本身的系统架构和各信号设备的参数指标,只需更改线路的调整表。采用扼流适配器的调整方法一般参考原有调整表,但由于器材传输特性有差异,且扼流适配器有调整相位功能,因此目前的调整方法难以适应实际设备更换及运营维护的需求。 另一方面,铁路道岔区段的轨道电路采用1 送多受的设置,实现对不同钢轨线路分支的列车占用检查、传递行车信息的作用,常见类型有1 送2 受与1送3受。而既有的文献主要是针对1送1受型轨道电路：齐华基于1 送1 受结构对25 Hz 相敏轨道电路进行了仿真计算［3］；张永贤等通过建模仿真,分析计算了ZPW—2000A 型轨道电路［4］；乔志超等基于矢量匹配法建立不对称高压脉冲轨道电路的宽频仿真计算模型［5］；韦强等通过“两次短路法”完成轨道电路一次参数的测量［6］；田铭兴等通过二端口网络理论建模,分析了无绝缘轨道电路断轨状态的传输矩阵参数及接收端转移阻抗等［7］；赵林海等基于传输线理论提出机车信号感应电压幅值包络仿真模型,并给出基于遗传算法的无绝缘轨道电路故障综合诊断方法［8］。孟景辉等分析了不同载频的区间轨道电路检测数据散点图,并采用线性拟合方法分析了区间轨道电路传输特性[9]；祝林啸等针对新型数字编码轨道电路传输的窄带多音调频信号,提出利用FIR 高通数字滤波器进行多音调频信号数字解调的方法[10]。而对于1 送2 受型轨道电路,相关研究则接近空白。 （1）控制的稳定性，对于路桥施工的整体结构必须具备较强的稳定性，稳定性的加强是公路与桥梁施工质量的基础。 文献［11］提出了1 送2 受型轨道电路传输参数计算思路,其核心思想是遇道岔分歧处将其他分支连同受端折合成阻抗并联在1 送1 受等效电路上（列车分路时,等效阻抗并联在列车分路的支路上）,进而采用均匀传输线方程法进行各级电压、电流等参数推算,但并未在文中给出具体计算公式和方法。故本文基于该思想,搭建典型站内单开道岔区段1送2受型25 Hz相敏轨道电路的仿真计算模型,该模型综合考虑钢轨阻抗、道砟电阻等参数对轨道电路的影响不同,通过计算带BE 型扼流变压器时轨道电路调整及分路状态参数来验证该模型的准确性；再拓展应用于带扼流适配器的情况,采用该模型完成轨道电路关键参数的仿真计算,得到道岔区段带扼流适配器时1送2受轨道电路调整表,该调整表可用于实际轨道线路中扼流适配器的更换及维护。 1 轨道电路系统构成与仿真计算模型的搭建对于97 型25 Hz 相敏轨道电路,其道岔区段1送2 受型轨道电路系统由传输电缆、送电端扼流变压器、送电端电源变压器、钢轨线路、受电端扼流变压器（正线及侧线）、受电端中继变压器、防护盒、交流二元二位继电器等设备组成,如图1所示［12］。图中：括号内的字母为对应器件的英文名称；GJZ220和GJF220为送电端电源的2个端子；GJ为轨道继电器；JJZ220和JJG110为GJ的1束局部电源。  图1 道岔区段1送2受型25 Hz 相敏轨道电路系统构成 根据图1,假设机车在正线运行,且分路点在正线接收端至道岔分支处钢轨,可将侧线分支连同其受端折合成等效阻抗并联在电路上,其它单元模块进行四端网结构等效［13］,由此搭建的轨道电路仿真计算模型如图2所示。 本研究表明，AP患者男女性别比呈逐年升高趋势，与徐永成和许岸高[3] 研究结果相近。其结果表明2006-2011年间的患者男女性别比为1.43，高于2001-2005年间的0.76。本组患者的男女性别比近15年达到2.449～2.862，大于山东省其他地区[4]的1.375。之所以出现男女性别比逐渐升高，其原因可能有[ 5-8]：(1)男性的月饮酒率和24 h饮酒率明显高于女性。(2)男性高脂血症患病率逐年升高。周欢和戴婉如[9]研究发现青、中年男性血脂水平及高血脂检出率明显较女性高。这可能与男性工作压力大、社交较广、高脂高热量饮食、烟酒刺激等不良因素有关。 图2中：  图2 1送2受型25Hz 相敏轨道电路仿真计算模型 通过图2中各模块四端网系数可计算得出电路模型中各支路电压、电流,并采用四端网级联的方式（即各模块四端网系数矩阵相乘）,完成该轨道电路系统仿真从受电端到送电端的推算。另外,对并联及串联在电路中的阻抗（分别以Zj2 和Rx 为例）,其四端网系数矩阵[Aj2Bj2Cj2Dj2]和[AxBxCxDx]与其阻抗的换算关系为 2 带BE时仿真计算及分析验证2.1 轨道四端网络系数计算在普速铁路,站内多采用双塞钉式钢轨接续线,25 Hz 相敏轨道电路的钢轨阻抗为0.62∠42° Ω · km-1［14］。道砟电阻的取值,根据《铁路信号维护规则技术标准Ⅰ》［14］的规定,在轨道电路调整状态计算时取最小值0.6 Ω · km,在分路状态计算时取无穷大值∞。在1送2受情况下,由于道岔分支的存在,需将轨道区段分成3段,即①送电端至道岔分支处,②道岔分支处至正线受电端,③道岔分支处至侧线受电端,且3 段轨道的长度L1,L2,L3均取为0.2 km。 以轨道区段①为例,根据传输线方程法［15-17］,求得传播常数γ1和特性阻抗ZK1分别为 1.营养成分的检测。（1）糖类检测。作为食品基本成分之一，糖类包含淀粉和纤维素以及果糖等等，因为糖类本身具有可溶性和还原性，导致不能精准地对其进行测量。通过应用高效液相色谱技术，可以很好地解决该类问题，对样品内的碳水化合物和食品中的糖类成分进行准确的测量。（2）维生素检测。以前对维生素进行检测都是先提取再检测，这样会导致所测成分在提取时发生变化，严重干扰检测结果的真实性。通过应用高效液相色谱技术，真正实现了在短时间内进行检测的任务，并且检测准确度还极高[2]。 故四端网络系数为 2.2 轨道电路调整状态参数计算以轨道线圈电流零度相角为基准,从正线受电端开始向前推算,此时道砟电阻取最小值。已知轨道继电器GJ工作电压为15∠70° V,且不考虑相位条件时,当其端电压高于15 V,GJ 吸起,当其端电压低于8.6 V,GJ落下［11］。 轨道继电器至中继变压器间传输电缆的电阻Rl=100 Ω,扼流变压器至轨道变压器间连接线的电阻Ry=0.3 Ω,限流电阻Rx=4.7 Ω。中继变压器选用BG25-130/25 型,扼流变压器选用BE—400/25 型。对系数为A˙,B˙,C˙,D˙的通用四端网络,可通过式（6）所示的传输方程,完成二次侧到一次侧电压及电流的推算。 考虑此时交流二元二位继电器失调角β=-14.35°,调整状态部分参数计算结果见表1。 表1 调整状态部分参数计算结果 参数名称U˙j参数单位I˙j U˙BI˙BβU˙B′I˙B′VAVA VA复数形式5.13+14.10i 0.04 3.37+4.93i 0.63+0.53i-14.35°3.47+5.08i 0.65+0.55i辐角形式15.00∠70°0.04 5.97∠55.65°0.82∠40.39°-14.35°6.16∠55.65°0.85∠40.39°描述GJ工作电压GJ工作电流发送端轨道变压器二次侧电压发送端轨道变压器二次侧电流GJ失调角考虑电压失调角后发送端轨道变压器二次侧电压考虑电压失调角后发送端轨道变压器二次侧电流 2.3 轨道电路分路状态参数计算为确保铁路信号系统正常运行,1 送2 受轨道区段采用将全部支路的轨道继电器前接点串联的方式来控制轨道复示继电器的动作,且须保证每次分路检查至少有1个轨道继电器可靠落下。以列车在道岔分支处正线钢轨分路情况为例,列车分路电阻Rf=0.06 Ω。此时道砟电阻取最大值。假设列车分路点距正线接收端线路长度为xkm,故整个系统的轨道区段被分为x,(L2-x),L1 km共3 段。以x从0开始以dx=0.025 km为步长递增为例展开计算。考虑到列车分路时必须满足轨道继电器可靠释放的条件,即其可靠释放值为工作值的44%,故此时正线钢轨终端电压及电流分别为0.19∠73.93° V、0.36∠41.33° A。 分路时需将受电端到送电端完整轨道区段分3 段处理：分路点至正线受电端、道岔分支处至分路点、送电端至道岔分支处。 考虑失调角β=6.94°,不同列车分路点下分路状态参数计算结果见表2。 2.4 计算结果验证将上述计算结果与《铁路信号维护规则》［14］对比验证可知,提出的带BE 型扼流变压器的轨道电路仿真计算模型符合1 送2 受型轨道电路电气特性,满足97型25 Hz相敏轨道电路调整表要求。分路状态时,接收端残压最小值大于7.4 V,可保证轨道继电器可靠落下；最不利地点分路灵敏度不小于0.06 Ω,可保证轨道电路可靠分路；各分路点电压余量均大于8.0,说明轨道电路能够正常工作。由此可知,该模型符合现场实际情况,可用于道岔区段1送2受型25 Hz相敏轨道电路的仿真计算。将该模型中的扼流变压器四端网络替换为扼流适配器四端网络,便可将该模型拓展应用到带BES 的轨道电路区段。 表2 分路状态部分参数计算结果 序号 12 3 456 7 89 10 11 12 13 14 15 16 17分路点至正线受电端距离x/km 0 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 0.225 0.250 0.275 0.300 0.325 0.350 0.375 0.400考虑电压失调角后发送端轨道变压器二次侧电压U˙B′2 /V 11.01∠77.33°10.93∠77.16°10.82∠76.94°10.70∠76.67°10.56∠76.34°10.40∠75.95°10.23∠75.49°10.03∠74.97°9.82∠74.37°10.01∠74.49°10.18∠74.55°10.33∠74.53°10.46∠74.45°10.58∠74.30°10.67∠74.10°10.75∠73.82°10.81∠73.43°考虑电压失调角后发送端轨道变压器二次侧电流I˙B′2 /A 1.70∠64.71°1.70∠64.95°1.70∠65.16°1.70∠65.35°1.69∠65.53°1.67∠65.68°1.66∠65.82°1.65∠65.94°1.63∠66.04°1.69∠66.98°1.74∠67.89°1.79∠68.75°1.85∠69.59°1.90∠70.39°1.95∠71.17°2.00∠71.93°2.04∠72.67° 3 带扼流适配器时仿真计算及关键参数特性3.1 扼流适配器四端网系数测量计算为解决电气化干扰［18-20］引起的25 Hz 系列轨道电路脉冲干扰导致误动问题,扼流适配器采用大气隙的铁芯,且在信号侧并联适配器。一方面,采用串联谐振与并联谐振的电路特点,实现对50 Hz工频干扰的滤除,避免其进入信号设备；另一方面提高了对25 Hz 信号的传输阻抗［21］。显然,其传输特性与普通扼流变压器也存在差异。 在高校之间，形成高校联盟，共同进行符合企业需求的人才联合定制培养，构建基于高校联盟的协同共享平台。建立人才联合培养的灵活机制，组建各种跨学校的研究中心、实验中心、教学中心，通过搭建多种形式的跨学科教育平台，组织不同高校、不同学科的教师一起突破学科壁垒，组成跨学科研究小组和教学小组，开设全校性的公共跨学科课程，以整体组合的课程替代严格的学科分类课程，同时大力推进全校范围内的选课制，尤其是跨学科专业的选课制度，以学院为主体，按学科群开设大量的跨学科选修课，鼓励学生跨学院跨专业选课，为学生带来不同的学科视野和综合化的知识结构，从而有效地促进人才培养。 积极开展“网络研修+校本研修”活动 学校要充分鼓励教师开展网络支持下的校本研修，为教师提供平台支持，结合备课、上课、评课和班级管理等日常教育教学工作开展常规研修活动，采用同课异构、同行评价、专家与培训者指导等方式，提升教师教育教学技能，加深对自己专业的理解。线下的有组织学习和自主学习加深了教师内化理论的过程，将教师的学习过程、内容记录下来，形成具有本区域特色的资源，构建本土化资源库，有助于未来教师的培训。 扼流适配器电路如图3所示。主要包括：自耦变压器；Rm 与Lm 并联构成的等效励磁阻抗电路；理想变比变压器（变比为n）；二次侧等效电路这4 个电路模块［22-23］；漏阻抗ZL。其中二次测等效电路中：L3 为次级线圈励磁感抗；L2,C1,C2,R构成谐振电路,实现适配器功能。 图3 扼流适配器电路 现基于BES2型扼流适配变压器展开具体参数计算。通过实测可得到扼流适配器一次侧（信号侧）开路阻抗Z1∞、短路阻抗Z10,以及二次侧（钢轨侧）开路阻抗Z2∞、短路阻抗Z20,其值与扼流适配器四端网络系数换算关系如式（7）所示,根据式（7）即可反推扼流适配器四端网络系数。 以扼流适配器变比为26 为例,根据式（7）可反推得到发送端四端网络系数为 3.2 调整表计算根据图2所示模型,选取钢轨传输阻抗0.62∠42°Ω · km-1,道砟电阻0.6 Ω · km,受电端轨道变压器与扼流适配变压器之间的电缆电阻为RS,限流电阻为Rx（含扼流适配器至供电变压器之间电缆的电阻）,轨道长度L1,L2,L3 ≤200 m,其他基本线路参数沿用带BE 时的情况。仿真计算得出轨道电路调整表见表3。表中：Ujmin 与Ujmax 分别为轨道继电器最小与最大端电压,即交流二元二位继电器轨道线圈上电压的计算分别对应道砟电阻为最小值及最大值的2种情况［24］；Ucan为机车分路时轨道电路接收端残压,即标准分路电阻在轨面分路时轨道继电器端电压［25］。 海岛固体废弃物中较难处理的是生活垃圾。生活垃圾的常见处置方法有：填埋、堆肥、焚烧、热解、固化等，其中焚烧法可使垃圾减容85%以上，减量75%以上［5］，适用于海岛。由于我国多施行垃圾混合回收，含水率普遍高于50%［6-7］，热值低于进入焚烧炉最低要求6 002 kJ/kg［8］，为垃圾焚烧处理带来一系列问题：焚烧效率低、腐蚀焚烧设备、易产生二恶英等有毒有害物质［9］等。因此我国海岛垃圾处理的关键问题在于垃圾干燥，降低含水率［8-10］。 表3 带扼流适配器轨道电路调整表 注：（1）/④代表无扼流送电端,E/①代表带扼流的送电端；（2）E/②,E/③代表带扼流的受电端（二者局部电压相位不同）,/⑤代表无扼流受电端；（3）RS 为0（0.3）表示无RS,0.3 Ω 为受电端轨道变压器与扼流适配器之间的电缆的电阻；（4）表中未标长度的分支均为65 m；（5）N为送、受电端扼流适配器器抗干扰圈抽头匝比；（6）Y为分路点距轨道电路始端距离；（7）Nj为受电端轨道变压器的匝比。 送电端/④E/①E/①E/①受电端1/⑤E/②E/③E/③2NUcan /V Y起点Nj/⑤E/②E/③E/③Rx /Ω 1.6 4.4 4.4 4.4RS /Ω 0(0.3)0(0.3)2.2 4.4UB /V 2.9～4.3 4.2～5.9 5.8～8.0 8.1～11.1Ujmin /V 15.1 15.5 15.5 15.5Ujmax /V 16.5～22.8 16.0～18.2 16.0～18.2 16.1～18.5 16.7 23.5 30.0 28.0～26 28.5～27 28.5～27 3.4～3.8 3.8～4.1 3.7～4.0 66～210 66～210 66～210 11 1 Ucan 值可由图4所示模型与式（8）计算,图4中：四端网络系数Acan,Bcan,Ccan,Dcan 为分路电阻后级至轨道继电器GJ 前级的等效四端网络矩阵的乘积；Uf为分路电阻Rf两端电压；Ican为GJ前级输入电流。 图4 分路残压计算模型 经计算,本例中轨道电路分路残压值均不超过7.4 V,符合标准规定的97 型轨道电路接收端残压值不应大于7.4 V。故得到的调整表可应用于带扼流适配器时1送2受型轨道电路。 3.3 分路灵敏度计算及分析分路灵敏度是轨道电路中引起分路效应时的最大分路电阻值,记为βlm,其用阻值的形式表示［26］,即 式中： 为保证轨道电路可靠分路,要求线路分路最不利点的分路灵敏度不小于0.06 Ω。为此,选取分路步长为25 m,遍历分路点,采用上述模型和式（9）,仿真计算不同分路点距接收端距离时的分路灵敏度,结果如图5所示。由图可知,轨道各处分路灵敏度均大于0.06 Ω,符合轨道电路可靠分路的要求。 图5 不同列车分路点下的分路灵敏度 观察图5中曲线的变化趋势,显然曲线在道岔分支处出现转折,说明道岔分支处是该线路条件下分路最不利点。该结果与文献［11］中无受电分支情况下1 送2 受型轨道电路区段分路最不利点在岔尖处的结果相符,但与传统1 送1 受型轨道电路区段分路最不利点在接收端或发送端不符。其主要原因在于：道岔设置尖轨及辙叉等结构,存在有害空间,易出现“挤岔”、“四开”等故障［27］；岔区采用道岔跳线和道岔绝缘的设置实现1 送2 受型轨道电路基本功能；通过接续线的设置实现道岔各组成单元间轨缝的电气连接,岔尖处跳线与轨缝设置则更为复杂,列车分路时钢轨中电流存在多条支路；道岔尖有害空间处各钢轨支路并未实际连通,而是利用跳线的设置构成电流通路,而列车分路是依靠轮对接触钢轨表面实现,从而导致列车不易有效分路。综上所述,道岔岔尖是1 送2 受型轨道电路区段中最易导致分路不良的机械环节。 3.4 轨道继电器工作电压余量比轨道继电器工作电压余量比K的计算公式为 式中：UFmin 为最小分路电压；UB 为调整电压,即按轨道继电器工作电压为15 V 时计算出的供电电压值［11］。 为确保列车分路时轨道继电器可靠落下,要求供电电压满足列车在分路最不利点的电压余量比不小于8.0。为此,采用上述模型和式（10）,仿真计算各分路点的电压余量比。结果表明,该线路条件下最小电压余量比均大于8.0,可判定各分路点电压余量比均满足轨道继电器可靠工作的要求。 用于酿造果酒的猕猴桃均为新鲜成熟果实，果实外观良好，色泽均匀，质量为80～100 g（中果）。分别是红阳（1#）：产地四川都江堰；海沃德（2#）：产地四川都江堰；徐香（3#）：产地陕西眉县；翠香（4#）：产地陕西眉县；秦美（5#）：产地陕西眉县；金艳（6#）：产地四川蒲江。 3.5 不同道砟电阻时调整表计算轨道电路调整表的配置是根据各条线路固定参数来计算的。然而,轨道电路的实际工作环境会随着自然环境条件的变化相应发生改变。尤其是道砟电阻作为轨道电路的一次参数,其变化特性十分复杂。道砟电阻的等效值与多种因素有关,在实际铁路现场中,由于道砟材料、道砟层的厚度和清洁度、轨枕的材质和数量、路基和土壤的导电率、气候等的变化［28］,导致不同线路的道碴电阻不同。故针对不同线路条件,选取不同的道砟电阻Rd［29］,采用上述模型,仿真计算不同道砟电阻时轨道电路调整表,结果见表4,表中分路残压Ucan 为其计算结果的最大值。 术前常规使用0.5%左氧氟沙星滴眼液每日4次，连用3 d，术后使用0.3%妥布霉素地塞米松滴眼液和0.1%玻璃酸钠滴眼液每日4次，1周后停用妥布霉素地塞米松滴眼液，0.1%玻璃酸钠滴眼液连续使用1个月。 表4 不同道碴电阻情况时的调整表 Rd/(Ω ∙km)0.6 1.0 5.0 10.0 50.0UB/V 4.94 4.78 4.59 4.56 4.54Ujmin/V 15.62 15.63 15.66 15.66 15.66Ujmax/V 17.96 17.67 17.32 17.28 17.24Ucan/V 3.83 3.75 3.66 3.65 3.64 由表4可知：计算结果满足调整和分路状态标准要求；随着道砟电阻的增大,轨道电路正常工作所需发送电平减小,轨道继电器最大端电压下降,轨道继电器最小端电压增加,分路残压下降。显然,道砟电阻的增大,使得轨道电路可允许发送电平适度降低,且更有利于列车分路。 4 结 论（1）提出了一种应用于站内道岔区段1 送2 受型轨道电路的仿真计算模型,并基于现场实测的带BE 型扼流变压器的轨道电路一次传输参数,对轨道电路调整和分路状态下发送电压和电流的模拟计算,结果反映了1 送2 受型轨道电路的工作特性,符合现有调整表要求,从而验证了该模型的正确性和有效性。将该模型中的扼流变压器四端网络替换为扼流适配器四端网络,便可将该模型拓展应用到带BES的轨道电路区段。 PCA是一种线性降维方法，由于原数据的维度过高，通过一些投影变换，将高维数据投影到低维度中，然后再观察数据的特点，以便对数据进行进一步的观察和处理。该方法已经广泛用于中药材品质及中药制剂稳定性的综合评价与分类鉴别。 （2）结合扼流适配器传输特性,实际测量并计算了其四端网络系数；采用拓展的模型仿真计算,得到带扼流适配器轨道电路在1 送2 受区段的调整表；同时计算分析该轨道电路区段的分路灵敏度和电压余量比可知,分路最不利点的分路灵敏度满足不小于0.06 Ω的要求,且道岔岔尖是1 送2 受型轨道电路区段中最易导致分路不良的机械环节；最小电压余量比均大于8.0,故各分路点电压余量比均满足轨道继电器可靠工作的要求。 （3）采用该拓展模型仿真计算得到不同道砟电阻时的调整表。道砟电阻的增大,使得轨道电路可允许发送电平适度降低,且更有利于列车分路。 情景教学是传统医学教学模式向着生理、心理、社会角度转变的表现[3]。相关研究发现,借助情景教学开展临床护理带教,在注重管理的过程中可以对护理实习生的应急能力实行持续性的质量控制,做到亲身参与真实情景,在情景结束时便可以解决部分的问题并明确的指出尚未解决的问题,同时在后续的教学中逐渐实现问题的解决,达到稳定提高带教质量的目标。 （4）该模型可用于实际线路更换扼流适配器后轨道电路调整表的编制,以及轨道电路维护及优化时调整表的计算。同时,该模型也可拓展应用于三开、复式交分等道岔区段以及ZPW—2000A 型等其他制式轨道电路调整表的计算。 参考文献 ［1］ 杨世武,王荣杰,李建清,等.BES型系列扼流适配变压器特点及应用［J］.铁道通信信号,2008,44（10）：22-23.（YANG Shiwu,WANG Rongjie,LI Jianqing,et al.Characteristic of BES Series Choke Adaptive Transformer and Its Application［J］.Railway Signalling＆Communication,2008,44（10）：22-23.in Chinese） ［2］ YANG Shiwu,CUI Yong,LIU Jialiang,et al.Research on the Modeling of the Impedance Match Bond at 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为送电端扼流变压器四端网络系数；
